JPH0791285A

JPH0791285A - 内燃機関の燃料供給制御装置

Info

Publication number: JPH0791285A
Application number: JP23978193A
Authority: JP
Inventors: Tatsuo Sato; 立男佐藤; Masayoshi Nishizawa; 公良西沢
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 1993-09-27
Filing date: 1993-09-27
Publication date: 1995-04-04

Abstract

(57)【要約】【目的】燃料性状が変わったことによって壁流量が変化
した場合でも短時間で適切な壁流補正を行うこと。【構成】空燃比のフィードバック制御を行う運転条件で
あるとき（Ｓ11）、空燃比がリッチからリーンへ反転し
てからの経過時間ＴＩＭＥ１を演算し（Ｓ13〜17及び2
2）、該時間に基づいて加速時の補間係数ｋを設定し
（Ｓ23，24）、減速時の補間係数ｋを設定（Ｓ27，28）
する。そして、壁流補正係数を補間により演算する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関の燃料供給制
御装置に関し、詳しくは燃料の重軽質度合いに応じた燃
料供給制御の補正に関する。

【０００２】

【従来の技術】内燃機関の燃料供給制御装置としては、
従来、以下に示すようなものが広く知られている。即
ち、吸入空気量に関与する状態量として吸入空気流量Ｑ
を検出し、これと機関回転数Ｎとに基づいて基本燃料供
給量Ｔｐを演算する。また、冷却水温度Ｔｗ等に基づい
て設定された各種補正係数ＣＯＥＦ，排気中の酸素濃度
の検出を介して求められる吸入混合気の空燃比に基づい
て設定される空燃比フィードバック補正係数α，バッテ
リ電圧による補正分Ｔｓ等により前記基本燃料供給量Ｔ
ｐを補正して最終的な燃料供給量Ｔｉ＝Ｔｐ・ＣＯＥＦ
・α＋Ｔｓを演算する。

【０００３】そして、前記燃料供給量Ｔｉに相当するパ
ルス巾の駆動パルス信号を電磁燃料噴射弁に所定タイミ
ングで出力することによって、機関の要求量に見合った
燃料が供給されるようにしてある。ところが、前記燃料
供給量Ｔｉは定常運転時における機関要求に対応するも
のであり、過渡運転されると、壁流の運転条件に応じた
平衡状態が崩れ、例えば壁流が増大する方向の加速時に
は空燃比がリーン化して、加速性能を悪化させることに
なってしまう。即ち、定常運転時には、供給された燃料
のうち吸気通路壁面に付着して壁流となってシリンダ内
に直接供給されない燃料量と、壁流の状態でシリンダ内
に流入される燃料量とがバランスし、運転状態に応じた
略一定の壁流量を保ってシリンダ内に吸入される燃料量
が一定するが、高負荷時には前記壁流量がより多い状態
で平衡状態となるため、例えば加速運転されると、供給
した燃料がこの壁流量の補充に消費されてシリンダへの
吸入燃料量が減少し、過渡後の定常運転時に対応する壁
流量になったところで再びバランスを回復することにな
る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】このように、過渡運転
時の空燃比制御性を改善するためには、前記壁流量変化
に見合った燃料補正を施す必要があるが、初期状態で前
記壁流補正をマッチングしても、例えばバルブデポジッ
トの増大等の経時変化等により、初期設定された壁流補
正量では所望の補正を施すことができなくなり、過渡運
転性が悪化してしまうことがあった。

【０００５】かかる問題点を解消すべく、本出願人は、
過渡運転時の壁流補正量を学習修正できるようにした装
置を、先に提案した（特開平４−２２４２５５号公報参
照）。しかしながら、電子制御燃料噴射式内燃機関等に
おいて使用される燃料としてのガソリンは、近年、無鉛
ハイオクガソリンの一般化や大気汚染防止法の施行等の
理由によって重質化が進んできているが、このようなガ
ソリンの重軽質度合いと機関制御特性とがマッチングし
ていないと、所望の空燃比に制御できなくなり、運転性
や排気性状を悪化させることになってしまう。

【０００６】ここで、使用するガソリンの重軽質度合い
を判定してそれに基づいて前記壁流補正量の学習補正等
を行うことがあるが、各水温毎の学習の他にガソリンの
重軽質度合いに応じた学習が必要となり、ますます学習
の機会が少なくなって、燃料の重軽質度合いの変化を反
映させた壁流補正を、いち早く適切に行うことが難しく
なっていた。

【０００７】即ち、全ての水温において学習を実施する
と、全ての学習を実施するのに時間がかかり、燃料の重
軽質度合いの変化が反映されない状態で燃料供給制御が
行われることとなり、運転性や排気性状を悪化させるこ
とになってしまう。本発明は、このような従来の実情に
鑑みなされたもので、機関混合気の空燃比がリッチから
リーンまたはリーンからリッチに反転するまでの経過時
間に基づいて、前記壁流補正量の学習補正値を学習し、
燃料性状が変わったことによって壁流量が変化した場合
でも短時間で適切な壁流補正を行うことを可能とする内
燃機関の燃料供給制御装置を提供することを目的として
いる。

【０００８】

【課題を解決するための手段】このため本発明は、図１
に示すように、機関運転条件を検出する機関運転条件検
出手段と、機関の吸入空気量に見合った基本燃料供給量
を演算する基本燃料供給量演算手段と、前記演算された
基本燃料供給量に基づいて機関への燃料供給を制御する
燃料供給制御手段と、を含んで構成された内燃機関の燃
料供給制御装置において、機関排気成分を検出し、これ
により機関吸入混合気の空燃比のリーン・リッチに応じ
た信号を出力する空燃比検出手段と、前記機関運転条件
検出手段で検出される過渡運転条件時に空燃比検出手段
における空燃比のリーン・リッチが反転してから反転す
るまでの経過時間を演算する経過時間演算手段と、燃料
性状に応じた壁流補正係数の上限値と下限値とを設定し
て記憶した上・下限値記憶手段と、所定運転状態におい
て前記演算された経過時間に基づいて補間係数を設定す
る補間係数設定手段と、前記上・下限値記憶手段に記憶
された上・下限値を前記補間係数設定手段で設定された
補間係数により補間して壁流補正係数を設定する壁流補
正係数設定手段と、該壁流補正係数設定手段により設定
された壁流補正係数に基づいて前記基本燃料供給量を補
正する基本燃料供給量補正手段と、を備えて構成した。

【０００９】

【作用】以上の構成によれば、経過時間演算手段によ
り、空燃比のリーン・リッチが反転してから反転するま
での経過時間が演算される。ここで、燃料が重質な場合
には、壁流が多くなるので空燃比が反転してから反転す
るまでの経過時間も長くなり、一方燃料が軽質な場合に
は、壁流が少なくなるので空燃比が反転してから反転す
るまでの経過時間も短くなる。従って、空燃比の反転後
の経過時間を計測することにより燃料性状を判断するこ
とが可能となる。

【００１０】もって、最も重質な性状の燃料に係る壁流
補正係数と最も軽質な性状の燃料に係る壁流補正係数と
を燃料性状に応じた壁流補正係数の上限値と下限値とし
て、設定して予め記憶しておき、所定運転状態において
前記演算された経過時間に基づいて、燃料性状に係る補
間係数を設定し、該補間係数により、前記上限値と下限
値とを補間することにより、燃料の重軽質度合いによる
揮発性の違い等を考慮した現在使用している燃料の重軽
質度合いに見合った壁流補正係数を得ることが可能とな
る。

【００１１】そして、壁流補正係数設定手段により設定
された壁流補正係数に基づいて基本燃料供給量が補正さ
れ、該補正された基本燃料供給量に基づいて機関への燃
料供給が制御される。従って、１回だけの空燃比の反転
により補間係数が設定され、壁流補正係数が設定される
こととなるので、燃料の重軽質度合いの変化を反映させ
た壁流補正を応答性よく、適切に行うことが可能とな
る。

【００１２】

【実施例】以下に本発明の実施例を図に基づいて説明す
る。一実施例の構成を示す図２において、内燃機関１に
は、エアクリーナ２から吸気ダクト３，スロットル弁４
及び吸気マニホールド５を介して空気が吸入される。前
記吸気マニホールド５のブランチ部には、各気筒毎に燃
料噴射弁６が設けられている。前記燃料噴射弁６は、ソ
レノイドに通電されて開弁し、通電停止されて閉弁する
電磁式燃料噴射弁であって、後述するコントロールユニ
ット12からの駆動パルス信号により通電されて開弁し、
図示しない燃料ポンプから圧送されプレッシャレギュレ
ータにより所定の圧力に調整された燃料を、噴射供給す
る。

【００１３】機関１の各燃焼室には点火栓７が設けられ
ていて、吸気バルブ21の開弁により燃焼室に流入した混
合気に火花点火して、該混合気を着火燃焼させる。そし
て、機関１からは、図示しない排気バルブ，排気マニホ
ールド８，排気ダクト９，三元触媒10及びマフラー11を
介して排気が排出される。コントロールユニット12は、
ＣＰＵ，ＲＯＭ，ＲＡＭ，Ａ／Ｄ変換記及び入出力イン
タフェイス等を含んで構成されるマイクロコンピュータ
を備え、各種のセンサからの検出信号を受け、後述の如
く演算処理をして、燃料噴射弁６の作動及び点火栓７に
よる点火時期を制御する。

【００１４】前記各種センサとしては、吸気ダクト３中
に熱線式等のエアフローメータ13が設けられていて、機
関１の吸入空気流量Ｑに応じた信号を出力する。また、
クランク角センサ14が設けられていて、例えば４気筒の
場合、クランク角 180°毎の基準信号ＲＥＦと、クラン
ク角１°または２°毎の単位角度信号ＰＯＳとを出力す
る。ここで、前記基準信号ＲＥＦの周期、あるいは所定
時間内におてる前記単位角度信号ＰＯＳの発生数を計測
することによって、機関回転速度Ｎを検出可能である。

【００１５】また、機関１のウォータジャケットの冷却
水温度Ｔｗを検出する水温センサ15等が設けられてい
る。さらに、排気マニホールド８の集合部には空燃比検
出手段としての酸素センサ16が設けられており、排気中
の酸素濃度を介して機関１に吸入される混合気の空燃比
を検出する。前記酸素センサ16は、理論空燃比付近を境
に排気中の酸素濃度が急変することを利用して、実際の
空燃比の理論空燃比に対するリッチ・リーンを検出する
公知のものであり、コントロールユニット12は、該酸素
センサ16で検出される空燃比のリッチ・リーンに基づい
て実際の空燃比を理論空燃比に近づけるように燃料供給
量をフィードバック補正する機能をも有している。

【００１６】ここにおいて、コントロールユニット12に
内蔵されたマイクロコンピュータは、図３〜図６のフロ
ーチャートにそれぞれ示すＲＯＭ上のプログラムに従っ
て演算処理を行い、燃料の重軽質度合いに対応する燃料
供給制御を行う。尚、本実施例において、基本燃料供給
量演算手段、燃料供給制御手段、経過時間演算手段、補
間係数設定手段、壁流補正係数設定手段及び基本燃料供
給量補正手段としての機能は、前記図３〜図６のフロー
チャートに示すようにソフトウェア的に備えられてい
る。

【００１７】図３のフローチャートに示すプログラム
は、燃料供給量設定制御ルーチンを示すものであり、当
該ルーチンは内燃機関１が始動され、キースイッチ（図
示せず）がＯＮとなる毎に行われる。ステップ１（図中
ではＳ１と記す。以下同様）では、後述するルーチンに
おける計測開始フラグＮ１をＮ１＝０としてリセットす
る。

【００１８】ステップ２では、、エアフローメータ13で
検出された吸入空気流量Ｑと、クランク角センサ14から
の出力信号に基づき算出した機関回転速度Ｎとに基づ
き、機関１の吸入空気量に見合った基本燃料噴射量（基
本燃料供給量）Ｔｐを以下に式に従って演算する。Ｔｐ＝ＫＣＯＮ・Ｑ／Ｎ上記演算式において、ＫＣＯＮは燃料噴射弁６の噴射特
性等に基づいて設定される定数であり、この定数Ｋを乗
算することで、基本燃料噴射量Ｔｐが燃料噴射弁６の噴
射時間として算出されるようにしてある。

【００１９】即ち、当該ステップが基本燃料供給量演算
手段の機能を奏している。ステップ３では、加速時の空
燃比リーン化、減速時の空燃比のリッチ化等を補正する
ための壁流補正に係る係数として、予めＲＯＭ等に記憶
されている、最も燃料が重質な場合の壁流補正係数Ｋ
_HEKIHと、最も燃料が軽質な場合の壁流補正係数Ｋ
_HEKILとを、例えば冷却水温度Ｔｗに基づいて読込む。

【００２０】ステップ４では、後述する空燃比フィード
バック補正係数設定ルーチン及び補間係数設定ルーチン
により設定される補間係数ｋを読込む。ステップ５で
は、次式に従って、実際の重軽質度合いに基づいて補正
を行い、実際の重軽質度合いに係る壁流補正係数Ｋ_HEKI
を得る。Ｋ_HEKI＝ｋ・Ｋ_HEKIH＋（１−ｋ）・Ｋ_HEKIL ここで、図７から明らかなように、最も燃料が重質な場
合には、壁流が多くなるので所定冷却水温度Ｔｗに対す
る壁流補正係数が大きく、もって燃料が重質な場合の壁
流補正係数Ｋ_HEKIHは大きくなり、最も燃料が軽質な場
合には、壁流が少なくなるので所定冷却水温度Ｔｗに対
する壁流補正係数が小さく、もって燃料が軽質な場合の
壁流補正係数Ｋ_HEKILは小さくなる。即ち、前記ＲＯＭ
等が上・下限値記憶手段の機能を奏している。

【００２１】そして、後述する学習により求めた補間係
数ｋにより補間を行うことにより、燃料の重軽質度合い
による揮発性の違い等を考慮した現在使用している燃料
の重軽質度合いに見合った壁流補正をすることが可能と
なるものである。即ち、ステップ５が壁流補正係数設定
手段の機能を奏している。ステップ６では、例えば加速
増量補正係数や減速減量補正係数等を含み、冷却水温度
Ｔｗ等に基づいて設定された各種補正係数ＣＯＥＦにお
いて、前記ステップ５において得られた壁流補正係数Ｋ
_HEKIを含めて各種補正係数ＣＯＥＦを演算する。

【００２２】ＣＯＥＦ＝１＋Ｋ_HEKI＋・・・即ち、ステップ６は基本燃料供給量補正手段の機能を奏
するものである。ステップ７では、後述する空燃比フィ
ードバック補正係数設定ルーチン及び補間係数設定ルー
チンにより設定される空燃比フィードバック補正係数α
を読込む。

【００２３】ステップ８では、前記基本燃料噴射量Ｔ
ｐ、各種補正係数ＣＯＥＦ、空燃比フィードバック補正
係数α、さらに、燃料噴射弁６の電源電圧変化による有
効噴射時間の変化を補正するための補正分Ｔｓ等を用い
て、最終的な燃料噴射量Ｔｉを以下の式に従って演算す
る。Ｔｉ＝Ｔｐ・ＣＯＥＦ・α＋Ｔｓここで、燃料供給開始タイミングになると、上記のよう
にして設定された燃料噴射量Ｔｉの最新値が読み出さ
れ、この燃料噴射量Ｔｉに相当するパルス巾の駆動パル
ス信号を燃料噴射弁６に出力することで、燃料噴射弁６
による燃料供給量が制御されるようになっている。

【００２４】即ち、ステップ８が燃料供給制御手段の機
能を奏する。次に、前記燃料供給量設定制御ルーチンで
読込む必要がある補間係数ｋを設定する補間係数設定ル
ーチンについて説明する。図４〜図６のフローチャート
に示すプログラムは、空燃比フィードバック補正係数設
定ルーチン及び補間係数設定ルーチンを示すものであ
り、所定時間毎に行われる。

【００２５】ステップ11では、空燃比のフィードバック
制御を行う運転条件であるか否かを判定する。例えば、
冷却水温度Ｔｗが所定値以下のとき、始動時、始動直後
や暖機のための燃料増量中、酸素センサ16の出力信号が
一度も反転していないとき、燃料カット中は、何れも空
燃比のフィードバック制御を行う運転条件ではないとす
る。

【００２６】そして、前記運転条件を満たしているとき
はステップ12に進む。また前記運転条件を満たしていな
いときにはステップ51に進み、空燃比フィードバック補
正係数αを一定の基準値（α＝１）にクランプし、フィ
ードバック制御を停止して、さらにステップ52におい
て、後述する計測開始フラグＮ１をＮ１＝０にリセット
して、このルーチンを終了する。

【００２７】ステップ12では、酸素センサ16の出力信号
ＯＳＲ１をＡ／Ｄ変換して読込む。ステップ13では、入
力した第１の空燃比センサ９の出力信号ＯＳＲ１と目標
空燃比（理論空燃比）相当の基準値ＳＬとを比較する。
そして、空燃比がリーン (ＯＳＲ１≦ＳＬ) と判定され
たときにはステップ14へ進み、フラグＦ１をＦ１＝０と
し、空燃比がリッチ (ＯＳＲ１＞ＳＬ) と判定されたと
きにはステップ15へ進んで、フラグＦ１をＦ１＝１とす
る。

【００２８】ステップ16では、空燃比がリーンからリッ
チ、あるいはリッチからリーンへの反転時か否かを判定
する。そして、反転時であると判断された場合には、ス
テップ17に進み、フラグＦ１を判断し、Ｆ１＝０であれ
ば、リッチからリーンへの反転時であるとして、ステッ
プ18に進む。

【００２９】ステップ18では、空燃比フィードバック補
正係数αを、現在値に、空燃比フィードバック補正係数
α設定用のリーン反転時に与える増大方向の比例分Ｐ_L
を加算した値で、更新する。ステップ19では、計測開始
フラグＮ１がＮ１＝１であるか否かを判断することによ
り、空燃比のフィードバック制御を行う運転条件に成っ
た後において、初めて空燃比が反転したか否かを判断す
る。即ち、空燃比のフィードバック制御を行う運転条件
に成った後において、初めて空燃比が反転した場合に
は、前述のステップ52においてＮ１＝０としているの
で、ステップ19における判断はＮＯとなり、ステップ20
にすすみ、Ｎ１＝１とする。

【００３０】そして、ステップ21において、経過時間計
測用のカウンタをリセットする。即ち、空燃比のフィー
ドバック制御を行う運転条件に入った後において、一回
目の反転については後述の制御を行わないこととしてい
る。一方ステップ19において、計測開始フラグＮ１がＮ
１＝１であると判断された場合には、空燃比のフィード
バック制御を行う運転条件と成った後に、空燃比が反転
してからの経過時間の計測を始めており、ステップ22に
進んで、空燃比が反転してからの経過時間のリッチから
リーンへ反転してからの経過時間ＴＩＭＥ１を次式に従
って演算する。

【００３１】ＴＩＭＥ１＝ＴＩＭＥ１＋ＤＴステップ23では、今回反転して空燃比がリーンとなる前
の、空燃比がリッチであったときに、機関が加速状態で
あったか否かを判断する。そして、加速状態であった場
合には、機関が過渡状態である加速状態であり、該加速
による壁流の影響が空燃比の経過時間を決定し、かつ燃
料性状の違いにより前記ステップ22で演算した経過時間
ＴＩＭＥ１が異なってくるとして、ステップ24に進む。

【００３２】ステップ24では、前記演算された経過時間
ＴＩＭＥ１に基づいて補間係数ｋを、次式に従って設定
する。ｋ＝ｋ×ｆ（ＴＩＭＥ１）ここで、ｆ（ＴＩＭＥ１）は、経過時間ＴＩＭＥ１が長
くなるに従って、1.0から０に向かって小さくなる関数
である。

【００３３】ステップ25では、ステップ24で設定したｋ
が負の値となっているか否かを判断し、ｋ＜０のとき
は、ステップ26でｋ＝０と置く。一方、ステップ23にお
いて、機関が加速状態ではなかったと判断された場合に
は、ステップ27に進み、今回反転して空燃比がリーンと
なる前の、空燃比がリッチであったときに、機関が減速
状態であったか否かを判断する。そして、機関が過渡状
態である減速状態であった場合には、該減速による壁流
の影響が空燃比の経過時間を決定し、かつ燃料性状の違
いにより前記ステップ22で演算した経過時間ＴＩＭＥ１
が異なってくるとして、ステップ28に進む。

【００３４】ステップ28では、前記演算された経過時間
ＴＩＭＥ１に基づいて補間係数ｋを、次式に従って設定
する。ｋ＝１−（１−ｋ）×ｆ（ＴＩＭＥ１）ステップ29では、ステップ28で設定したｋが１より大き
くなっているか否かを判断し、ｋ＞１のときは、ステッ
プ30でｋ＝１と置く。

【００３５】一方、ステップ17において、フラグＦ１＝
０でないと判断された場合には、リーンからリッチへの
反転時であるとして、ステップ31に進む。ステップ31で
は、空燃比フィードバック補正係数αを、現在値から、
空燃比フィードバック補正係数α設定用のリッチ反転時
に与える減少方向の比例分Ｐ_Rを減算した値で、更新す
る。

【００３６】ステップ32では、前記ステップ19と同様
に、計測開始フラグＮ１がＮ１＝１であるか否かを判断
することにより、空燃比のフィードバック制御を行う運
転条件に成った後において、初めて空燃比が反転してか
否かを判断し、計測開始フラグＮ１がＮ１＝１であると
判断された場合には、空燃比のフィードバック制御を行
う運転条件と成った後に、空燃比が反転してからの経過
時間の計測を始めており、ステップ33に進んで、空燃比
が反転してからの経過時間のリーンからリッチへ反転し
てからの経過時間ＴＩＭＥ１を次式に従って演算する。

【００３７】ＴＩＭＥ１＝ＴＩＭＥ１＋ＤＴステップ34では、今回反転して空燃比がリッチとなる前
の、空燃比がリーンであったときに、機関が加速状態で
あったか否かを判断する。そして、加速状態であった場
合には、該加速による壁流の影響が空燃比の経過時間を
決定し、かつ燃料性状の違いにより前記ステップ33で演
算した経過時間ＴＩＭＥ１が異なってくるとして、ステ
ップ35に進む。

【００３８】ステップ35では、前記演算された経過時間
ＴＩＭＥ１に基づいて補間係数ｋを、次式に従って設定
する。ｋ＝１−（１−ｋ）×ｆ（ＴＩＭＥ１）ステップ36では、ステップ28で設定したｋが１より大き
くなっているか否かを判断し、ｋ＞１のときは、ステッ
プ37でｋ＝１と置く。

【００３９】一方、ステップ34において、機関が加速状
態ではなかったと判断された場合には、ステップ38に進
み、今回反転して空燃比がリッチとなる前の、空燃比が
リーンであったときに、機関が減速状態であったか否か
を判断する。そして、減速状態であった場合には、該減
速による壁流の影響が空燃比の経過時間を決定し、かつ
燃料性状の違いにより前記ステップ33で演算した経過時
間ＴＩＭＥ１が異なってくるとして、ステップ39に進
む。

【００４０】ステップ39では、前記演算された経過時間
ＴＩＭＥ１に基づいて補間係数ｋを、次式に従って設定
する。ｋ＝ｋ×ｆ（ＴＩＭＥ１）ステップ40では、ステップ39で設定したｋが負の値とな
っているか否かを判断し、ｋ＜０のときは、ステップ41
でｋ＝０と置く。

【００４１】さらに、またステップ16において、空燃比
がリーンからリッチ、あるいはリッチからリーンへの反
転していないと判断された場合には、ステップ42に進
み、フラグＦ１を再度判断する。そして、Ｆ１＝０であ
れば空燃比がリーンの状態であるとして、ステップ43に
進み、空燃比フィードバック補正係数αを現在値に積分
分Ｉ_Lを加算した値で更新する。

【００４２】また、Ｆ１＝１であれば空燃比がリッチの
状態であるとして、ステップ44に進み、空燃比フィード
バック補正係数αを現在値から積分分Ｉ_Rを減算した値
で更新する。以上の構成によれば、空燃比がリッチから
リーンに反転した場合には、ステップ22において、完全
にフィードバック制御状態に移行した後の経過時間ＴＩ
ＭＥ１が加速状態、或いは減速状態ごとに演算される
が、該経過時間ＴＩＭＥ１は、燃料が重質な場合には、
壁流が多くなるので経過時間ＴＩＭＥ１も長くなり、一
方燃料が軽質な場合には、壁流が少なくなるので該経過
時間ＴＩＭＥ１も短くなる。従って、空燃比の反転後の
経過時間ＴＩＭＥ１を計測することにより燃料性状を判
断することが可能となるものである。

【００４３】ここで、最も燃料が重質な場合の壁流補正
係数Ｋ_HEKIHと、最も軽質な場合の壁流補正係数Ｋ
_HEKILとの間の所定の性状の燃料に係る壁流補正係数Ｋ
_HEKIを、Ｋ_HEKI＝ｋ・Ｋ_HEKIH＋（１−ｋ）・Ｋ_HEKIL なる式で与えることにより、該式中の補間係数ｋを学習
により求めることで、いち早く、燃料の重軽質度合いに
よる揮発性の違い等を考慮した現在使用している燃料の
重軽質度合いに見合った壁流補正係数を得ることが可能
となる。

【００４４】即ち、ステップ22、ステップ33が経過時間
演算手段の機能を奏し、ステップ24、28及びステップ3
5、39により補間係数設定手段の機能が奏される。そし
て、壁流補正係数Ｋ_HEKIを含んだ各種補正係数ＣＯＥ
Ｆ、また空燃比フィードバック補正係数αにより前記基
本燃料噴射量Ｔｐに基づいて、最終的な燃料噴射量Ｔｉ
がいち早く演算されるので、燃料性状が変わったことに
よって壁流量が変化した場合でも短時間で適切な壁流補
正を行うことが可能となるという効果がある。

【００４５】従って、空燃比のフィードバック制御が完
全に行われるようになった後の１回だけの空燃比の反転
により、補間係数ｋが設定され、壁流補正係数Ｋ_HEKIが
設定されることとなるので、燃料の重軽質度合いの変化
を反映させた壁流補正を応答性よく、適切に行うことが
可能となる。さらに、本実施列においては、空燃比フィ
ードバック補正係数αも空燃比がリッチからリーンに反
転した場合にはいち早くフィードバック制御がなされる
ように比例分Ｐ_Lを加算した値で、更新し、また空燃比
がリーンからリッチに反転した場合にはいち早くフィー
ドバック制御がなされるように比例分Ｐ_Rを減算してお
り、この点においても、短時間で触媒の高転換効率点に
なるようにしており、排気性能の向上を図ることが可能
となる。

【００４６】

【発明の効果】以上説明してきたように、本発明によれ
ば、機関混合気の空燃比がリッチからリーンまたはリー
ンからリッチに反転するまでの経過時間に基づいて壁流
補正を行うことが可能となり、従来のように全て水温に
ついて学習を行うこと無しに、燃料の重軽質度合いの変
化を反映させた壁流補正を応答性よく、即ち短時間で適
切に行うことが可能となり、いち早く所望の空燃比に制
御でき、もって運転性や排気性状の悪化を防止すること
が可能となるという効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の構成を示すブロック図

【図２】本発明の一実施例を示すシステム構成図

【図３】同上実施例における制御内容を示すフローチャ
ート

【図４】同上実施例における制御内容を示すフローチャ
ート

【図５】同上実施例における制御内容を示すフローチャ
ート

【図６】同上実施例における制御内容を示すフローチャ
ート

【図７】同上実施例に係る壁流補正係数を説明する特性
図

【符号の説明】

１内燃機関６燃料噴射弁 12 コントロールユニット 13 エアフローメータ13 14 クランク角センサ 16 酸素センサ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】機関運転条件を検出する機関運転条件検
出手段と、機関の吸入空気量に見合った基本燃料供給量を演算する
基本燃料供給量演算手段と、前記演算された基本燃料供給量に基づいて機関への燃料
供給を制御する燃料供給制御手段と、を含んで構成された内燃機関の燃料供給制御装置におい
て、機関排気成分を検出し、これにより機関吸入混合気の空
燃比のリーン・リッチに応じた信号を出力する空燃比検
出手段と、前記機関運転条件検出手段で検出される過渡運転条件時
に空燃比検出手段における空燃比のリーン・リッチが反
転してから反転するまでの経過時間を演算する経過時間
演算手段と、燃料性状に応じた壁流補正係数の上限値と下限値とを設
定して記憶した上・下限値記憶手段と、所定運転状態において前記演算された経過時間に基づい
て補間係数を設定する補間係数設定手段と、前記上・下限値記憶手段に記憶された上・下限値を前記
補間係数設定手段で設定された補間係数により補間して
壁流補正係数を設定する壁流補正係数設定手段と、該壁流補正係数設定手段により設定された壁流補正係数
に基づいて前記基本燃料供給量を補正する基本燃料供給
量補正手段と、を設けたことを特徴とする内燃機関の燃料供給制御装
置。