JPH0788927A - 脱揮用押出機の排気方法 - Google Patents
脱揮用押出機の排気方法Info
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- JPH0788927A JPH0788927A JP5235080A JP23508093A JPH0788927A JP H0788927 A JPH0788927 A JP H0788927A JP 5235080 A JP5235080 A JP 5235080A JP 23508093 A JP23508093 A JP 23508093A JP H0788927 A JPH0788927 A JP H0788927A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は脱揮用押出機の排気方法に関し、特
に、高分子材料の生産工程に使用される脱揮用押出機に
おいて、ポリマー中の不要ガスを脱揮・排気することを
特徴とする。 【構成】 本発明による脱揮用押出機の排気方法は、複
数のベント(V1〜V4)に接続した真空ポンプ(6,7)により
排気を行う排気方法において、前記各ベント(V1〜V4)に
おける下流側のベント(V3〜V4)の排気を上流側のベント
(V2,V3)に引き入れ、前記真空ポンプ(6,7)の総排気量が
変わらない条件下で脱揮を行う構成である。
に、高分子材料の生産工程に使用される脱揮用押出機に
おいて、ポリマー中の不要ガスを脱揮・排気することを
特徴とする。 【構成】 本発明による脱揮用押出機の排気方法は、複
数のベント(V1〜V4)に接続した真空ポンプ(6,7)により
排気を行う排気方法において、前記各ベント(V1〜V4)に
おける下流側のベント(V3〜V4)の排気を上流側のベント
(V2,V3)に引き入れ、前記真空ポンプ(6,7)の総排気量が
変わらない条件下で脱揮を行う構成である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、脱揮用に使用される単
軸あるいは多軸押出機の排気方法に関し、特に、高分子
材料の生産工程に使用される脱揮用押出機において、ポ
リマー中の不要な揮発分を脱揮・排気するための新規な
改良に関するものである。
軸あるいは多軸押出機の排気方法に関し、特に、高分子
材料の生産工程に使用される脱揮用押出機において、ポ
リマー中の不要な揮発分を脱揮・排気するための新規な
改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来のリヤベントを含めて５ケ所のベン
ト部を有する多段ベント付き脱揮用押出機の排気方法に
おける１実施例を図２に示す。すなわち、図２において
符号１で示されるものは脱揮用押出機２のシリンダであ
り、このシリンダ１の上部には、矢印Ａで示すポリマー
の流れ方向の上流側Ａａから下流側Ａｂへ到る間に、ポ
リマー供給部Ｐの上流側にリヤベントＶｒ、下流側に複
数のベントＶ1〜Ｖ4が設けられていると共に、このシリ
ンダ１内にはスクリュ３が設けられ、前記下流側Ａｂの
端部には押出部４が設けられている。前記リヤベントＶ
ｒには第１真空ポンプ５が接続されると共に、前記ベン
トＶ1には第２真空ポンプ６が接続され、残りの各ベン
トＶ2，Ｖ3，Ｖ4には共通の第３真空ポンプ７が接続さ
れている。また、シリンダ１の各注水部Ｗ1〜Ｗ3からは
脱揮助剤として水を供給することができるように構成さ
れている。
ト部を有する多段ベント付き脱揮用押出機の排気方法に
おける１実施例を図２に示す。すなわち、図２において
符号１で示されるものは脱揮用押出機２のシリンダであ
り、このシリンダ１の上部には、矢印Ａで示すポリマー
の流れ方向の上流側Ａａから下流側Ａｂへ到る間に、ポ
リマー供給部Ｐの上流側にリヤベントＶｒ、下流側に複
数のベントＶ1〜Ｖ4が設けられていると共に、このシリ
ンダ１内にはスクリュ３が設けられ、前記下流側Ａｂの
端部には押出部４が設けられている。前記リヤベントＶ
ｒには第１真空ポンプ５が接続されると共に、前記ベン
トＶ1には第２真空ポンプ６が接続され、残りの各ベン
トＶ2，Ｖ3，Ｖ4には共通の第３真空ポンプ７が接続さ
れている。また、シリンダ１の各注水部Ｗ1〜Ｗ3からは
脱揮助剤として水を供給することができるように構成さ
れている。
【０００３】次に、動作について説明する。揮発分を含
有するポリマーがポリマー供給部Ｐから供給され、スク
リュ３によりシリンダ１内を下流側Ａｂ方向へ移送され
る場合、リヤベントＶｒとベントＶ1とにおいては多量
の揮発分が排気されるが、下流のベントＶ2，Ｖ3，Ｖ4
においてはポリマー中の揮発分の含有量が低く、脱揮し
にくいため、各ベントＶ2，Ｖ3，Ｖ4の各々の上流側で
水を脱揮助剤としてシリンダ１内のポリマーに注入し、
スクリュ３の剪断力により水をポリマー中に分散させ、
ベント部にて気化させることによるポリマーの発泡、さ
らにこれによる拡散界面面積の増加により脱揮効果を向
上させるという脱揮方法がよく使用されている。この脱
揮処理における排気方式ではベント部において注水によ
り生じた水蒸気とポリマーからの揮発分を各ベント
Ｖ2，Ｖ3，Ｖ4からパイプライン１０により集合し、真
空ポンプ７により排気される。
有するポリマーがポリマー供給部Ｐから供給され、スク
リュ３によりシリンダ１内を下流側Ａｂ方向へ移送され
る場合、リヤベントＶｒとベントＶ1とにおいては多量
の揮発分が排気されるが、下流のベントＶ2，Ｖ3，Ｖ4
においてはポリマー中の揮発分の含有量が低く、脱揮し
にくいため、各ベントＶ2，Ｖ3，Ｖ4の各々の上流側で
水を脱揮助剤としてシリンダ１内のポリマーに注入し、
スクリュ３の剪断力により水をポリマー中に分散させ、
ベント部にて気化させることによるポリマーの発泡、さ
らにこれによる拡散界面面積の増加により脱揮効果を向
上させるという脱揮方法がよく使用されている。この脱
揮処理における排気方式ではベント部において注水によ
り生じた水蒸気とポリマーからの揮発分を各ベント
Ｖ2，Ｖ3，Ｖ4からパイプライン１０により集合し、真
空ポンプ７により排気される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このような従来の脱揮
用押出機の排気方法においては次のような不合理な問題
が存在していた。つまり、従来の脱揮操作では各ベント
Ｖ2，Ｖ3，Ｖ4における全圧力すなわち真空ポンプの吸
引圧力は殆んどが変わらないが、下流側のベントＶ3，
Ｖ4の排気中の揮発分の濃度はそれぞれ上流側のベント
Ｖ2，Ｖ3のそれと比べて比較的低い、従って、この下流
側のベント部の揮発分低濃度排気は上流側のベント部に
対して脱揮用として再利用の価値がある。すなわち、図
２に示した排気方法に関する各ベントＶ4，Ｖ3，Ｖ2に
おいて各ベント部での注水量（モル流量）Ｑが同じであ
るとするとそれぞれのベント部における揮発分分圧
ｐ4，ｐ3，ｐ2は次式のように計算される。 ｐ4＝〔ｑ4／（ｑ4＋Ｑ）〕ｐ (1) ｐ3＝〔ｑ3／（ｑ3＋Ｑ）〕ｐ (2) ｐ2＝〔ｑ2／（ｑ2＋Ｑ）〕ｐ (3) ここでｑ4，ｑ3，ｑ2は各ベントＶ4，Ｖ3，Ｖ2において
脱揮された揮発分のモル流量である。また各ベント部の
全圧ｐは真空ポンプによる総排気量の関数であり、総排
気量が変わらないとその値は一定である。例えばスクリ
ュ直径６５mm、５段ベント付き深溝二軸押出機において
ポリスチレン(PS)の流量が２００kg／h、ベントＶ1に流
れてきたポリスチレン中の揮発分となるエチルベンゼン
の初期濃度が３wt％、各ベントＶ2〜Ｖ4の注水量が同じ
くＱ＝１wt％、スクリュ回転数ＮS＝２００rpmの脱揮操
作条件の場合、実際の脱揮実験データによると各ベント
部からの揮発分と注水量のモル比はｑ2：Ｑ＝１:１０
（mol／mol)、ｑ2：ｑ3：ｑ4＝１：０.３６：０.０９（m
ol／mol)程度である。この条件により算出された各ベン
トＶ2〜Ｖ4の揮発分分圧はｐ2＝ｑ2ｐ／（ｑ2＋Ｑ）＝
１・ｐ／（１＋１０）＝０.０９１ｐ、ｐ3＝ｑ3ｐ／
（ｑ3＋Ｑ）＝０.３６ｐ／（０．３６＋１０）＝０.０
３５ｐ、ｐ4＝ｑ4ｐ／（ｑ4＋Ｑ）＝０.０９ｐ／（０．
０９＋１０）＝０.００９ｐである。以上の計算により
下流側ベント部に生じた水蒸気はその中の揮発分の濃度
が比較的低く、上流側のベント部に対して再利用の価値
があることが分かる。しかしながら、この各ベント
Ｖ2，Ｖ3における下流側からの揮発分低濃度排気は各々
のパイプラインより抜き出され、利用されておらず、全
体として脱揮性能は比較的低いレベルとなっているのが
現状である。また、各ベント部からの排気は各々のパイ
プラインにより集合し、真空ポンプにて排気されるので
余分の配管も必要となり、構造も複雑になっていた。
用押出機の排気方法においては次のような不合理な問題
が存在していた。つまり、従来の脱揮操作では各ベント
Ｖ2，Ｖ3，Ｖ4における全圧力すなわち真空ポンプの吸
引圧力は殆んどが変わらないが、下流側のベントＶ3，
Ｖ4の排気中の揮発分の濃度はそれぞれ上流側のベント
Ｖ2，Ｖ3のそれと比べて比較的低い、従って、この下流
側のベント部の揮発分低濃度排気は上流側のベント部に
対して脱揮用として再利用の価値がある。すなわち、図
２に示した排気方法に関する各ベントＶ4，Ｖ3，Ｖ2に
おいて各ベント部での注水量（モル流量）Ｑが同じであ
るとするとそれぞれのベント部における揮発分分圧
ｐ4，ｐ3，ｐ2は次式のように計算される。 ｐ4＝〔ｑ4／（ｑ4＋Ｑ）〕ｐ (1) ｐ3＝〔ｑ3／（ｑ3＋Ｑ）〕ｐ (2) ｐ2＝〔ｑ2／（ｑ2＋Ｑ）〕ｐ (3) ここでｑ4，ｑ3，ｑ2は各ベントＶ4，Ｖ3，Ｖ2において
脱揮された揮発分のモル流量である。また各ベント部の
全圧ｐは真空ポンプによる総排気量の関数であり、総排
気量が変わらないとその値は一定である。例えばスクリ
ュ直径６５mm、５段ベント付き深溝二軸押出機において
ポリスチレン(PS)の流量が２００kg／h、ベントＶ1に流
れてきたポリスチレン中の揮発分となるエチルベンゼン
の初期濃度が３wt％、各ベントＶ2〜Ｖ4の注水量が同じ
くＱ＝１wt％、スクリュ回転数ＮS＝２００rpmの脱揮操
作条件の場合、実際の脱揮実験データによると各ベント
部からの揮発分と注水量のモル比はｑ2：Ｑ＝１:１０
（mol／mol)、ｑ2：ｑ3：ｑ4＝１：０.３６：０.０９（m
ol／mol)程度である。この条件により算出された各ベン
トＶ2〜Ｖ4の揮発分分圧はｐ2＝ｑ2ｐ／（ｑ2＋Ｑ）＝
１・ｐ／（１＋１０）＝０.０９１ｐ、ｐ3＝ｑ3ｐ／
（ｑ3＋Ｑ）＝０.３６ｐ／（０．３６＋１０）＝０.０
３５ｐ、ｐ4＝ｑ4ｐ／（ｑ4＋Ｑ）＝０.０９ｐ／（０．
０９＋１０）＝０.００９ｐである。以上の計算により
下流側ベント部に生じた水蒸気はその中の揮発分の濃度
が比較的低く、上流側のベント部に対して再利用の価値
があることが分かる。しかしながら、この各ベント
Ｖ2，Ｖ3における下流側からの揮発分低濃度排気は各々
のパイプラインより抜き出され、利用されておらず、全
体として脱揮性能は比較的低いレベルとなっているのが
現状である。また、各ベント部からの排気は各々のパイ
プラインにより集合し、真空ポンプにて排気されるので
余分の配管も必要となり、構造も複雑になっていた。
【０００５】本発明は、以上のような課題を解決するた
めになされたもので、特に、高分子材料の生産工程に脱
揮用押出機において、ポリマー中の不要な揮発分を脱揮
・排気するようにした脱揮用押出機の排気方法を提供す
ることを目的とする。
めになされたもので、特に、高分子材料の生産工程に脱
揮用押出機において、ポリマー中の不要な揮発分を脱揮
・排気するようにした脱揮用押出機の排気方法を提供す
ることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明による脱揮用押出
機の排気方法は、シリンダに設けられた複数のベントに
接続された真空ポンプにより排気を行うようにした脱揮
用押出機の排気方法において、前記各ベントにおける下
流側のベントの排気を上流側のベントに引き入れ、前記
真空ポンプの総排気量が変わらない条件下で脱揮を行う
方法である。
機の排気方法は、シリンダに設けられた複数のベントに
接続された真空ポンプにより排気を行うようにした脱揮
用押出機の排気方法において、前記各ベントにおける下
流側のベントの排気を上流側のベントに引き入れ、前記
真空ポンプの総排気量が変わらない条件下で脱揮を行う
方法である。
【０００７】さらに詳細には、前記下流側のベントと上
流側のベントとは、パイプを介して連通させる方法であ
る。
流側のベントとは、パイプを介して連通させる方法であ
る。
【０００８】さらに詳細には、前記シリンダには脱揮助
剤を供給する方法である。
剤を供給する方法である。
【０００９】さらに詳細には、前記脱揮助剤として水を
用いる方法である。
用いる方法である。
【００１０】さらに詳細には、前記脱揮助剤は、処理さ
れる材料に対して不活性な気体（不活性ガス）を用いる
方法である。
れる材料に対して不活性な気体（不活性ガス）を用いる
方法である。
【００１１】
【作用】本発明による脱揮用押出機の排気方法において
は、下流側のベント部の排気が上流側のベント部に引き
入れられることにより、上流側のベントＶ3，Ｖ2の揮発
分の分圧が下がる。図１に示す排気方法における各ベン
トＶ4，Ｖ3，Ｖ2の揮発分の分圧ｐ'4，ｐ'3，ｐ'2は各
ベント部の全圧ｐすなわち真空ポンプの吸引圧力に対
し、次式のように計算される。 ｐ'4＝〔ｑ4／（ｑ4＋Ｑ）〕ｐ (4) ｐ'3＝〔(ｑ4＋ｑ3)／(ｑ4＋ｑ3＋2Ｑ)〕ｐ (5) ｐ'2＝〔(ｑ4＋ｑ3＋ｑ2)／(ｑ4＋ｑ3＋ｑ2＋３Ｑ)〕ｐ (6)
は、下流側のベント部の排気が上流側のベント部に引き
入れられることにより、上流側のベントＶ3，Ｖ2の揮発
分の分圧が下がる。図１に示す排気方法における各ベン
トＶ4，Ｖ3，Ｖ2の揮発分の分圧ｐ'4，ｐ'3，ｐ'2は各
ベント部の全圧ｐすなわち真空ポンプの吸引圧力に対
し、次式のように計算される。 ｐ'4＝〔ｑ4／（ｑ4＋Ｑ）〕ｐ (4) ｐ'3＝〔(ｑ4＋ｑ3)／(ｑ4＋ｑ3＋2Ｑ)〕ｐ (5) ｐ'2＝〔(ｑ4＋ｑ3＋ｑ2)／(ｑ4＋ｑ3＋ｑ2＋３Ｑ)〕ｐ (6)
【００１２】
【実施例】以下、図面と共に本発明による脱揮用押出機
の排気方法の好適な実施例について詳細に説明する。な
お、脱揮用押出機は従来例と同様のリヤベントを含めて
５ケ所のベント部を有する多段ベント付脱揮用押出機で
あり、従来例と同一又は同等部分については同一符号を
用いて説明する。
の排気方法の好適な実施例について詳細に説明する。な
お、脱揮用押出機は従来例と同様のリヤベントを含めて
５ケ所のベント部を有する多段ベント付脱揮用押出機で
あり、従来例と同一又は同等部分については同一符号を
用いて説明する。
【００１３】図１において符号１で示されるものは、脱
揮用押出機２のシリンダであり、このシリンダ１の上部
には、矢印Ａで示すポリマーの流れ方向の上流側Ａａか
ら下流側Ａｂへ到る間に、ポリマー供給部Ｐの上流側
に、リヤベントＶｒ、下流側に複数のベントＶ1〜Ｖ4が
順次設けられていると共に、このシリンダ１内にはスク
リュ３が設けられ、前記下流側Ａｂの端部には押出機４
が設けられている。
揮用押出機２のシリンダであり、このシリンダ１の上部
には、矢印Ａで示すポリマーの流れ方向の上流側Ａａか
ら下流側Ａｂへ到る間に、ポリマー供給部Ｐの上流側
に、リヤベントＶｒ、下流側に複数のベントＶ1〜Ｖ4が
順次設けられていると共に、このシリンダ１内にはスク
リュ３が設けられ、前記下流側Ａｂの端部には押出機４
が設けられている。
【００１４】前記リヤベントＶｒには第１真空ポンプ５
が接続されると共に、前記ベントＶ1には第２真空ポン
プ６が接続され、次のベントＶ2には第３真空ポンプ７
が接続されている。前記ベントＶ2に対しては、その下
流側のベントＶ3が第１パイプ２０を介して接続され、
その排気が引き入れられる。また、前記ベントＶ3に対
しては、その下流側のベントＶ4が第２パイプ２１を介
して接続され、その排気が引き入れられる。また、シリ
ンダ１の各ベントＶ2〜Ｖ4の上流側に設けられた各注水
部ｗ1〜Ｗ3からは脱揮助剤の水を注水することができる
ように構成されている。
が接続されると共に、前記ベントＶ1には第２真空ポン
プ６が接続され、次のベントＶ2には第３真空ポンプ７
が接続されている。前記ベントＶ2に対しては、その下
流側のベントＶ3が第１パイプ２０を介して接続され、
その排気が引き入れられる。また、前記ベントＶ3に対
しては、その下流側のベントＶ4が第２パイプ２１を介
して接続され、その排気が引き入れられる。また、シリ
ンダ１の各ベントＶ2〜Ｖ4の上流側に設けられた各注水
部ｗ1〜Ｗ3からは脱揮助剤の水を注水することができる
ように構成されている。
【００１５】次に、動作について述べる。まず、本発明
による排気方法では、排気とポリマー両相の向流操作に
よる排気方式を用いていることにより下流のベント
Ｖ4，Ｖ3の排気がそれぞれ上流のベントＶ3，Ｖ2に順次
引き入れられる。脱揮効果によりポリマー中の揮発分の
含有量は下流方向に低下しているので、下流側ベント部
の排気中の揮発分分圧は上流側のベント部のそれと比較
して低く、下流側のベント部からの排気を引き入れられ
た上流側のベント部では揮発分分圧が低下し、脱揮作用
が強化される。すなわち、図１に示す排気方法における
各ベントＶ4，Ｖ3，Ｖ2の揮発分の分圧ｐ'4，ｐ'3，ｐ'
2は各ベント部の全圧ｐに対して前述の式（４）〜
（６）により計算される。これらの式において、Ｑ＝１
wt％とし、ｐ4，ｐ3，ｐ2の値が従来の排気方法の場合
と変わらない（実際には従来より小さくなると考えられ
る）とすると、各ベント部における揮発分の分圧はｐ'4
＝０．０９ｐ／（０．０９＋１０）＝０．００９ｐ＝ｐ
4，ｐ'3＝(０．０９＋０．３６）ｐ／（０．０９＋０．
３６＋２×１０）＝０.０２２ｐ≒０.６ｐ3、ｐ'2＝
（０．０９＋０．３６＋１．０）ｐ／（０．０９＋０．
３６＋１．０＋３×１０）＝０.００４６ｐ≒０.５ｐ2
という結果になる。つまり本発明の排気方法では各ベン
トＶ2，Ｖ3の揮発分の分圧は同一総排気量において従来
法の場合よりそれぞれ約４０％、５０％で下げられる。
による排気方法では、排気とポリマー両相の向流操作に
よる排気方式を用いていることにより下流のベント
Ｖ4，Ｖ3の排気がそれぞれ上流のベントＶ3，Ｖ2に順次
引き入れられる。脱揮効果によりポリマー中の揮発分の
含有量は下流方向に低下しているので、下流側ベント部
の排気中の揮発分分圧は上流側のベント部のそれと比較
して低く、下流側のベント部からの排気を引き入れられ
た上流側のベント部では揮発分分圧が低下し、脱揮作用
が強化される。すなわち、図１に示す排気方法における
各ベントＶ4，Ｖ3，Ｖ2の揮発分の分圧ｐ'4，ｐ'3，ｐ'
2は各ベント部の全圧ｐに対して前述の式（４）〜
（６）により計算される。これらの式において、Ｑ＝１
wt％とし、ｐ4，ｐ3，ｐ2の値が従来の排気方法の場合
と変わらない（実際には従来より小さくなると考えられ
る）とすると、各ベント部における揮発分の分圧はｐ'4
＝０．０９ｐ／（０．０９＋１０）＝０．００９ｐ＝ｐ
4，ｐ'3＝(０．０９＋０．３６）ｐ／（０．０９＋０．
３６＋２×１０）＝０.０２２ｐ≒０.６ｐ3、ｐ'2＝
（０．０９＋０．３６＋１．０）ｐ／（０．０９＋０．
３６＋１．０＋３×１０）＝０.００４６ｐ≒０.５ｐ2
という結果になる。つまり本発明の排気方法では各ベン
トＶ2，Ｖ3の揮発分の分圧は同一総排気量において従来
法の場合よりそれぞれ約４０％、５０％で下げられる。
【００１６】実験例 ポリマーとしてポリスチレンを用い、揮発分としてエチ
ルベンゼンを用い、スクリュ３の直径６５mm、５段ベン
ト付き深溝二軸押出機において平均脱揮操作温度２３５
℃、ベントＶ2の全圧２０torr及び表１の第１表に示す
条件下において図１，２に示す排気方法の脱揮テストを
行なった。テストの結果を表１の第１表に示す。本発明
の排気方法により得られたペレット中の揮発分濃度は従
来法のものより約１０％程度下がったことが判明した。
ルベンゼンを用い、スクリュ３の直径６５mm、５段ベン
ト付き深溝二軸押出機において平均脱揮操作温度２３５
℃、ベントＶ2の全圧２０torr及び表１の第１表に示す
条件下において図１，２に示す排気方法の脱揮テストを
行なった。テストの結果を表１の第１表に示す。本発明
の排気方法により得られたペレット中の揮発分濃度は従
来法のものより約１０％程度下がったことが判明した。
【００１７】
【表１】
【００１８】以上の実施例においてはリヤベントを含め
て５箇所のベント部を有する脱揮用押出機において、下
流側の４箇所中３箇所のベント部を順次連通させた場合
について説明したが、本発明の排気方法はこれのみに限
定されるものではなく、リアベント部を有しない場合、
ポリマー供給部より下流側の複数のベント部を全て順次
連通させる場合、あるいは、４箇所以上のベント部を２
組に分けてそれぞれ連通させる場合なども、下流側の低
揮発分分圧を利用して揮発分分圧を低くすることにより
脱揮作用を向上させる点について、同様に実施可能であ
る。また、本実施例においては、ポリマー供給部より下
流側の最初のベント部には、その上流側に注水部すなわ
ち脱揮助剤供給部が設けられていないが、これはポリマ
ー供給部に近いベント部では、ポリマーに含有されてい
る揮発分が多量で、揮発分を多量に脱揮可能であり、脱
揮助剤供給部を設けなくても充分な脱揮が行われること
によるものであり、脱揮の困難なポリマーの場合には下
流側の全てのベント部の上流側に脱揮助剤供給部を設け
てもよい。この脱揮助剤供給部へ供給される脱揮助剤
は、水に限定されるものではなく、ポリマーすなわち処
理材料に対して不活性な、例えば窒素ガス、炭酸ガス等
の気体（不活性ガス）あるいは処理材料に混練された後
に気化する液体、粉末（固体）であってもよい。
て５箇所のベント部を有する脱揮用押出機において、下
流側の４箇所中３箇所のベント部を順次連通させた場合
について説明したが、本発明の排気方法はこれのみに限
定されるものではなく、リアベント部を有しない場合、
ポリマー供給部より下流側の複数のベント部を全て順次
連通させる場合、あるいは、４箇所以上のベント部を２
組に分けてそれぞれ連通させる場合なども、下流側の低
揮発分分圧を利用して揮発分分圧を低くすることにより
脱揮作用を向上させる点について、同様に実施可能であ
る。また、本実施例においては、ポリマー供給部より下
流側の最初のベント部には、その上流側に注水部すなわ
ち脱揮助剤供給部が設けられていないが、これはポリマ
ー供給部に近いベント部では、ポリマーに含有されてい
る揮発分が多量で、揮発分を多量に脱揮可能であり、脱
揮助剤供給部を設けなくても充分な脱揮が行われること
によるものであり、脱揮の困難なポリマーの場合には下
流側の全てのベント部の上流側に脱揮助剤供給部を設け
てもよい。この脱揮助剤供給部へ供給される脱揮助剤
は、水に限定されるものではなく、ポリマーすなわち処
理材料に対して不活性な、例えば窒素ガス、炭酸ガス等
の気体（不活性ガス）あるいは処理材料に混練された後
に気化する液体、粉末（固体）であってもよい。
【００１９】
【発明の効果】本発明による脱揮用押出機の排気方法
は、以上のように構成されているため、次のような効果
を得ることができる。すなわち、排気方法の合理化によ
り総排気量を増加しない条件下で上流側のベントの分圧
を下げることができ、これにより全体としての脱揮効果
を向上させることができる。また、排気方法の合理化に
より排気は各ベントのうち上流側のベントだけにおいて
行われることにより、従来の排気方法の下流側のベント
の各々のパイプラインが不要となり、排気系がシンプル
でコンパクトな構造となり、作業性、経済性の向上を達
成することができる。
は、以上のように構成されているため、次のような効果
を得ることができる。すなわち、排気方法の合理化によ
り総排気量を増加しない条件下で上流側のベントの分圧
を下げることができ、これにより全体としての脱揮効果
を向上させることができる。また、排気方法の合理化に
より排気は各ベントのうち上流側のベントだけにおいて
行われることにより、従来の排気方法の下流側のベント
の各々のパイプラインが不要となり、排気系がシンプル
でコンパクトな構造となり、作業性、経済性の向上を達
成することができる。
【図１】本発明による脱揮用押出機の排気方法を示す構
成図である。
成図である。
【図２】従来の脱揮用押出機の排気方法を示す構成図で
ある。
ある。
１ シリンダ Ｖ1〜Ｖ4 ベント ６，７ 真空ポンプ ２０，２１ パイプ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中村 和之 広島県広島市安芸区船越南１丁目６番１号 株式会社日本製鋼所内
Claims (5)
- 【請求項１】 シリンダ(1)に設けられた複数のベント
(V1〜V4)に接続された真空ポンプ(6,7)により排気を行
うようにした脱揮用押出機の排気方法において、前記各
ベント(V1〜V4)の一部または全数における下流側のベン
ト(V3,V4)の排気を上流側のベント(V2,V3)に引き入れて
脱揮を行うことを特徴とする脱揮用押出機の排気方法。 - 【請求項２】 前記下流側のベント(V3,V4)と上流側の
ベント(V2,V3)とは、パイプ(20,21)を介して連通させた
ことを特徴とする請求項１記載の脱揮用押出機の排気方
法。 - 【請求項３】 前記シリンダ(1)には脱揮助剤を供給す
ることを特徴とする請求項１又は２記載の脱揮用押出機
の排気方法。 - 【請求項４】 前記脱揮助剤が水であることを特徴とす
る請求項１ないし３の何れかに記載の脱揮用押出機の排
気方法。 - 【請求項５】 前記脱揮助剤が、処理される材料に対し
て、不活性な気体(不活性ガス)であることを特徴とする
請求項１ないし３の何れかに記載の脱揮用押出機の排気
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5235080A JPH0788927A (ja) | 1993-09-21 | 1993-09-21 | 脱揮用押出機の排気方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5235080A JPH0788927A (ja) | 1993-09-21 | 1993-09-21 | 脱揮用押出機の排気方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0788927A true JPH0788927A (ja) | 1995-04-04 |
Family
ID=16980772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5235080A Pending JPH0788927A (ja) | 1993-09-21 | 1993-09-21 | 脱揮用押出機の排気方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0788927A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007119506A1 (ja) * | 2006-03-28 | 2007-10-25 | The Japan Steel Works, Ltd. | スクリュ式押出機の脱揮シミュレーション装置、およびスクリュ式押出機の脱揮シミュレーションプログラム |
| WO2008035541A1 (fr) * | 2006-09-19 | 2008-03-27 | The Japan Steel Works, Ltd. | Appareil d'estimation de performance de volatilisation et procédé d'estimation de performance de volatilisation |
| DE102012013296A1 (de) | 2011-07-05 | 2013-03-07 | Sumitomo Chemical Co., Ltd. | Verfahren zur Herstellung von entgastem Polyolefin und Polyolefin-Formgegenstand |
-
1993
- 1993-09-21 JP JP5235080A patent/JPH0788927A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007119506A1 (ja) * | 2006-03-28 | 2007-10-25 | The Japan Steel Works, Ltd. | スクリュ式押出機の脱揮シミュレーション装置、およびスクリュ式押出機の脱揮シミュレーションプログラム |
| US8140307B2 (en) | 2006-03-28 | 2012-03-20 | The Japan Steel Works, Ltd | Devolatilization simulation apparatus for screw extruders and devolatilization simulation program for screw extruders |
| TWI400157B (zh) * | 2006-03-28 | 2013-07-01 | Japan Steel Works Ltd | Screw degasser degassing simulation device, and screw extruder degassing simulation program |
| WO2008035541A1 (fr) * | 2006-09-19 | 2008-03-27 | The Japan Steel Works, Ltd. | Appareil d'estimation de performance de volatilisation et procédé d'estimation de performance de volatilisation |
| US8306799B2 (en) | 2006-09-19 | 2012-11-06 | The Japan Steel Works, Ltd | Devolatilization performance prediction apparatus and devolatilization performance prediction method |
| DE102012013296A1 (de) | 2011-07-05 | 2013-03-07 | Sumitomo Chemical Co., Ltd. | Verfahren zur Herstellung von entgastem Polyolefin und Polyolefin-Formgegenstand |
| US8461279B2 (en) | 2011-07-05 | 2013-06-11 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Method for producing devolatilized polyolefin and molded article of polyolefin |
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