JPH077919A - 同軸円筒型トルクリミッタ - Google Patents
同軸円筒型トルクリミッタInfo
- Publication number
- JPH077919A JPH077919A JP14633393A JP14633393A JPH077919A JP H077919 A JPH077919 A JP H077919A JP 14633393 A JP14633393 A JP 14633393A JP 14633393 A JP14633393 A JP 14633393A JP H077919 A JPH077919 A JP H077919A
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- JP
- Japan
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- shaft
- permanent magnet
- rotating shaft
- resin
- magnetic body
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- Dynamo-Electric Clutches, Dynamo-Electric Brakes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高回転領域でも使用できる同軸円筒型トルク
リミッタを提供する。 【構成】 第１回転軸１の外周に円筒状の永久磁石３を
接着し、第２回転軸２の内周に半硬質磁性体４を固着
し、永久磁石３と半硬質磁性体４の間に生じるヒステリ
シストルクにより第１回転軸１と第２回転軸２の間で回
転を伝達する同軸円筒型トルクリミッタ１０において、
第１回転軸１の線膨張係数を、４×１０-5／℃以下とす
る。 【効果】 接着クリアランスが小さくても永久磁石の割
れを生じさせずに、また、第２回転軸の摩耗も生じさせ
ずに、高回転領域で使用できる。
リミッタを提供する。 【構成】 第１回転軸１の外周に円筒状の永久磁石３を
接着し、第２回転軸２の内周に半硬質磁性体４を固着
し、永久磁石３と半硬質磁性体４の間に生じるヒステリ
シストルクにより第１回転軸１と第２回転軸２の間で回
転を伝達する同軸円筒型トルクリミッタ１０において、
第１回転軸１の線膨張係数を、４×１０-5／℃以下とす
る。 【効果】 接着クリアランスが小さくても永久磁石の割
れを生じさせずに、また、第２回転軸の摩耗も生じさせ
ずに、高回転領域で使用できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、同軸円筒型トルクリ
ミッタに関し、さらに詳しくは、同軸に係合した第１回
転軸と第２回転軸の間でヒステリシストルクを利用して
トルクを伝達する同軸円筒型トルクリミッタに関する。
ミッタに関し、さらに詳しくは、同軸に係合した第１回
転軸と第２回転軸の間でヒステリシストルクを利用して
トルクを伝達する同軸円筒型トルクリミッタに関する。
【０００２】
【従来の技術】図３は、従来の同軸円筒型トルクリミッ
タ２０を用いた給紙ローラの一例を示す端面図である。
この同軸円筒型トルクリミッタ２０において、第１回転
軸２１は、ドラム形状であり、ポリアセタール樹脂（Ｐ
ＯＭ）製である。なお、ポリアセタール樹脂の外にポリ
アミド樹脂（ＰＡ）も使用される。第１回転軸２１の中
心には、金属製シャフト１ａが嵌合される。また、第１
回転軸２１の外周には、接着クリアランスをあけて、円
筒状の永久磁石３が装着され、接着される。この永久磁
石３は、ネオジュウム系ボンド磁石である。
タ２０を用いた給紙ローラの一例を示す端面図である。
この同軸円筒型トルクリミッタ２０において、第１回転
軸２１は、ドラム形状であり、ポリアセタール樹脂（Ｐ
ＯＭ）製である。なお、ポリアセタール樹脂の外にポリ
アミド樹脂（ＰＡ）も使用される。第１回転軸２１の中
心には、金属製シャフト１ａが嵌合される。また、第１
回転軸２１の外周には、接着クリアランスをあけて、円
筒状の永久磁石３が装着され、接着される。この永久磁
石３は、ネオジュウム系ボンド磁石である。
【０００３】第２回転軸２は、スリーブ状であり、ポリ
エチレン樹脂，ポリプロピレン樹脂，ポリブテン樹脂等
のポリオレフィン樹脂製である。第２回転軸２の内周に
は、円筒状の半硬質磁性体４が焼バメ法にて固着され
る。この半硬質磁性体４は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁性材
質製である。
エチレン樹脂，ポリプロピレン樹脂，ポリブテン樹脂等
のポリオレフィン樹脂製である。第２回転軸２の内周に
は、円筒状の半硬質磁性体４が焼バメ法にて固着され
る。この半硬質磁性体４は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁性材
質製である。
【０００４】第１回転軸２１と第２回転軸２は、永久磁
石３と半硬質磁性体４とがマグネットギャップ８をあけ
て対向するように、同軸に係合される。第２回転軸２に
は、第１回転軸２１が挿入された後で、蓋体２ａが取り
付けられる。また、第２回転軸２には、ゴムローラＧが
嵌合される。
石３と半硬質磁性体４とがマグネットギャップ８をあけ
て対向するように、同軸に係合される。第２回転軸２に
は、第１回転軸２１が挿入された後で、蓋体２ａが取り
付けられる。また、第２回転軸２には、ゴムローラＧが
嵌合される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のトルクリミ
ッタ２０では、第１回転軸２１に、ポリアセタール樹脂
（ＰＯＭ）やポリアミド樹脂（ＰＡ）を使用している。
これは、これらの樹脂が摺動性に優れているためであ
る。ところが、これらの樹脂は、フィラーを混入しない
で用いた場合、その線膨張係数はいずれも８×１０-5／
℃以上と大きい。このため、永久磁石３が渦電流で発熱
すると、その熱で第１回転軸２１が大きく膨張してしま
い、永久磁石３を割ってしまう。従って、上記従来のト
ルクリミッタ２０は、永久磁石３の発熱が小さい低回転
領域でしか使用できない問題点があった。
ッタ２０では、第１回転軸２１に、ポリアセタール樹脂
（ＰＯＭ）やポリアミド樹脂（ＰＡ）を使用している。
これは、これらの樹脂が摺動性に優れているためであ
る。ところが、これらの樹脂は、フィラーを混入しない
で用いた場合、その線膨張係数はいずれも８×１０-5／
℃以上と大きい。このため、永久磁石３が渦電流で発熱
すると、その熱で第１回転軸２１が大きく膨張してしま
い、永久磁石３を割ってしまう。従って、上記従来のト
ルクリミッタ２０は、永久磁石３の発熱が小さい低回転
領域でしか使用できない問題点があった。
【０００６】これに対し、接着クリアランスを大きくと
って接着剤で第１回転軸２１の膨張を吸収することが考
えられるが、接着クリアランスを大きくとると、永久磁
石３の表面の振れが大きくなり、ヒステリシストルクが
不安定になる新たな問題点を生じる。
って接着剤で第１回転軸２１の膨張を吸収することが考
えられるが、接着クリアランスを大きくとると、永久磁
石３の表面の振れが大きくなり、ヒステリシストルクが
不安定になる新たな問題点を生じる。
【０００７】さらに、前記樹脂にガラスファイバーやカ
ーボンファイバーを混入して膨張を抑えることが考えら
れるが、ガラスファイバーやカーボンファイバーを混入
すると、第１回転軸２１が硬くなって第２回転軸２を著
しく摩耗させ、寿命が短くなる新たな問題点を生じる。
ーボンファイバーを混入して膨張を抑えることが考えら
れるが、ガラスファイバーやカーボンファイバーを混入
すると、第１回転軸２１が硬くなって第２回転軸２を著
しく摩耗させ、寿命が短くなる新たな問題点を生じる。
【０００８】この発明の発明者は、第１回転軸に使用さ
れる樹脂の熱膨張について実験を重ね、この発明を完成
させるに至った。
れる樹脂の熱膨張について実験を重ね、この発明を完成
させるに至った。
【０００９】この発明の目的は、上記新たな問題点を生
じさせることなく、永久磁石の発熱が大きい高回転領域
でも使用できるように改良した同軸円筒型トルクリミッ
タを提供することにある。
じさせることなく、永久磁石の発熱が大きい高回転領域
でも使用できるように改良した同軸円筒型トルクリミッ
タを提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】第１の観点では、この発
明は、第１回転軸の外周に円筒状の永久磁石を接着し、
スリーブ状の第２回転軸の内周に半硬質磁性体を固着
し、前記永久磁石と前記半硬質磁性体をマグネットギャ
ップをあけて対向させるように前記第１回転軸と第２回
転軸とを同軸に係合し、前記永久磁石と前記半硬質磁性
体の間に生じるヒステリシストルクにより前記第１回転
軸と第２回転軸の間で回転を伝達する同軸円筒型トルク
リミッタにおいて、前記第１回転軸を、線膨張係数が４
×１０-5／℃以下の樹脂により構成したことを特徴とす
る同軸円筒型トルクリミッタを提供する。
明は、第１回転軸の外周に円筒状の永久磁石を接着し、
スリーブ状の第２回転軸の内周に半硬質磁性体を固着
し、前記永久磁石と前記半硬質磁性体をマグネットギャ
ップをあけて対向させるように前記第１回転軸と第２回
転軸とを同軸に係合し、前記永久磁石と前記半硬質磁性
体の間に生じるヒステリシストルクにより前記第１回転
軸と第２回転軸の間で回転を伝達する同軸円筒型トルク
リミッタにおいて、前記第１回転軸を、線膨張係数が４
×１０-5／℃以下の樹脂により構成したことを特徴とす
る同軸円筒型トルクリミッタを提供する。
【００１１】第２の観点では、この発明は、第１回転軸
の外周に円筒状の永久磁石を接着し、スリーブ状の第２
回転軸の内周に半硬質磁性体を固着し、前記永久磁石と
前記半硬質磁性体をマグネットギャップをあけて対向さ
せるように前記第１回転軸と第２回転軸とを同軸に係合
し、前記永久磁石と前記半硬質磁性体の間に生じるヒス
テリシストルクにより前記第１回転軸と第２回転軸の間
で回転を伝達する同軸円筒型トルクリミッタにおいて、
前記第１回転軸を、モース硬度が４以下のフィラーを混
入して線膨張係数が４×１０-5／℃以下になるように調
整した樹脂によって構成したことを特徴とする同軸円筒
型トルクリミッタを提供する。
の外周に円筒状の永久磁石を接着し、スリーブ状の第２
回転軸の内周に半硬質磁性体を固着し、前記永久磁石と
前記半硬質磁性体をマグネットギャップをあけて対向さ
せるように前記第１回転軸と第２回転軸とを同軸に係合
し、前記永久磁石と前記半硬質磁性体の間に生じるヒス
テリシストルクにより前記第１回転軸と第２回転軸の間
で回転を伝達する同軸円筒型トルクリミッタにおいて、
前記第１回転軸を、モース硬度が４以下のフィラーを混
入して線膨張係数が４×１０-5／℃以下になるように調
整した樹脂によって構成したことを特徴とする同軸円筒
型トルクリミッタを提供する。
【００１２】
【作用】上記第１の観点による同軸円筒型トルクリミッ
タでは、線膨張係数が４×１０-5／℃以下の樹脂を用い
て第１回転軸を構成するから、永久磁石が渦電流で発熱
しても、その熱による第１回転軸の膨張は小さい。この
ため、接着クリアランスが小さくても（０．０１ｍｍ〜
０．０２ｍｍ）、永久磁石３を割ることはない。従っ
て、永久磁石の発熱が大きい高回転領域でも使用できる
ようになる。
タでは、線膨張係数が４×１０-5／℃以下の樹脂を用い
て第１回転軸を構成するから、永久磁石が渦電流で発熱
しても、その熱による第１回転軸の膨張は小さい。この
ため、接着クリアランスが小さくても（０．０１ｍｍ〜
０．０２ｍｍ）、永久磁石３を割ることはない。従っ
て、永久磁石の発熱が大きい高回転領域でも使用できる
ようになる。
【００１３】上記第２の観点による同軸円筒型トルクリ
ミッタでは、モース硬度が４以下のフィラーを混入して
線膨張係数が４×１０-5／℃以下になるように調整した
樹脂を用いて第１回転軸を構成するから、永久磁石が渦
電流で発熱しても、その熱による第１回転軸の膨張は小
さい。このため、接着クリアランスが小さくても（０．
０１ｍｍ〜０．０２ｍｍ）、永久磁石３を割ることはな
い。従って、永久磁石の発熱が大きい高回転領域でも使
用できるようになる。また、モース硬度が４以下のフィ
ラーを用いるから、第１回転軸２１が第２回転軸２を著
しく摩耗させることが防止される。
ミッタでは、モース硬度が４以下のフィラーを混入して
線膨張係数が４×１０-5／℃以下になるように調整した
樹脂を用いて第１回転軸を構成するから、永久磁石が渦
電流で発熱しても、その熱による第１回転軸の膨張は小
さい。このため、接着クリアランスが小さくても（０．
０１ｍｍ〜０．０２ｍｍ）、永久磁石３を割ることはな
い。従って、永久磁石の発熱が大きい高回転領域でも使
用できるようになる。また、モース硬度が４以下のフィ
ラーを用いるから、第１回転軸２１が第２回転軸２を著
しく摩耗させることが防止される。
【００１４】
【実施例】以下、図に示す実施例によりこの発明をさら
に説明する。なお、これによりこの発明が限定されるも
のではない。図１は、この発明の一実施例である同軸円
筒型トルクリミッタ１０を用いた給紙ローラの端面図で
ある。この同軸円筒型トルクリミッタ１０において、第
１回転軸１は、ドラム形状であり、例えばエポキシ樹
脂，フェノール樹脂，ジアリールフタレート樹脂などの
線膨張係数が４×１０-5／℃以下の熱硬化性樹脂製（モ
ース硬度が４以下のフィラーを混入してもよい）であ
る。なお、熱硬化性樹脂製外に、モース硬度が４以下の
フィラーを混入して線膨張係数を４×１０-5／℃以下に
調整した熱可塑性樹脂を使用してもよい。
に説明する。なお、これによりこの発明が限定されるも
のではない。図１は、この発明の一実施例である同軸円
筒型トルクリミッタ１０を用いた給紙ローラの端面図で
ある。この同軸円筒型トルクリミッタ１０において、第
１回転軸１は、ドラム形状であり、例えばエポキシ樹
脂，フェノール樹脂，ジアリールフタレート樹脂などの
線膨張係数が４×１０-5／℃以下の熱硬化性樹脂製（モ
ース硬度が４以下のフィラーを混入してもよい）であ
る。なお、熱硬化性樹脂製外に、モース硬度が４以下の
フィラーを混入して線膨張係数を４×１０-5／℃以下に
調整した熱可塑性樹脂を使用してもよい。
【００１５】このような熱可塑性樹脂としては、ポリフ
ェニレンスルフィド樹脂（ＰＰＳ）、ポリフェニレンオ
キシド樹脂（ＰＰＯ）、ポリアセタール樹脂（ＰＯＭ）
ポリアミド樹脂（ＰＡ）、ポリブチレンテレフタレート
樹脂（ＰＢＴ）、アクリロニトル−ブタジエン−スチレ
ン樹脂（ＡＢＳ）、ポリカーボネイト樹脂（ＰＣ）、ポ
リエーテルイミド樹脂（ＰＥＩ）、液晶ポリマー（ＬＣ
Ｐ）、ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）等が挙げられる。
ェニレンスルフィド樹脂（ＰＰＳ）、ポリフェニレンオ
キシド樹脂（ＰＰＯ）、ポリアセタール樹脂（ＰＯＭ）
ポリアミド樹脂（ＰＡ）、ポリブチレンテレフタレート
樹脂（ＰＢＴ）、アクリロニトル−ブタジエン−スチレ
ン樹脂（ＡＢＳ）、ポリカーボネイト樹脂（ＰＣ）、ポ
リエーテルイミド樹脂（ＰＥＩ）、液晶ポリマー（ＬＣ
Ｐ）、ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）等が挙げられる。
【００１６】また、上記フィラーとしては、チタン酸カ
リウムウイスカ（大塚化学株式会社製「ティスモ」），
グラファイト，水酸化アルミニウム，炭酸カルシウム，
タルク，マイカ等が挙げられる。フィラーの添加量は、
熱可塑性樹脂の膨張係数，成形時の流動性により異なる
が、５〜３０ｗｔ％が適当である。
リウムウイスカ（大塚化学株式会社製「ティスモ」），
グラファイト，水酸化アルミニウム，炭酸カルシウム，
タルク，マイカ等が挙げられる。フィラーの添加量は、
熱可塑性樹脂の膨張係数，成形時の流動性により異なる
が、５〜３０ｗｔ％が適当である。
【００１７】第１回転軸１の中心には、金属製シャフト
１ａが嵌合される。また、第１回転軸１の外周には、片
側０．０１ｍｍ〜０．０２ｍｍの接着クリアランスをあ
けて、円筒状の永久磁石３が装着され、接着される。こ
の永久磁石３は、ネオジュウム系ボンド磁石である。
１ａが嵌合される。また、第１回転軸１の外周には、片
側０．０１ｍｍ〜０．０２ｍｍの接着クリアランスをあ
けて、円筒状の永久磁石３が装着され、接着される。こ
の永久磁石３は、ネオジュウム系ボンド磁石である。
【００１８】第２回転軸２は、スリーブ状であり、ポリ
プロピレン樹脂製である。第２回転軸２の内周には、円
筒状の半硬質磁性体４が焼バメ法にて固着される。この
半硬質磁性体４は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁性材質製であ
る。
プロピレン樹脂製である。第２回転軸２の内周には、円
筒状の半硬質磁性体４が焼バメ法にて固着される。この
半硬質磁性体４は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁性材質製であ
る。
【００１９】第１回転軸１と第２回転軸２は、永久磁石
３と半硬質磁性体４とがマグネットギャップ８をあけて
対向するように、同軸に係合される。前記マグネットギ
ャップ８は、高トルクを得るために０．１ｍｍ以下とし
ている。また、前記マグネットギャップ８には、シリコ
ーンオイルが充填されている。
３と半硬質磁性体４とがマグネットギャップ８をあけて
対向するように、同軸に係合される。前記マグネットギ
ャップ８は、高トルクを得るために０．１ｍｍ以下とし
ている。また、前記マグネットギャップ８には、シリコ
ーンオイルが充填されている。
【００２０】第２回転軸２には、第１回転軸１が挿入さ
れた後で、蓋体２ａが取り付けられる。また、第２回転
軸２には、ゴムローラＧが嵌合される。
れた後で、蓋体２ａが取り付けられる。また、第２回転
軸２には、ゴムローラＧが嵌合される。
【００２１】図２は、実施例と比較例の対照表である。
線膨張係数が４×１０-5／℃以下の熱硬化性樹脂である
フェノール（モース硬度が４以下のフィラー（グラファ
イト）を混入）を用いて第１回転軸を構成したものは永
久磁石の割れを生じず、第２回転軸の著しい摩耗も生じ
ていない。また、モース硬度が４以下のフィラー（チタ
ン酸カリウム）を混入して線膨張係数を４×１０-5／℃
以下に調整した熱可塑性樹脂（ＰＰＳ，ＰＡ）を用いて
第１回転軸を構成したものは、永久磁石の割れを生じ
ず、第２回転軸の著しい摩耗も生じていない。
線膨張係数が４×１０-5／℃以下の熱硬化性樹脂である
フェノール（モース硬度が４以下のフィラー（グラファ
イト）を混入）を用いて第１回転軸を構成したものは永
久磁石の割れを生じず、第２回転軸の著しい摩耗も生じ
ていない。また、モース硬度が４以下のフィラー（チタ
ン酸カリウム）を混入して線膨張係数を４×１０-5／℃
以下に調整した熱可塑性樹脂（ＰＰＳ，ＰＡ）を用いて
第１回転軸を構成したものは、永久磁石の割れを生じ
ず、第２回転軸の著しい摩耗も生じていない。
【００２２】一方、熱可塑性樹脂（ＰＡ，ＰＯＭ）をそ
のまま用いて第１回転軸を構成し、線膨張係数が４×１
０-5／℃より大きいものは、永久磁石の割れを生じてい
る。また、モース硬度が４より大きいフィラー（カーボ
ンファイバー）を混入して線膨張係数を４×１０-5／℃
に調整した熱可塑性樹脂（ＰＯＭ）を用いて第１回転軸
を構成したものは、永久磁石の割れは生じないが、第２
回転軸の著しい摩耗を生じている。
のまま用いて第１回転軸を構成し、線膨張係数が４×１
０-5／℃より大きいものは、永久磁石の割れを生じてい
る。また、モース硬度が４より大きいフィラー（カーボ
ンファイバー）を混入して線膨張係数を４×１０-5／℃
に調整した熱可塑性樹脂（ＰＯＭ）を用いて第１回転軸
を構成したものは、永久磁石の割れは生じないが、第２
回転軸の著しい摩耗を生じている。
【００２３】
【発明の効果】この発明の同軸円筒型トルクリミッタ
は、上記した構成であるから、接着クリアランスが小さ
くても永久磁石の割れを生じさせずに、また、第２回転
軸の摩耗も生じさせずに、高回転領域で使用できる。
は、上記した構成であるから、接着クリアランスが小さ
くても永久磁石の割れを生じさせずに、また、第２回転
軸の摩耗も生じさせずに、高回転領域で使用できる。
【図１】この発明の同軸円筒型トルクリミッタの一実施
例を用いた給紙ローラの端面図である。
例を用いた給紙ローラの端面図である。
【図２】実施例と比較例の対照表である。
【図３】従来の同軸円筒型トルクリミッタを用いた給紙
ローラの一例を示す端面図である。
ローラの一例を示す端面図である。
【符号の説明】 １０ トルクリミッタ １ 第１回転軸 ２ 第２回転軸 ２ａ 蓋体 ３ 永久磁石 ４ 半硬質磁性体 ８ マグネットギャップ
【手続補正書】
【提出日】平成６年３月１８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】
【作用】上記第１の観点による同軸円筒型トルクリミッ
タでは、４×１０-5／℃以下の線膨張係数の樹脂を用い
て第１回転軸を構成するから、永久磁石が渦電流で発熱
しても、その熱による第１回転軸の膨張は小さい。この
ため、接着クリアランスが小さくても（０．０１ｍｍ〜
０．０２ｍｍ）、永久磁石３を割ることはない。従っ
て、永久磁石の発熱が大きい高回転領域でも使用できる
ようになる。
タでは、４×１０-5／℃以下の線膨張係数の樹脂を用い
て第１回転軸を構成するから、永久磁石が渦電流で発熱
しても、その熱による第１回転軸の膨張は小さい。この
ため、接着クリアランスが小さくても（０．０１ｍｍ〜
０．０２ｍｍ）、永久磁石３を割ることはない。従っ
て、永久磁石の発熱が大きい高回転領域でも使用できる
ようになる。
Claims (2)
- 【請求項１】 第１回転軸の外周に円筒状の永久磁石を
接着し、スリーブ状の第２回転軸の内周に半硬質磁性体
を固着し、前記永久磁石と前記半硬質磁性体をマグネッ
トギャップをあけて対向させるように前記第１回転軸と
第２回転軸とを同軸に係合し、前記永久磁石と前記半硬
質磁性体の間に生じるヒステリシストルクにより前記第
１回転軸と第２回転軸の間で回転を伝達する同軸円筒型
トルクリミッタにおいて、前記第１回転軸を、線膨張係
数が４×１０-5／℃以下の樹脂により構成したことを特
徴とする同軸円筒型トルクリミッタ。 - 【請求項２】 第１回転軸の外周に円筒状の永久磁石を
接着し、スリーブ状の第２回転軸の内周に半硬質磁性体
を固着し、前記永久磁石と前記半硬質磁性体をマグネッ
トギャップをあけて対向させるように前記第１回転軸と
第２回転軸とを同軸に係合し、前記永久磁石と前記半硬
質磁性体の間に生じるヒステリシストルクにより前記第
１回転軸と第２回転軸の間で回転を伝達する同軸円筒型
トルクリミッタにおいて、前記第１回転軸を、モース硬
度が４以下のフィラーを混入して線膨張係数が４×１０
-5／℃以下になるように調整した樹脂により構成したこ
とを特徴とする同軸円筒型トルクリミッタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5146333A JP2622659B2 (ja) | 1993-06-17 | 1993-06-17 | 同軸円筒型トルクリミッタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5146333A JP2622659B2 (ja) | 1993-06-17 | 1993-06-17 | 同軸円筒型トルクリミッタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH077919A true JPH077919A (ja) | 1995-01-10 |
| JP2622659B2 JP2622659B2 (ja) | 1997-06-18 |
Family
ID=15405321
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5146333A Expired - Fee Related JP2622659B2 (ja) | 1993-06-17 | 1993-06-17 | 同軸円筒型トルクリミッタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2622659B2 (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5524466A (en) * | 1978-08-11 | 1980-02-21 | Hitachi Ltd | Induction device content supporter |
| JPH0255569A (ja) * | 1988-08-17 | 1990-02-23 | Toshiba Corp | 磁気継手 |
| JPH0419941U (ja) * | 1990-06-08 | 1992-02-19 |
-
1993
- 1993-06-17 JP JP5146333A patent/JP2622659B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5524466A (en) * | 1978-08-11 | 1980-02-21 | Hitachi Ltd | Induction device content supporter |
| JPH0255569A (ja) * | 1988-08-17 | 1990-02-23 | Toshiba Corp | 磁気継手 |
| JPH0419941U (ja) * | 1990-06-08 | 1992-02-19 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2622659B2 (ja) | 1997-06-18 |
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