JPH0770965A - 中濃度パルプの漂白装置 - Google Patents
中濃度パルプの漂白装置Info
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- JPH0770965A JPH0770965A JP23553693A JP23553693A JPH0770965A JP H0770965 A JPH0770965 A JP H0770965A JP 23553693 A JP23553693 A JP 23553693A JP 23553693 A JP23553693 A JP 23553693A JP H0770965 A JPH0770965 A JP H0770965A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 攪拌羽根の空転を起こさせずに、低い圧力で
中濃度パルプとオゾンガスの混合可能なガス・パルプ容
積比を維持することができ、しかも必要最小限の攪拌混
合回数で多量のオゾンガスをパルプに供給することがで
きる中濃度パルプの漂白装置を提供する。 【構成】 パルプ循環ライン１６中に、中濃度パルプを
オゾンガスと混合させる混合装置１１と、パルプ中に存
在するオゾンガスを分離するためのガス分離器１３を設
ける。この混合装置１１の上流にパルプ供給口１７が設
け、また、ガス分離器１３の下流にパルプ取出口１８を
設ける。また、パルプ供給口１７とパルプ取出口１８の
間のパルプ循環ライン１６中に、パルプ洗浄装置を設け
てもよい。必要に応じこの循環系を２段以上設けてもよ
い。
中濃度パルプとオゾンガスの混合可能なガス・パルプ容
積比を維持することができ、しかも必要最小限の攪拌混
合回数で多量のオゾンガスをパルプに供給することがで
きる中濃度パルプの漂白装置を提供する。 【構成】 パルプ循環ライン１６中に、中濃度パルプを
オゾンガスと混合させる混合装置１１と、パルプ中に存
在するオゾンガスを分離するためのガス分離器１３を設
ける。この混合装置１１の上流にパルプ供給口１７が設
け、また、ガス分離器１３の下流にパルプ取出口１８を
設ける。また、パルプ供給口１７とパルプ取出口１８の
間のパルプ循環ライン１６中に、パルプ洗浄装置を設け
てもよい。必要に応じこの循環系を２段以上設けてもよ
い。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は中濃度パルプの漂白装置
に関し、特に、必要最小限の攪拌混合回数で多量のオゾ
ンガスをパルプに供給することを特徴とする中濃度パル
プの漂白装置に関する。
に関し、特に、必要最小限の攪拌混合回数で多量のオゾ
ンガスをパルプに供給することを特徴とする中濃度パル
プの漂白装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】パルプの漂白には、従来、塩素系漂白剤
が主として使用されていたが、この漂白法では塩素によ
りパルプ中の有機物が分解され、さらに反応が行なわれ
て環境に有害なダイオキシン等の有機塩素系化合物が生
成されるので問題となっている。このような問題を有す
る塩素系漂白剤に比べて漂白力が強く、有害物質が生成
されない、オゾンガスをパルプの漂白に適用することが
注目され、その研究が進められている。
が主として使用されていたが、この漂白法では塩素によ
りパルプ中の有機物が分解され、さらに反応が行なわれ
て環境に有害なダイオキシン等の有機塩素系化合物が生
成されるので問題となっている。このような問題を有す
る塩素系漂白剤に比べて漂白力が強く、有害物質が生成
されない、オゾンガスをパルプの漂白に適用することが
注目され、その研究が進められている。
【０００３】従来、オゾンガスによりパルプを漂白する
のに、パルプ濃度１〜３重量％の低濃度パルプ、または
パルプ濃度３０〜４０重量％の高濃度パルプにして漂白
が行なわれていた。前記低濃度パルプではオゾンガスは
水に溶解するので、オゾンガスを溶解する水がパルプの
繊維間を移動することによりパルプの漂白が行なわれて
いた。また、前記高濃度パルプではパルプ表面上および
繊維間には自由水が実質的にないので、オゾンガスは直
接、繊維の間に流動することによりパルプの漂白が行な
われていた。
のに、パルプ濃度１〜３重量％の低濃度パルプ、または
パルプ濃度３０〜４０重量％の高濃度パルプにして漂白
が行なわれていた。前記低濃度パルプではオゾンガスは
水に溶解するので、オゾンガスを溶解する水がパルプの
繊維間を移動することによりパルプの漂白が行なわれて
いた。また、前記高濃度パルプではパルプ表面上および
繊維間には自由水が実質的にないので、オゾンガスは直
接、繊維の間に流動することによりパルプの漂白が行な
われていた。
【０００４】低濃度パルプのオゾン漂白においては、オ
ゾンとパルプの反応速度が小さく、また、パルプに同伴
する水が多量となるため大量の水が使用され排出される
ので、パルプの輸送コストが高くつく。また、高濃度パ
ルプのオゾン漂白においては、オゾンとパルプの反応速
度が極めて速く、セルロースアタックが生じやすいとい
う問題点がある。
ゾンとパルプの反応速度が小さく、また、パルプに同伴
する水が多量となるため大量の水が使用され排出される
ので、パルプの輸送コストが高くつく。また、高濃度パ
ルプのオゾン漂白においては、オゾンとパルプの反応速
度が極めて速く、セルロースアタックが生じやすいとい
う問題点がある。
【０００５】近年、オゾン発生技術の進展、高速ミキサ
ー等の適用等により、パルプ濃度８〜２０重量％の中濃
度パルプにおいて、適度に遊離水を採り入れた懸濁状態
として搬送可能にし、且つ漂白効果が示され、大量の排
水が発生しないというオゾン漂白処理技術が開発され、
例えば、"Production of Bleached Chemical Pulp inth
e Future"国際パルプ漂白委員会１９９１年，１９〜２
７頁，５９〜６２頁、及び特開平３−４０８８８号公報
等により知られている。
ー等の適用等により、パルプ濃度８〜２０重量％の中濃
度パルプにおいて、適度に遊離水を採り入れた懸濁状態
として搬送可能にし、且つ漂白効果が示され、大量の排
水が発生しないというオゾン漂白処理技術が開発され、
例えば、"Production of Bleached Chemical Pulp inth
e Future"国際パルプ漂白委員会１９９１年，１９〜２
７頁，５９〜６２頁、及び特開平３−４０８８８号公報
等により知られている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】今日において、オゾン
発生機によって生成されるオゾンガスの生成濃度は６〜
８重量％程度が実用限界値であるとされている。このよ
うな濃度が低いオゾンガスをパルプの漂白に用い、実用
上の漂白効果をあげるためには、多量のオゾンガスをパ
ルプに加える必要がある。そのため、中濃度パルプとオ
ゾンガスの接触効率をあげ、高い反応速度を維持するた
めには、強い剪断力を伴う攪拌が必要である。
発生機によって生成されるオゾンガスの生成濃度は６〜
８重量％程度が実用限界値であるとされている。このよ
うな濃度が低いオゾンガスをパルプの漂白に用い、実用
上の漂白効果をあげるためには、多量のオゾンガスをパ
ルプに加える必要がある。そのため、中濃度パルプとオ
ゾンガスの接触効率をあげ、高い反応速度を維持するた
めには、強い剪断力を伴う攪拌が必要である。
【０００７】しかしながら、強い剪断力を伴う機械攪拌
を中濃度パルプに適用した場合、パルプに対し３０〜４
０％の容積比を越えるオゾンガスを加えると攪拌羽根が
空転するため、オゾンガスとパルプの十分な混合が達成
されないという問題があった。このため、オゾンガスを
加圧してガス容積を減らすことによって、より多量のオ
ゾンガスをパルプに対して供給する試みがあるが、現実
的には数Ｋｇ／ｃｍ2（ゲージ圧）の加圧下で多数の段
数の混合操作が必要となるため、装置が複雑となる問題
があった。
を中濃度パルプに適用した場合、パルプに対し３０〜４
０％の容積比を越えるオゾンガスを加えると攪拌羽根が
空転するため、オゾンガスとパルプの十分な混合が達成
されないという問題があった。このため、オゾンガスを
加圧してガス容積を減らすことによって、より多量のオ
ゾンガスをパルプに対して供給する試みがあるが、現実
的には数Ｋｇ／ｃｍ2（ゲージ圧）の加圧下で多数の段
数の混合操作が必要となるため、装置が複雑となる問題
があった。
【０００８】図１は、中濃度パルプと加圧されたオゾン
ガスとの従来の混合反応装置の一例を示す。図１の混合
反応装置は、ミキサー１、２、３が三段に直列に結合さ
れた方式の多段型となっている。
ガスとの従来の混合反応装置の一例を示す。図１の混合
反応装置は、ミキサー１、２、３が三段に直列に結合さ
れた方式の多段型となっている。
【０００９】中濃度パルプのオゾン漂白において、供給
すべきオゾンガス量は、通常、漂白すべきパルプ量に対
し過大量となり、中濃度パルプとオゾンガスを１〜２回
の混合操作で、オゾンガスをパルプに供給し、均一に混
合することは困難であった。敢えて１〜２段で供給しよ
うとすると２０Ｋｇ／ｃｍ2 程度の加圧操作が必要とな
る。
すべきオゾンガス量は、通常、漂白すべきパルプ量に対
し過大量となり、中濃度パルプとオゾンガスを１〜２回
の混合操作で、オゾンガスをパルプに供給し、均一に混
合することは困難であった。敢えて１〜２段で供給しよ
うとすると２０Ｋｇ／ｃｍ2 程度の加圧操作が必要とな
る。
【００１０】そこで、本発明はオゾンガスが使用される
中濃度パルプの漂白装置において、前記した問題点を解
決し、攪拌羽根の空転を起こさせずに低い圧力で中濃度
パルプとオゾンガスの混合可能なガス・パルプ容積比を
維持することができ、しかも必要最小限の攪拌混合回数
で多量のオゾンガスをパルプに供給することができる中
濃度パルプの漂白装置を提供することを目的とする。
中濃度パルプの漂白装置において、前記した問題点を解
決し、攪拌羽根の空転を起こさせずに低い圧力で中濃度
パルプとオゾンガスの混合可能なガス・パルプ容積比を
維持することができ、しかも必要最小限の攪拌混合回数
で多量のオゾンガスをパルプに供給することができる中
濃度パルプの漂白装置を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記した問題点を解決す
るために、本発明は、パルプ循環ライン中において、中
濃度パルプをオゾンガスと混合させる混合装置と、パル
プ中に存在するオゾンガスを分離するためのガス分離装
置とを有し、前記混合装置の上流にパルプ供給口が設け
られ、前記ガス分離装置の下流にパルプ取出口が設けら
れたことを特徴とする中濃度パルプ漂白装置とするもの
である。
るために、本発明は、パルプ循環ライン中において、中
濃度パルプをオゾンガスと混合させる混合装置と、パル
プ中に存在するオゾンガスを分離するためのガス分離装
置とを有し、前記混合装置の上流にパルプ供給口が設け
られ、前記ガス分離装置の下流にパルプ取出口が設けら
れたことを特徴とする中濃度パルプ漂白装置とするもの
である。
【００１２】また本発明の中濃度パルプ漂白装置におい
ては、前記混合装置とガス分離装置が、最小限１段づつ
の構成とすることができるが、このような漂白システム
を必要に応じて２段以上の多段に構成した中濃度パルプ
漂白装置とすることもできる。
ては、前記混合装置とガス分離装置が、最小限１段づつ
の構成とすることができるが、このような漂白システム
を必要に応じて２段以上の多段に構成した中濃度パルプ
漂白装置とすることもできる。
【００１３】また本発明は、前記パルプ供給口と前記パ
ルプ取出口の間の前記パルプ循環ライン中にパルプ洗浄
装置が設けられたことを特徴とする中濃度パルプ漂白装
置とするものである。
ルプ取出口の間の前記パルプ循環ライン中にパルプ洗浄
装置が設けられたことを特徴とする中濃度パルプ漂白装
置とするものである。
【００１４】本発明において中濃度パルプとは、パルプ
濃度が８〜２０重量％のものをいう。
濃度が８〜２０重量％のものをいう。
【００１５】
【作用】本発明の中濃度パルプ漂白装置は、混合装置と
ガス分離装置を有するパルプ循環ラインが形成されてお
り、このパルプ循環ラインへ新たな中濃度パルプを供給
し、同時にこのパルプ循環ラインから供給ラインに見合
う量の漂白されたパルプを取り出しているので、オゾン
ガス・パルプ容積比を、混合装置の攪拌羽根の空転を引
き起こさない程度に低く維持することができ、最小限１
回の混合操作で必要オゾンの供給が可能となる。
ガス分離装置を有するパルプ循環ラインが形成されてお
り、このパルプ循環ラインへ新たな中濃度パルプを供給
し、同時にこのパルプ循環ラインから供給ラインに見合
う量の漂白されたパルプを取り出しているので、オゾン
ガス・パルプ容積比を、混合装置の攪拌羽根の空転を引
き起こさない程度に低く維持することができ、最小限１
回の混合操作で必要オゾンの供給が可能となる。
【００１６】
【実施例】本発明の中濃度パルプの漂白装置の概念図を
図２に示す。１１は中濃度パルプをオゾンガスと混合さ
せる混合装置である。１２は混合装置１１から供給され
たオゾンガス混合パルプを反応させる反応器、１３は中
濃度パルプに含まれているオゾンガスを分離するための
ガス分離器であり、前記反応器１２とガス分離器１３と
は一体となっている。１４はガス分離器１３から取り出
された漂白された中濃度パルプの一部を洗浄するための
洗浄装置であり、１５は新たに供給される中濃度パルプ
及び循環ラインを経由して供給される漂白された中濃度
パルプを輸送するためのパルプ輸送ポンプである。前記
の混合装置１１、反応器１２、ガス分離器１３、洗浄装
置１４、パルプ輸送ポンプ１５は、中濃度パルプが循環
されるように直列に接続されて、パルプ循環ライン１６
を形成している。
図２に示す。１１は中濃度パルプをオゾンガスと混合さ
せる混合装置である。１２は混合装置１１から供給され
たオゾンガス混合パルプを反応させる反応器、１３は中
濃度パルプに含まれているオゾンガスを分離するための
ガス分離器であり、前記反応器１２とガス分離器１３と
は一体となっている。１４はガス分離器１３から取り出
された漂白された中濃度パルプの一部を洗浄するための
洗浄装置であり、１５は新たに供給される中濃度パルプ
及び循環ラインを経由して供給される漂白された中濃度
パルプを輸送するためのパルプ輸送ポンプである。前記
の混合装置１１、反応器１２、ガス分離器１３、洗浄装
置１４、パルプ輸送ポンプ１５は、中濃度パルプが循環
されるように直列に接続されて、パルプ循環ライン１６
を形成している。
【００１７】洗浄装置１４とパルプ輸送ポンプ１５との
間のパルプ循環ライン１６上に、新しいパルプを供給す
るためのパルプ供給口１７が設けられ、さらにガス分離
器１３と洗浄装置１４の間のパルプ循環ライン１６上
に、パルプ取出口１８が設けられている。
間のパルプ循環ライン１６上に、新しいパルプを供給す
るためのパルプ供給口１７が設けられ、さらにガス分離
器１３と洗浄装置１４の間のパルプ循環ライン１６上
に、パルプ取出口１８が設けられている。
【００１８】この中濃度パルプの漂白装置の混合装置１
１において、攪拌羽根の空転を起こさせずに中濃度パル
プとオゾンガスとを混合するには中濃度パルプに添加す
べきオゾンガスがパルプ当たり３０〜４０Ｖ／Ｖ％を越
えないようパルプ循環量を設定しなければならない。混
合装置１１においてオゾンガスと中濃度パルプは強い剪
断力で十分攪拌しうる容積比に維持されているものを使
用する。添加すべきオゾンガス量が、循環パルプ量の３
０〜４０ｖ／ｖ％を越えないようパルプ循環量を決める
ことにより、１回の混合操作で多量のオゾンをパルプに
反応させることが可能となる。
１において、攪拌羽根の空転を起こさせずに中濃度パル
プとオゾンガスとを混合するには中濃度パルプに添加す
べきオゾンガスがパルプ当たり３０〜４０Ｖ／Ｖ％を越
えないようパルプ循環量を設定しなければならない。混
合装置１１においてオゾンガスと中濃度パルプは強い剪
断力で十分攪拌しうる容積比に維持されているものを使
用する。添加すべきオゾンガス量が、循環パルプ量の３
０〜４０ｖ／ｖ％を越えないようパルプ循環量を決める
ことにより、１回の混合操作で多量のオゾンをパルプに
反応させることが可能となる。
【００１９】漂白の前段と後段でパルプ濃度や漂白時の
圧力などを変更する必要がある場合混合段数を２段以上
の任意の所要段数に設定することも可能である。
圧力などを変更する必要がある場合混合段数を２段以上
の任意の所要段数に設定することも可能である。
【００２０】ガス分離後のパルプ循環ライン１６におい
てパルプを洗浄してもよい。洗浄されたパルプは循環さ
れて再び漂白されるので、洗浄水には漂白時のｐＨ条件
に相当する酸性水を使用するのが経済上好ましい。この
洗浄により、オゾン漂白時に生成する有機物を洗い出す
ことができるので、有機物の分解に消費されるオゾンの
無効消費を低減することができる。
てパルプを洗浄してもよい。洗浄されたパルプは循環さ
れて再び漂白されるので、洗浄水には漂白時のｐＨ条件
に相当する酸性水を使用するのが経済上好ましい。この
洗浄により、オゾン漂白時に生成する有機物を洗い出す
ことができるので、有機物の分解に消費されるオゾンの
無効消費を低減することができる。
【００２１】図２に示す中濃度パルプ漂白装置におい
て、パルプ供給口１７からパルプ循環ライン１６へ新た
な漂白すべき中濃度パルプを供給する。この新たな中濃
度パルプとパルプ循環ライン１６を循環しているパルプ
とを合流させて、漂白対象パルプとする。この漂白対象
パルプをパルプ輸送ポンプ１５により圧送して混合装置
１１へ導入し、この混合装置１１において別の供給口か
ら導入されるオゾンガスと混合する。オゾンガスと混合
された漂白対象パルプは、反応器１２へ至る過程および
反応器１２においてオゾンガスにより漂白される。漂白
されたパルプ中に含まれているオゾンガスを除去するた
めに、ガス分離器１３において、反応後のオゾンガスが
分離され、次いで得られた漂白パルプのうち、供給され
る中濃度パルプに見合う量のパルプがパルプ取出口１８
から抜き出され、残りの漂白されたパルプはパルプ循環
ライン１６へ戻されて、再び循環させられる。次いで、
この漂白されたパルプは洗浄装置１４へ導入され、ここ
で別の供給口から導入される洗浄用水により、漂白され
たパルプは洗浄され、有機物等の分解物が洗浄排水と共
に除去される。
て、パルプ供給口１７からパルプ循環ライン１６へ新た
な漂白すべき中濃度パルプを供給する。この新たな中濃
度パルプとパルプ循環ライン１６を循環しているパルプ
とを合流させて、漂白対象パルプとする。この漂白対象
パルプをパルプ輸送ポンプ１５により圧送して混合装置
１１へ導入し、この混合装置１１において別の供給口か
ら導入されるオゾンガスと混合する。オゾンガスと混合
された漂白対象パルプは、反応器１２へ至る過程および
反応器１２においてオゾンガスにより漂白される。漂白
されたパルプ中に含まれているオゾンガスを除去するた
めに、ガス分離器１３において、反応後のオゾンガスが
分離され、次いで得られた漂白パルプのうち、供給され
る中濃度パルプに見合う量のパルプがパルプ取出口１８
から抜き出され、残りの漂白されたパルプはパルプ循環
ライン１６へ戻されて、再び循環させられる。次いで、
この漂白されたパルプは洗浄装置１４へ導入され、ここ
で別の供給口から導入される洗浄用水により、漂白され
たパルプは洗浄され、有機物等の分解物が洗浄排水と共
に除去される。
【００２２】いま、漂白対象パルプ絶乾重量当たり０．
７ｗｔ％のオゾンガスが漂白に必要であるとすると、オ
ゾンガス濃度６ｗｔ％（８５．８ｇ／Ｎｍ3 ）、混合装
置の圧力４Ｋｇ／ｃｍ2 （ゲージ圧）の場合、供給すべ
きオゾンガス量は、 絶乾パルプ１Ｋｇ当たり＝(1)(0.7/100)=0.007Kg- オゾン (0.007)(103)/(85.8)=0.082Nm3-オゾンガス =82Nl =16.4l(4Kg/cm2 ゲージ圧下) となる。
７ｗｔ％のオゾンガスが漂白に必要であるとすると、オ
ゾンガス濃度６ｗｔ％（８５．８ｇ／Ｎｍ3 ）、混合装
置の圧力４Ｋｇ／ｃｍ2 （ゲージ圧）の場合、供給すべ
きオゾンガス量は、 絶乾パルプ１Ｋｇ当たり＝(1)(0.7/100)=0.007Kg- オゾン (0.007)(103)/(85.8)=0.082Nm3-オゾンガス =82Nl =16.4l(4Kg/cm2 ゲージ圧下) となる。
【００２３】一方、従来技術の中濃度パルプの漂白方法
においてパルプを循環しないで１回の操作によりオゾン
ガスを混合しようとすると、大気圧下では絶乾１Ｋｇの
パルプ濃度１０ｗｔ％の中濃度パルプの占める容積は１
２ｌ程度であるので、パルプに対するガス・パルプ容積
比は、 （１６．４／１２）×１００＝１３７％ となる。このようなガス・パルプ容積比では攪拌羽根が
空転せずに十分に攪拌できるガス・パルプ容積比（３０
〜４０容量％以下）を大きく上回ってしまうので、オゾ
ンガスとパルプの十分な混合をすることはできない。従
来法において、１回の攪拌混合操作によりオゾンガスと
中濃度パルプを混合するには、攪拌可能なガス・パルプ
容積比として、例えば、０．３（即ち、３０容量％）に
するには、 （１２）（０．３）＝３．６（ｌ） までガス容積を圧縮しなければならない。このようなオ
ゾンガスの圧縮を行なうためには、２１．８Ｋｇ／ｃｍ
2 ゲージ圧を要する。また、ゲージ圧を本実施例と同じ
４Ｋｇ／ｃｍ2 として、中濃度パルプとオゾンガスとを
混合するためには、攪拌混合操作の回数は、 １６．４／３．６＝４．６ 段が必要となる。
においてパルプを循環しないで１回の操作によりオゾン
ガスを混合しようとすると、大気圧下では絶乾１Ｋｇの
パルプ濃度１０ｗｔ％の中濃度パルプの占める容積は１
２ｌ程度であるので、パルプに対するガス・パルプ容積
比は、 （１６．４／１２）×１００＝１３７％ となる。このようなガス・パルプ容積比では攪拌羽根が
空転せずに十分に攪拌できるガス・パルプ容積比（３０
〜４０容量％以下）を大きく上回ってしまうので、オゾ
ンガスとパルプの十分な混合をすることはできない。従
来法において、１回の攪拌混合操作によりオゾンガスと
中濃度パルプを混合するには、攪拌可能なガス・パルプ
容積比として、例えば、０．３（即ち、３０容量％）に
するには、 （１２）（０．３）＝３．６（ｌ） までガス容積を圧縮しなければならない。このようなオ
ゾンガスの圧縮を行なうためには、２１．８Ｋｇ／ｃｍ
2 ゲージ圧を要する。また、ゲージ圧を本実施例と同じ
４Ｋｇ／ｃｍ2 として、中濃度パルプとオゾンガスとを
混合するためには、攪拌混合操作の回数は、 １６．４／３．６＝４．６ 段が必要となる。
【００２４】これに対して、本発明では、上記の場合、
５４．７ｌのパルプ（４．６Ｋｇ−絶乾）を循環すれ
ば、４Ｋｇ／ｃｍ2 ゲージ圧でガス・パルプ容積比を
０．３（３０％）に維持でき、１回の混合操作で必要オ
ゾンガスの供給が可能となる。
５４．７ｌのパルプ（４．６Ｋｇ−絶乾）を循環すれ
ば、４Ｋｇ／ｃｍ2 ゲージ圧でガス・パルプ容積比を
０．３（３０％）に維持でき、１回の混合操作で必要オ
ゾンガスの供給が可能となる。
【００２５】２回の混合操作としたい場合は、図２と同
様の循環系を２段設置し循環パルプ量と供給オゾン量を
２分割する量に設定すればよい。
様の循環系を２段設置し循環パルプ量と供給オゾン量を
２分割する量に設定すればよい。
【００２６】
（１）本発明の中濃度パルプの漂白装置によれば、従来
の漂白装置に比べオゾンガスとパルプの混合操作段数を
最小限１回という大幅に少ない回数で、中濃度パルプの
オゾン漂白を行なうことができ、中濃度パルプの漂白装
置をシンプルなものとすることができる。そのため中濃
度パルプの漂白装置の製作コスト、設置面積等の削減が
可能となる。
の漂白装置に比べオゾンガスとパルプの混合操作段数を
最小限１回という大幅に少ない回数で、中濃度パルプの
オゾン漂白を行なうことができ、中濃度パルプの漂白装
置をシンプルなものとすることができる。そのため中濃
度パルプの漂白装置の製作コスト、設置面積等の削減が
可能となる。
【００２７】（２）本発明の中濃度パルプの漂白装置に
よれば、オゾンガスを極めて高い圧力まで加圧すること
なく、低い圧力で、しかも、最小限１回のオゾンガスと
中濃度パルプの混合操作でオゾンガスを供給できる。そ
のため漂白装置は低い耐圧性を有すればよく、装置の作
製が容易でそのコストも低減できる。
よれば、オゾンガスを極めて高い圧力まで加圧すること
なく、低い圧力で、しかも、最小限１回のオゾンガスと
中濃度パルプの混合操作でオゾンガスを供給できる。そ
のため漂白装置は低い耐圧性を有すればよく、装置の作
製が容易でそのコストも低減できる。
【図１】中濃度パルプと加圧されたオゾンガスとの従来
の混合反応装置の一例を示す。
の混合反応装置の一例を示す。
【図２】本発明の中濃度パルプの漂白装置の概念図であ
る。
る。
１１ 混合装置 １２ 反応器 １３ ガス分離器 １４ 洗浄装置 １５ パルプ輸送ポンプ １６ パルプ循環ライン １７ パルプ供給口 １８ パルプ取出口
Claims (3)
- 【請求項１】 （１）パルプ循環ライン中において、中
濃度パルプをオゾンガスと混合させる混合装置と、パル
プ中に存在するオゾンガスを分離するためのガス分離装
置とを有し、 （２）前記混合装置の上流にパルプ供給口が設けられ、 （３）前記ガス分離装置の下流にパルプ取出口が設けら
れたことを特徴とする中濃度パルプ漂白装置。 - 【請求項２】 前記パルプ供給口と前記パルプ取出口の
間の前記パルプ循環ライン中に、パルプ洗浄装置が設け
られたことを特徴とする請求項１記載の中濃度パルプ漂
白装置。 - 【請求項３】 前記漂白システムが２段以上の多段であ
ることを特徴とする請求項１又は２記載の中濃度パルプ
漂白装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23553693A JPH0770965A (ja) | 1993-08-27 | 1993-08-27 | 中濃度パルプの漂白装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23553693A JPH0770965A (ja) | 1993-08-27 | 1993-08-27 | 中濃度パルプの漂白装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0770965A true JPH0770965A (ja) | 1995-03-14 |
Family
ID=16987438
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23553693A Pending JPH0770965A (ja) | 1993-08-27 | 1993-08-27 | 中濃度パルプの漂白装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0770965A (ja) |
-
1993
- 1993-08-27 JP JP23553693A patent/JPH0770965A/ja active Pending
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