JPH075988B2 - 深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH075988B2 JPH075988B2 JP62335929A JP33592987A JPH075988B2 JP H075988 B2 JPH075988 B2 JP H075988B2 JP 62335929 A JP62335929 A JP 62335929A JP 33592987 A JP33592987 A JP 33592987A JP H075988 B2 JPH075988 B2 JP H075988B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法に関す
る。
る。
［従来の技術］ 極低炭素の鋼は加工性がよいために、プレス加工用の冷
延鋼板にすると伸びや張出し性が高くなる事が期待され
るが、極低炭素鋼は粗粒な熱延組織となり易く、冷延、
焼鈍後の深絞り性がその分低下しやすい。従って深絞り
性を高める技術が重要である。
延鋼板にすると伸びや張出し性が高くなる事が期待され
るが、極低炭素鋼は粗粒な熱延組織となり易く、冷延、
焼鈍後の深絞り性がその分低下しやすい。従って深絞り
性を高める技術が重要である。
深絞り性のよい鋼板を、Ｃが0.005％以下の鋼から製造
する方法は既に知られている。例えば特開昭61-276930
号公報は、成分を調整した極低C-Ti-Nb系の鋼の、熱延
仕上温度、冷却開始時期、冷却速度、巻取温度、冷延圧
下率、加熱温度範囲と加熱速度、保定温度と保定時間の
それぞれを特定の範囲に制御して、伸びと深絞り性の良
好な冷延板を製造する方法である。しかしこの方法は熱
延直後に冷却を開始しγ粒の成長を抑制し、α変態させ
ることによって、微細な熱延組織を得る方法である。し
かしながらγ粒の成長抑制では熱延板で得られるα粒径
には下限があり、さほど微細な熱延組織は得られず、さ
ほど高い深絞り性を有する冷延鋼板を製造することはで
きない。尚この発明では平均冷却速度10℃/s以上で圧延
材を冷却するが、冷却速度の限定には格別の記載がな
く、従って10℃/s以上とは例えば実施例の30℃/sを指
す。
する方法は既に知られている。例えば特開昭61-276930
号公報は、成分を調整した極低C-Ti-Nb系の鋼の、熱延
仕上温度、冷却開始時期、冷却速度、巻取温度、冷延圧
下率、加熱温度範囲と加熱速度、保定温度と保定時間の
それぞれを特定の範囲に制御して、伸びと深絞り性の良
好な冷延板を製造する方法である。しかしこの方法は熱
延直後に冷却を開始しγ粒の成長を抑制し、α変態させ
ることによって、微細な熱延組織を得る方法である。し
かしながらγ粒の成長抑制では熱延板で得られるα粒径
には下限があり、さほど微細な熱延組織は得られず、さ
ほど高い深絞り性を有する冷延鋼板を製造することはで
きない。尚この発明では平均冷却速度10℃/s以上で圧延
材を冷却するが、冷却速度の限定には格別の記載がな
く、従って10℃/s以上とは例えば実施例の30℃/sを指
す。
さらに特開昭61-110722号公報は、極低C-低Mn-低Ｎ鋼の
熱間仕上圧延温度と冷却条件と巻取り条件を制御して加
工性の優れた熱延鋼板を製造する方法である。しかしこ
の方法は熱延鋼板に関するもので冷延鋼板のプレス成形
性に関するものではない。この発明では熱延後に（Ar3
＋10℃）以上から30℃/s以上の冷却速度で圧延材を冷却
するが、この冷却速度は、公報の第２図に関連して述べ
られている如く、細粒化が10〜30℃/sの冷却速度で著し
く、高冷却速度域で飽和する事に基づくもので、従って
30℃/s以上とは例えば実施例の45℃/sを指すものであ
り、さほど熱延組織は微細にならない。
熱間仕上圧延温度と冷却条件と巻取り条件を制御して加
工性の優れた熱延鋼板を製造する方法である。しかしこ
の方法は熱延鋼板に関するもので冷延鋼板のプレス成形
性に関するものではない。この発明では熱延後に（Ar3
＋10℃）以上から30℃/s以上の冷却速度で圧延材を冷却
するが、この冷却速度は、公報の第２図に関連して述べ
られている如く、細粒化が10〜30℃/sの冷却速度で著し
く、高冷却速度域で飽和する事に基づくもので、従って
30℃/s以上とは例えば実施例の45℃/sを指すものであ
り、さほど熱延組織は微細にならない。
［発明が解決しようとする問題点］ 本発明は、極低炭素の鋼を用いて、微細な熱延組織を
得、深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法の開示を目的
としている。
得、深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法の開示を目的
としている。
［問題点を解決するための手段］ 本発明は （１）重量％で、C:0.005以下、Si:1.0以下、Mn:2.0以
下、P:0.03未満、SoL Al:0.1以下、S:0.05以下、N:0.00
8以下で、Ti:0.004〜0.2,Nb:0.004〜0.05の少なくとも
１種以上を含有し、あるいは更にB:0.0005〜0.003を含
有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼を、熱
間圧延に際し、Ar3点以上の温度で仕上げ圧延を終了
し、その後Ar3点以上〜（Ar3−30℃）以下の温度域を80
〜400℃の冷却速度で冷却し、650〜750℃の温度で巻取
り、その後常法に従って冷間圧延、焼鈍することを特徴
とする、深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法であり、
また （２）重量％で、C:0.005以下、Si:1.0以下、Mn:2.0以
下、P:0.03〜1.5、S:0.05以下、Sol Al:0.1以下、N:0.0
08以下で、Ti:0.004〜0.2、Nb:0.004〜0.05の少なくと
も１種以上を含有し、あるいは更にB:0.0005〜0.003を
含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼を、
熱間圧延に際し、Ar3点以上の温度で仕上げ圧延を終了
し、その後Ar3点以上〜（Ar3−30℃）以下の温度域を80
〜400℃/sの冷却速度で冷却し、650〜750℃の温度で巻
取り、その後常法に従って冷間圧延、焼鈍する事を特徴
とする、深絞り性に優れた冷延鋼板の製造法である。
下、P:0.03未満、SoL Al:0.1以下、S:0.05以下、N:0.00
8以下で、Ti:0.004〜0.2,Nb:0.004〜0.05の少なくとも
１種以上を含有し、あるいは更にB:0.0005〜0.003を含
有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼を、熱
間圧延に際し、Ar3点以上の温度で仕上げ圧延を終了
し、その後Ar3点以上〜（Ar3−30℃）以下の温度域を80
〜400℃の冷却速度で冷却し、650〜750℃の温度で巻取
り、その後常法に従って冷間圧延、焼鈍することを特徴
とする、深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法であり、
また （２）重量％で、C:0.005以下、Si:1.0以下、Mn:2.0以
下、P:0.03〜1.5、S:0.05以下、Sol Al:0.1以下、N:0.0
08以下で、Ti:0.004〜0.2、Nb:0.004〜0.05の少なくと
も１種以上を含有し、あるいは更にB:0.0005〜0.003を
含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼を、
熱間圧延に際し、Ar3点以上の温度で仕上げ圧延を終了
し、その後Ar3点以上〜（Ar3−30℃）以下の温度域を80
〜400℃/sの冷却速度で冷却し、650〜750℃の温度で巻
取り、その後常法に従って冷間圧延、焼鈍する事を特徴
とする、深絞り性に優れた冷延鋼板の製造法である。
［作用］ 即ち、本発明は、良好な深絞り性を示す極低炭素鋼に、
炭窒化物形成元素であるTiあるいはNbを１種類以上添加
し、C,Nのほとんどを析出固定し、深絞り性をさらに高
めるとともに、かかる鋼では熱延組織が粗大となりやす
い欠点を、仕上圧延を特定温度以上で終了し、その後特
定温度域を超急速冷却し、その後所定温度で巻取ること
によって極めて微細な熱延組織となすことによって、深
絞り性に優れた冷延鋼板を製造することを特徴とするも
のである。
炭窒化物形成元素であるTiあるいはNbを１種類以上添加
し、C,Nのほとんどを析出固定し、深絞り性をさらに高
めるとともに、かかる鋼では熱延組織が粗大となりやす
い欠点を、仕上圧延を特定温度以上で終了し、その後特
定温度域を超急速冷却し、その後所定温度で巻取ること
によって極めて微細な熱延組織となすことによって、深
絞り性に優れた冷延鋼板を製造することを特徴とするも
のである。
以下に本発明を具体的に説明する。
Ｃは0.005重量％以下とする。深絞り性を向上させるた
めにはＣは少ない方がよい。またＣが0.005重量％を超
えるとこれを固定するためにTiやNbの添加量が増加しコ
ストアップとなる。
めにはＣは少ない方がよい。またＣが0.005重量％を超
えるとこれを固定するためにTiやNbの添加量が増加しコ
ストアップとなる。
Siは1.0重量％以下である。Siは強度を高めるのに有効
な元素で、必要とする引張強度に応じて添加できるが、
1.0％を超えると溶融亜鉛めっき性や化成処理性が損わ
れる。
な元素で、必要とする引張強度に応じて添加できるが、
1.0％を超えると溶融亜鉛めっき性や化成処理性が損わ
れる。
MnもSiと同様に、必要とする引張強度に応じて添加でき
るが、極低炭でMnが2.0％以上の鋼は、精錬コストが高
くなる。
るが、極低炭でMnが2.0％以上の鋼は、精錬コストが高
くなる。
Ｐは鋼中に不純元素として0.03％未満含有されている。
又Ｐは強度上昇に有効な元素で、高い引張強度が望まれ
る場合は積極的に添加する。しかし0.15％を超えると二
次加工脆性を起しやすくする。Sol Alは溶鋼を脱酸しTi
やNbの歩留りを向上させるために含有させる。しかし過
剰に添加すると鋼板のプレス成形性を損うために0.1％
を上限とする。
又Ｐは強度上昇に有効な元素で、高い引張強度が望まれ
る場合は積極的に添加する。しかし0.15％を超えると二
次加工脆性を起しやすくする。Sol Alは溶鋼を脱酸しTi
やNbの歩留りを向上させるために含有させる。しかし過
剰に添加すると鋼板のプレス成形性を損うために0.1％
を上限とする。
Ｓは不純物として少ないほうが高いプレス成形性が得ら
れるため好ましくは、0.03％以下とする。Ｎは0.008重
量％以下である。Ｎが高過ぎるとTiやNbの添加量が増加
しコストアップとなるし、又TiやNbの窒化物が増える
と、プレス成形性が損われる。
れるため好ましくは、0.03％以下とする。Ｎは0.008重
量％以下である。Ｎが高過ぎるとTiやNbの添加量が増加
しコストアップとなるし、又TiやNbの窒化物が増える
と、プレス成形性が損われる。
本発明では、鋼中のC,Nのほとんどを析出固定し、良好
な深絞り性を得るためにTi及びNbを添加する。
な深絞り性を得るためにTi及びNbを添加する。
Tiは0.004％以下ではＣやＮが十分に析出固定されない
ためにプレス成形性が低下する。Tiの含有は0.2％で十
分で、過剰の添加は経済性の点で好ましくない。
ためにプレス成形性が低下する。Tiの含有は0.2％で十
分で、過剰の添加は経済性の点で好ましくない。
又Nbも同様の理由で0.004〜0.05重量％含有させる。
本発明で、二次加工脆性を抑制する場合にはＢを添加す
る。0.0005重量％以上添加すると二次加工脆性は著しく
改善される。しかし0.003重量％以上添加しても効果は
変らない。
る。0.0005重量％以上添加すると二次加工脆性は著しく
改善される。しかし0.003重量％以上添加しても効果は
変らない。
本発明の熱間圧延の仕上げ圧延温度はAr3点以上であ
る。Ar3点以下では熱延板に粗大粒が発生したり加工組
織が残留し、冷延・焼鈍後の深絞り性を低下させる。
る。Ar3点以下では熱延板に粗大粒が発生したり加工組
織が残留し、冷延・焼鈍後の深絞り性を低下させる。
次に本発明の冷却速度を説明する。本発明ではAr3点以
上〜（Ar3−30℃）以下の温度域を80℃/s〜400℃/sの冷
却速度で冷却する。仕上げ圧延後Ar3点〜（Ar3−30℃）
の温度域を非常に高い冷却速度で冷却すると、熱延板の
結晶粒を細かくする顕著な効果を見い出した。第１図は
冷却速度と熱延板の結晶粒度の関係および冷延、焼鈍後
の深絞り性（ランクフォード値）の関係を示す図であ
る。重量％でC:0.002,Si:0.01,Mn:0.09,P:0.08,S:0.00
5,sol Al:0.025,N:0.0025,Ti:0.04を含む鋼を920℃で仕
上圧延を終了し、910℃から850℃までを種々の冷却速度
で冷却し、680℃で巻取ったものである。
上〜（Ar3−30℃）以下の温度域を80℃/s〜400℃/sの冷
却速度で冷却する。仕上げ圧延後Ar3点〜（Ar3−30℃）
の温度域を非常に高い冷却速度で冷却すると、熱延板の
結晶粒を細かくする顕著な効果を見い出した。第１図は
冷却速度と熱延板の結晶粒度の関係および冷延、焼鈍後
の深絞り性（ランクフォード値）の関係を示す図であ
る。重量％でC:0.002,Si:0.01,Mn:0.09,P:0.08,S:0.00
5,sol Al:0.025,N:0.0025,Ti:0.04を含む鋼を920℃で仕
上圧延を終了し、910℃から850℃までを種々の冷却速度
で冷却し、680℃で巻取ったものである。
第１図にみられる如く熱延板の結晶粒度が細かくなり、
冷延、焼鈍後の深絞り性が向上が向上する効果は非常に
高い冷却速度で顕著となる。
冷延、焼鈍後の深絞り性が向上が向上する効果は非常に
高い冷却速度で顕著となる。
次に冷却開始温度はAr3変態点以上であればよい。また
冷却終了温度は（Ar3変態点−30℃）以下であれば著し
く微細な熱延板組織が得られ、深絞り性も著しく良好と
なることがわかった。（Ar3−50℃）以下まで冷却すれ
ば、さらに微細な熱延板組織が得られ、深絞り性もさら
に良好となるため好ましい。
冷却終了温度は（Ar3変態点−30℃）以下であれば著し
く微細な熱延板組織が得られ、深絞り性も著しく良好と
なることがわかった。（Ar3−50℃）以下まで冷却すれ
ば、さらに微細な熱延板組織が得られ、深絞り性もさら
に良好となるため好ましい。
熱延板が細粒化する理由は、圧延材をAr3〜（Ar3−30
℃）の温度域を非常に高い冷却速度で冷却すると、変態
点の過冷却によってα粒の核の発生数が増大するためと
考えられる。従ってこの効果は、従来の冷却速度である
30℃/sや45℃/sでは達成できないもので、80℃/sを臨界
的な冷却速度としてそれ以上で顕著となる。
℃）の温度域を非常に高い冷却速度で冷却すると、変態
点の過冷却によってα粒の核の発生数が増大するためと
考えられる。従ってこの効果は、従来の冷却速度である
30℃/sや45℃/sでは達成できないもので、80℃/sを臨界
的な冷却速度としてそれ以上で顕著となる。
本発明では冷却速度の上限は400℃/sである。冷却速度
は更に大きくしてもよいが、この範囲が達成容易であ
る。
は更に大きくしてもよいが、この範囲が達成容易であ
る。
本発明ではAr3点以上の適当な温度で冷却を開始する事
ができる。即ち冷却開始時期は仕上げ圧延の直後でなく
てもよく、ランナウトテーブルの適当な位置で冷却開始
できる。従って本発明では仕上げ圧延機の後に板厚計や
温度計が配置されている通常の圧延機でも、冷却による
蒸気の影響を受けることなく、圧延材の板厚や温度の計
測ができ、従って、熱延制御は容易である。
ができる。即ち冷却開始時期は仕上げ圧延の直後でなく
てもよく、ランナウトテーブルの適当な位置で冷却開始
できる。従って本発明では仕上げ圧延機の後に板厚計や
温度計が配置されている通常の圧延機でも、冷却による
蒸気の影響を受けることなく、圧延材の板厚や温度の計
測ができ、従って、熱延制御は容易である。
また、冷却装置は、通常仕上圧延機の後に配置される温
度計や板厚計の作動に支障を与えない範囲で、仕上圧延
機に近づけて、配置することが望ましい。これはAr3点
以上から冷却を開始するためである。Ar3点近くで仕上
圧延を終了する場合にもAr3点以上から冷却を行うこと
ができる。
度計や板厚計の作動に支障を与えない範囲で、仕上圧延
機に近づけて、配置することが望ましい。これはAr3点
以上から冷却を開始するためである。Ar3点近くで仕上
圧延を終了する場合にもAr3点以上から冷却を行うこと
ができる。
次に本発明で巻取り温度は650〜750℃である。
650℃以下は深絞り性が著しく低くなる。又750℃以上は
酸洗性が損われる。
酸洗性が損われる。
熱延スラブ加熱温度は特に限定するものではないが、10
00℃以上1300℃以下とすれば良好な材質が得られる。10
00℃以上1100℃以下であれば、さらに良好な材質が得ら
れ、好ましい。また連続鋳造後に直送圧延の場合でも良
好な材質が得られる。この方法で製造した熱延鋼板は常
法で冷間圧延や焼鈍を行う。冷間圧延や焼鈍の条件は特
に限定するものでないが、冷間圧延率は40〜95％が、望
ましくは70〜90％とすると非常に高い深絞り性を有する
冷延鋼板が得られる。又焼鈍もあまりに高い焼鈍温度や
再結晶温度以下の余り低い温度は好ましくないが、連続
焼鈍、箱型焼鈍の何れの焼鈍方法であってもよく、それ
ぞれの通常の焼鈍条件により深絞り性に優れた冷延鋼板
が得られる。
00℃以上1300℃以下とすれば良好な材質が得られる。10
00℃以上1100℃以下であれば、さらに良好な材質が得ら
れ、好ましい。また連続鋳造後に直送圧延の場合でも良
好な材質が得られる。この方法で製造した熱延鋼板は常
法で冷間圧延や焼鈍を行う。冷間圧延や焼鈍の条件は特
に限定するものでないが、冷間圧延率は40〜95％が、望
ましくは70〜90％とすると非常に高い深絞り性を有する
冷延鋼板が得られる。又焼鈍もあまりに高い焼鈍温度や
再結晶温度以下の余り低い温度は好ましくないが、連続
焼鈍、箱型焼鈍の何れの焼鈍方法であってもよく、それ
ぞれの通常の焼鈍条件により深絞り性に優れた冷延鋼板
が得られる。
仕上圧延終了後の冷却は水による冷却、気体による冷却
など何れの方法でもよい。
など何れの方法でもよい。
連続焼鈍中またはその後の工程で亜鉛めっき、すずめっ
き、クロムめっきなどの種々のめっきをその用途に合わ
せて行ってもよい。
き、クロムめっきなどの種々のめっきをその用途に合わ
せて行ってもよい。
又調質圧延、防錆処理、潤滑剤の塗布等も必要に応じて
行ってもよい。
行ってもよい。
［実施例］ 通常の工程にしたがって溶製された鋼を連続鋳造によっ
て245mm厚のスラブとした。鋼の化学成分を第１表に示
す。
て245mm厚のスラブとした。鋼の化学成分を第１表に示
す。
その後1150℃で1.5hr均熱処理後、粗圧延、仕上圧延を
行い、所定の温度で巻取り、ホットコイルとなした。そ
の後酸洗を行った後、80％の冷間圧延を行い、760℃で4
0秒間の連続焼鈍を行い0.6％の調質圧延を行って冷延鋼
板を製造した。
行い、所定の温度で巻取り、ホットコイルとなした。そ
の後酸洗を行った後、80％の冷間圧延を行い、760℃で4
0秒間の連続焼鈍を行い0.6％の調質圧延を行って冷延鋼
板を製造した。
第２表に冷延鋼板のｒ値と、ホットコイルすなわち熱延
板の結晶粒度を示す。
板の結晶粒度を示す。
第２表に示すごとく、本発明範囲内の化学成分の鋼を用
い、さらに本発明範囲内の熱延での圧延終了温度および
冷却開始温度、冷却終了温度、そして冷却速度を行うこ
とによって深絞り性に優れた冷却鋼板を製造することが
できる事がわかる。深絞り性の指標としてランクフォー
ド値（ｒ）を用いた。ｒ値は圧延方向、圧延方向から±
45°傾いた方向、圧延直角方向の値を平均したものであ
る。
い、さらに本発明範囲内の熱延での圧延終了温度および
冷却開始温度、冷却終了温度、そして冷却速度を行うこ
とによって深絞り性に優れた冷却鋼板を製造することが
できる事がわかる。深絞り性の指標としてランクフォー
ド値（ｒ）を用いた。ｒ値は圧延方向、圧延方向から±
45°傾いた方向、圧延直角方向の値を平均したものであ
る。
［発明の効果］ かくすることにより、深絞り性に優れた冷延鋼板を製造
することができる。
することができる。
第１図は冷却速度と熱延板結晶粒度番号および冷延、焼
鈍後のｒ値の関係を示す図である。
鈍後のｒ値の関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】重量％で C :0.005以下、 Si:1.0以下、 Mn:2.0以下、 P :0.03未満 Sol Al:0.1以下、S:0.05以下 N:0.008以下、で Ti:0.004〜0.2,Nb:0.004〜0.05のすくなくとも１種以上
を含有し、 あるいは更にB:0.0005〜0.003を含有し、残部はFeおよ
び不可避的不純物からなる鋼を、熱間圧延に際し、Ar3
点以上の温度で仕上圧延を終了し、その後Ar3点以上〜
（Ar3−30℃）以下の温度域を80〜400℃/sの冷却速度で
冷却し、650〜750℃の温度で巻取り、その後常法に従っ
て冷間圧延、焼鈍することを特徴とする、深絞り性に優
れた冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】重量％で C :0.005以下、 Si:1.0以下、 Mn:2.0以下、 P :0.03〜0.15 Sol Al:0.1以下、S:0.05以下、 N:0.008以下、で Ti:0.004〜0.2,Nb:0.004〜0.05の少なくとも１種以上を
含有し、 あるいは更にB:0.0005〜0.003を含有し、残部はFeおよ
び不可避的不純物からなる鋼を、熱間圧延に際し、Ar3
点以上の温度で仕上げ圧延を終了し、その後Ar3点以上
〜（Ar3−30℃）以下の温度域を80〜400℃/sの冷却速度
で冷却し、650〜750℃の温度で巻取り、その後常法に従
って冷間圧延、焼鈍することを特徴とする、深絞り性に
優れた冷延鋼板の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62335929A JPH075988B2 (ja) | 1987-12-30 | 1987-12-30 | 深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62335929A JPH075988B2 (ja) | 1987-12-30 | 1987-12-30 | 深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01177321A JPH01177321A (ja) | 1989-07-13 |
| JPH075988B2 true JPH075988B2 (ja) | 1995-01-25 |
Family
ID=18293927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62335929A Expired - Lifetime JPH075988B2 (ja) | 1987-12-30 | 1987-12-30 | 深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH075988B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5290370A (en) * | 1991-08-19 | 1994-03-01 | Kawasaki Steel Corporation | Cold-rolled high-tension steel sheet having superior deep drawability and method thereof |
| JPH06158176A (ja) * | 1992-11-25 | 1994-06-07 | Kobe Steel Ltd | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
-
1987
- 1987-12-30 JP JP62335929A patent/JPH075988B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01177321A (ja) | 1989-07-13 |
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