JPH06158176A - プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH06158176A JPH06158176A JP33984292A JP33984292A JPH06158176A JP H06158176 A JPH06158176 A JP H06158176A JP 33984292 A JP33984292 A JP 33984292A JP 33984292 A JP33984292 A JP 33984292A JP H06158176 A JPH06158176 A JP H06158176A
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- Japan
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- rolled steel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 通常の熱延冷却設備を用いても熱延板粒径の
細粒化が可能で、成形時に肌荒れの問題がなく、延性、
深絞り性等のプレス成形性の優れた冷延後半の製造方法
を提供する。 【構成】 Ｃ≦０.００４４％、Ｓi≦０.５％、Ｍn≦
１.５％、Ｐ≦０.１０％、Ｓ≦０.０１５％、０.０２０
％≦Ａl≦０.１２０％、Ｎ≦０.００７％を含み、更
に、３.４３Ｎ≦Ｔi≦０.０６０％、７.７５×Ｃ≦Ｎ
b、かつ０.０２５％≦Ｎb≦０.０６０％の範囲でＴiと
Ｎbを複合添加し、残部が鉄及び不可避的不純物よりな
る鋼を、加熱炉にて１１００〜１２５０℃に加熱して熱
間圧延するに際し、Ａr3変態点以上で仕上圧延を終了
し、直ちに３０℃／sec以上で冷却し、６５０℃以上の
温度で巻取り、次いで酸洗し、６０％以上の冷間圧延を
行った後、８００℃以上でＡc3点以下の温度で連続焼鈍
することを特徴としている。自動車のオイルパンなどの
難成形部品の成形やサイドパネルなどの大物部品の一体
成形に適している。
細粒化が可能で、成形時に肌荒れの問題がなく、延性、
深絞り性等のプレス成形性の優れた冷延後半の製造方法
を提供する。 【構成】 Ｃ≦０.００４４％、Ｓi≦０.５％、Ｍn≦
１.５％、Ｐ≦０.１０％、Ｓ≦０.０１５％、０.０２０
％≦Ａl≦０.１２０％、Ｎ≦０.００７％を含み、更
に、３.４３Ｎ≦Ｔi≦０.０６０％、７.７５×Ｃ≦Ｎ
b、かつ０.０２５％≦Ｎb≦０.０６０％の範囲でＴiと
Ｎbを複合添加し、残部が鉄及び不可避的不純物よりな
る鋼を、加熱炉にて１１００〜１２５０℃に加熱して熱
間圧延するに際し、Ａr3変態点以上で仕上圧延を終了
し、直ちに３０℃／sec以上で冷却し、６５０℃以上の
温度で巻取り、次いで酸洗し、６０％以上の冷間圧延を
行った後、８００℃以上でＡc3点以下の温度で連続焼鈍
することを特徴としている。自動車のオイルパンなどの
難成形部品の成形やサイドパネルなどの大物部品の一体
成形に適している。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、延性、深絞り性に優
れ、かつ材質の異方性が小さく、自動車のオイルパンな
どの難成形部品の成形やサイドパネルなどの大物部品の
一体成形に適するプレス成形性の優れた冷延鋼板の製造
方法に関する。
れ、かつ材質の異方性が小さく、自動車のオイルパンな
どの難成形部品の成形やサイドパネルなどの大物部品の
一体成形に適するプレス成形性の優れた冷延鋼板の製造
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用部品は、近年、金型数の削減や
組立溶接工数の低減を目的に、複数の部品からなってい
たものを成形段階から一体品としてプレス加工するよう
になってきた。また、車体のデザイン的な面から部品形
状そのものが従来に比べて複雑になっている。
組立溶接工数の低減を目的に、複数の部品からなってい
たものを成形段階から一体品としてプレス加工するよう
になってきた。また、車体のデザイン的な面から部品形
状そのものが従来に比べて複雑になっている。
【０００３】このような難成形部品の成形を可能にする
ため、極低炭素鋼にＴi、Ｎbなどの炭窒化物形成元素を
添加して鋼中の固溶Ｃ、Ｎを析出物として固定すること
で優れた深絞り性を有するＩＦ鋼が開発され、現在では
広く用いられている。更に最近では、一層の深絞り性向
上、延性向上を狙っての高純度鋼化が図られ、例えば、
特開昭６２−５４０５８号公報などが提案されている。
ため、極低炭素鋼にＴi、Ｎbなどの炭窒化物形成元素を
添加して鋼中の固溶Ｃ、Ｎを析出物として固定すること
で優れた深絞り性を有するＩＦ鋼が開発され、現在では
広く用いられている。更に最近では、一層の深絞り性向
上、延性向上を狙っての高純度鋼化が図られ、例えば、
特開昭６２−５４０５８号公報などが提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、鋼を高純度化
すると、結晶粒成長が良くなるため、プレス成形性は向
上するものの、反面、結晶粒が大きくなりすぎて、成形
時に肌荒れと呼ばれる表面欠陥が生じ、外観品質を著し
く損なう場合が多い。
すると、結晶粒成長が良くなるため、プレス成形性は向
上するものの、反面、結晶粒が大きくなりすぎて、成形
時に肌荒れと呼ばれる表面欠陥が生じ、外観品質を著し
く損なう場合が多い。
【０００５】こうした問題を解決する方法として、熱延
板の結晶粒を細粒化することで焼鈍後の成形性を劣化さ
せることなく、焼鈍板の細粒化を図る方法があるもの
の、高純度鋼の熱延板の結晶粒を細粒化するためには、
著しく速い冷却速度を達成する必要があり、或いは仕上
げ圧延直後から急速に冷却することが可能な冷却設備や
高圧下率のとれる熱間圧延機などの設備が必要となり、
設備コストが大きくなるという問題がある。
板の結晶粒を細粒化することで焼鈍後の成形性を劣化さ
せることなく、焼鈍板の細粒化を図る方法があるもの
の、高純度鋼の熱延板の結晶粒を細粒化するためには、
著しく速い冷却速度を達成する必要があり、或いは仕上
げ圧延直後から急速に冷却することが可能な冷却設備や
高圧下率のとれる熱間圧延機などの設備が必要となり、
設備コストが大きくなるという問題がある。
【０００６】例えば、特開平１−１７７３２２号公報に
提案されている方法は、焼鈍後の高ｒ値化のために熱延
後強冷却し、微細な等軸粒を得る方法であるが、それを
達成するためには１１０〜４００℃／secという非常に
速い冷却速度を必要としている。
提案されている方法は、焼鈍後の高ｒ値化のために熱延
後強冷却し、微細な等軸粒を得る方法であるが、それを
達成するためには１１０〜４００℃／secという非常に
速い冷却速度を必要としている。
【０００７】本発明は、上記従来技術の問題点を解決
し、通常の熱延冷却設備を用いても熱延板粒径の細粒化
が可能で、成形時に肌荒れの問題がなく、延性、深絞り
性等のプレス成形性の優れた冷延後半の製造方法を提供
することを目的とするものである。
し、通常の熱延冷却設備を用いても熱延板粒径の細粒化
が可能で、成形時に肌荒れの問題がなく、延性、深絞り
性等のプレス成形性の優れた冷延後半の製造方法を提供
することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記課題を
解決するために鋭意研究を重ねた結果、Ｎbの細粒化効
果を活用することで、従来の熱延及び熱延冷却設備を用
いても熱延板粒径を微細化し、冷延焼鈍後も成形時に肌
荒れを生じない細粒鋼を得ると共に、Ｎbの多量添加と
Ｔiとの複合添加、更に高純度鋼を素材としていること
により、優れた深絞り性と延性を異方性小さく兼ね備え
たプレス成形性の優れた冷延鋼板が得られることを知見
し、ここに本発明を完成したものである。
解決するために鋭意研究を重ねた結果、Ｎbの細粒化効
果を活用することで、従来の熱延及び熱延冷却設備を用
いても熱延板粒径を微細化し、冷延焼鈍後も成形時に肌
荒れを生じない細粒鋼を得ると共に、Ｎbの多量添加と
Ｔiとの複合添加、更に高純度鋼を素材としていること
により、優れた深絞り性と延性を異方性小さく兼ね備え
たプレス成形性の優れた冷延鋼板が得られることを知見
し、ここに本発明を完成したものである。
【０００９】すなわち、本発明は、Ｃ≦０.００４４
％、Ｓi≦０.５％、Ｍn≦１.５％、Ｐ≦０.１０％、Ｓ
≦０.０１５％、０.０２０％≦Ａl≦０.１２０％、Ｎ≦
０.００７％を含み、更に、３.４３Ｎ≦Ｔi≦０.０６０
％、７.７５×Ｃ≦Ｎb、かつ０.０２５％≦Ｎb≦０.０
６０％の範囲でＴiとＮbを複合添加し、残部が鉄及び不
可避的不純物よりなる鋼を、加熱炉にて１１００〜１２
５０℃に加熱して熱間圧延するに際し、Ａr3変態点以上
で仕上圧延を終了し、直ちに３０℃／sec以上で冷却
し、６５０℃以上の温度で巻取り、次いで酸洗し、６０
％以上の冷間圧延を行った後、８００℃以上でＡc3点以
下の温度で連続焼鈍することを特徴とするプレス成形性
の優れた冷延鋼板の製造方法を要旨としている。
％、Ｓi≦０.５％、Ｍn≦１.５％、Ｐ≦０.１０％、Ｓ
≦０.０１５％、０.０２０％≦Ａl≦０.１２０％、Ｎ≦
０.００７％を含み、更に、３.４３Ｎ≦Ｔi≦０.０６０
％、７.７５×Ｃ≦Ｎb、かつ０.０２５％≦Ｎb≦０.０
６０％の範囲でＴiとＮbを複合添加し、残部が鉄及び不
可避的不純物よりなる鋼を、加熱炉にて１１００〜１２
５０℃に加熱して熱間圧延するに際し、Ａr3変態点以上
で仕上圧延を終了し、直ちに３０℃／sec以上で冷却
し、６５０℃以上の温度で巻取り、次いで酸洗し、６０
％以上の冷間圧延を行った後、８００℃以上でＡc3点以
下の温度で連続焼鈍することを特徴とするプレス成形性
の優れた冷延鋼板の製造方法を要旨としている。
【００１０】
【００１１】以下に本発明を更に詳細に説明する。ま
ず、本発明における鋼の化学成分の限定理由について説
明する。
ず、本発明における鋼の化学成分の限定理由について説
明する。
【００１２】Ｃ：Ｃはプレス成形性、特に延性を向上さ
せるために少ないほど良く、０.００４４％以下とす
る。
せるために少ないほど良く、０.００４４％以下とす
る。
【００１３】Ｓi：Ｓiは鋼を硬質化させ、プレス成形性
を劣化させると共に、表面性状を劣化させるので、０.
５％以下とする。
を劣化させると共に、表面性状を劣化させるので、０.
５％以下とする。
【００１４】Ｍn：Ｍnは、表面性状を損なうことがな
く、強化能はやや低いものの有効な強化元素として添加
する。しかし、１.５％を超えての添加は、深絞り性の
劣化を始めとし、加工性への悪影響が顕著になるので、
１.５％以下とする。
く、強化能はやや低いものの有効な強化元素として添加
する。しかし、１.５％を超えての添加は、深絞り性の
劣化を始めとし、加工性への悪影響が顕著になるので、
１.５％以下とする。
【００１５】Ｐ：Ｐは深絞り性の劣化が少なく鋼を強化
できるので、本発明においては、０.１０％まで添加で
きる。０.１０％を超えての添加は、鋼板の溶接性を劣
化させるので望ましくない。
できるので、本発明においては、０.１０％まで添加で
きる。０.１０％を超えての添加は、鋼板の溶接性を劣
化させるので望ましくない。
【００１６】Ｓ：ＳはＭnやＴiによって析出物として固
定されるが、添加するＭnやＴiの量が増大し、コストア
ップになるのを防止するため、０.０１５％以下とす
る。
定されるが、添加するＭnやＴiの量が増大し、コストア
ップになるのを防止するため、０.０１５％以下とす
る。
【００１７】Ａl：Ａlは脱酸のために０.０２０％以上
を添加する。しかし、０.１２０％を超えて添加しても
コストアップになるだけでなく、表面性状を悪くするの
で、これを上限とする。
を添加する。しかし、０.１２０％を超えて添加しても
コストアップになるだけでなく、表面性状を悪くするの
で、これを上限とする。
【００１８】Ｎ：Ｎは多すぎると析出固定するに必要な
Ｔiの添加量が増し、コストアップになるだけでなく加
工性を劣化させるので、０.００７％以下とする。
Ｔiの添加量が増し、コストアップになるだけでなく加
工性を劣化させるので、０.００７％以下とする。
【００１９】Ｔi：Ｔiは鋼中の不要な固溶元素である
Ｃ、Ｎ、Ｓを析出物として析出固定するが、深絞り性を
向上させるためには少なくともＮの等量以上は添加して
おく必要がある。また、３.４３Ｎ未満では、鋼中に微
細なＡlＮが析出し、加工性の劣化を引き起こす。これ
らのため、Ｔi添加量は３.４３Ｎ≦Ｔiとする。なお、
通常のプロセスにおいては、Ｔiの化合物は窒化物、硫
化物が熱間圧延以前に析出を開始するので、窒素をＴi
Ｎとして安定的に析出させるためには、Ｎの等量よりも
多めに、例えば、少なくとも、(Ｎの等量)＋(Ｓの等量
×０.３)程度以上添加しておくことが望ましい。一方、
Ｔiを０.０６０％を超えて添加しても効果が飽和するば
かりでコストアップになるので、これを上限とする。
Ｃ、Ｎ、Ｓを析出物として析出固定するが、深絞り性を
向上させるためには少なくともＮの等量以上は添加して
おく必要がある。また、３.４３Ｎ未満では、鋼中に微
細なＡlＮが析出し、加工性の劣化を引き起こす。これ
らのため、Ｔi添加量は３.４３Ｎ≦Ｔiとする。なお、
通常のプロセスにおいては、Ｔiの化合物は窒化物、硫
化物が熱間圧延以前に析出を開始するので、窒素をＴi
Ｎとして安定的に析出させるためには、Ｎの等量よりも
多めに、例えば、少なくとも、(Ｎの等量)＋(Ｓの等量
×０.３)程度以上添加しておくことが望ましい。一方、
Ｔiを０.０６０％を超えて添加しても効果が飽和するば
かりでコストアップになるので、これを上限とする。
【００２０】Ｎb：Ｎbは、複合添加されるＴiと共に、
鋼中の固溶Ｃを炭化物として完全に析出固定し、深絞り
性を劣化することなく、結晶粒を微細化すると共に、材
質の異方性を改善するため、少なくとも７.７５Ｃ以上
で、かつ０.０２５％以上を添加し、その効果を有効に
発揮させる。しかし、０.０６０％以上添加しても効果
が飽和するだけでなく、コストアップにつながる。更に
再結晶温度の著しい上昇につながるので、０.０６０％
を上限とする。
鋼中の固溶Ｃを炭化物として完全に析出固定し、深絞り
性を劣化することなく、結晶粒を微細化すると共に、材
質の異方性を改善するため、少なくとも７.７５Ｃ以上
で、かつ０.０２５％以上を添加し、その効果を有効に
発揮させる。しかし、０.０６０％以上添加しても効果
が飽和するだけでなく、コストアップにつながる。更に
再結晶温度の著しい上昇につながるので、０.０６０％
を上限とする。
【００２１】次に、本発明における製造条件の限定理由
を説明する。
を説明する。
【００２２】上記の成分組成からなる鋼スラブは、鋳造
後、常温まで冷却することなく、そのまま加熱炉で加熱
しても(ＨＣＲ)、或いは一度常温まで冷却後加熱炉で加
熱してもよいが、その温度は１１００〜１２５０℃の範
囲とする。１１００℃を下回ると炭化物が粗大になり、
粒成長が著しく微細粒が得にくい。一方、１２５０℃よ
り高いと、熱エネルギコストが増大するだけでなく、材
質上も良好な特性が得られない。
後、常温まで冷却することなく、そのまま加熱炉で加熱
しても(ＨＣＲ)、或いは一度常温まで冷却後加熱炉で加
熱してもよいが、その温度は１１００〜１２５０℃の範
囲とする。１１００℃を下回ると炭化物が粗大になり、
粒成長が著しく微細粒が得にくい。一方、１２５０℃よ
り高いと、熱エネルギコストが増大するだけでなく、材
質上も良好な特性が得られない。
【００２３】熱間圧延仕上温度は、Ａr3変態点以上に規
定する。Ａr3変態点を下回ると、焼鈍後の深絞り性にと
って不利な集合組織が発達するので好ましくなく、ラン
ダムな集合組織の熱延板を得るためには、Ａr3変態点以
上で仕上げることが必要である。しかし、あまり高い温
度で仕上げると、オーステナイトの粒成長が著しく、変
態後のフェライト粒径が粗大化し、焼鈍後の深絞り性に
好ましくない。
定する。Ａr3変態点を下回ると、焼鈍後の深絞り性にと
って不利な集合組織が発達するので好ましくなく、ラン
ダムな集合組織の熱延板を得るためには、Ａr3変態点以
上で仕上げることが必要である。しかし、あまり高い温
度で仕上げると、オーステナイトの粒成長が著しく、変
態後のフェライト粒径が粗大化し、焼鈍後の深絞り性に
好ましくない。
【００２４】仕上げ圧延後は、直ちに冷却を開始し、フ
ェライトの粒成長を抑える。そのためには、冷却速度と
して少なくとも３０℃／sec以上が必要である。上限は
特に規定しないが、本発明では特別に急速冷却せずとも
微細粒が得られる成分系であるため、通常の設備で達成
できる３０〜８０℃／sec程度で十分である。
ェライトの粒成長を抑える。そのためには、冷却速度と
して少なくとも３０℃／sec以上が必要である。上限は
特に規定しないが、本発明では特別に急速冷却せずとも
微細粒が得られる成分系であるため、通常の設備で達成
できる３０〜８０℃／sec程度で十分である。
【００２５】巻取温度は、６５０℃以上として、熱延板
の段階で鋼中の不要なＣ、Ｎをできるだけ析出物として
固定することが焼鈍後の深絞り性にとっては好ましい。
なお、あまり高温で巻き取ると酸洗性の劣化を引き起こ
すので、望ましくは７５０℃以下で巻き取る。
の段階で鋼中の不要なＣ、Ｎをできるだけ析出物として
固定することが焼鈍後の深絞り性にとっては好ましい。
なお、あまり高温で巻き取ると酸洗性の劣化を引き起こ
すので、望ましくは７５０℃以下で巻き取る。
【００２６】熱間圧延後は、常法に従って酸洗、冷間圧
延を行う。冷間圧延は深絞り性向上のためには６０％以
上で実施するのが好ましい。なお、設備制約的には上限
は９０％程度とするのが望ましい。
延を行う。冷間圧延は深絞り性向上のためには６０％以
上で実施するのが好ましい。なお、設備制約的には上限
は９０％程度とするのが望ましい。
【００２７】連続焼鈍は、再結晶温度以上の高温で焼鈍
する方が加工性の観点からは良く、本発明では焼鈍温度
の下限を８００℃と規定する。しかし、Ａc3変態点以上
の温度に加熱されると逆に加工性が劣化するので好まし
くない。
する方が加工性の観点からは良く、本発明では焼鈍温度
の下限を８００℃と規定する。しかし、Ａc3変態点以上
の温度に加熱されると逆に加工性が劣化するので好まし
くない。
【００２８】再結晶焼鈍後は冷却し、場合により、過時
効帯で４００℃程度の恒温保持が施されるが、冷却速
度、過時効帯の温度などは本発明では特に規定せずと
も、何ら問題はない。なお、焼鈍後は調質圧延を施して
も良く、更に電気亜鉛めっきなどを実施してもよい。
効帯で４００℃程度の恒温保持が施されるが、冷却速
度、過時効帯の温度などは本発明では特に規定せずと
も、何ら問題はない。なお、焼鈍後は調質圧延を施して
も良く、更に電気亜鉛めっきなどを実施してもよい。
【００２９】次に本発明の実施例を示す。
【００３０】
【００３１】表１に示す化学成分を有する鋼を溶製し、
連続鋳造によりスラブとした。このスラブを表２に示す
条件で３.６mm厚まで熱間圧延し、それぞれ表２に示す
巻取温度で巻取った。酸洗後、０.８mm厚まで冷間圧延
し、表２に示す均熱条件で再結晶焼鈍後、０.５％の伸
び率の調質圧延率を行い、機械的特性を調査した。その
結果を表３に示す。
連続鋳造によりスラブとした。このスラブを表２に示す
条件で３.６mm厚まで熱間圧延し、それぞれ表２に示す
巻取温度で巻取った。酸洗後、０.８mm厚まで冷間圧延
し、表２に示す均熱条件で再結晶焼鈍後、０.５％の伸
び率の調質圧延率を行い、機械的特性を調査した。その
結果を表３に示す。
【００３２】表３より明らかなように、本発明例(Ｎo.
２〜４、６、９)は、ｒ値２.０以上の優れた深絞り性と
良好な強度延性バランスを示しており、△ｒが±０.２
の範囲内にあり、異方性の小さいことも示している。
２〜４、６、９)は、ｒ値２.０以上の優れた深絞り性と
良好な強度延性バランスを示しており、△ｒが±０.２
の範囲内にあり、異方性の小さいことも示している。
【００３３】これに対して、比較例Ｎo.１、Ｎo.５で
は、熱延でのスラブ加熱温度、或いは冷却条件が本発明
条件とは異なるために、焼鈍板の結晶粒径(ＦＧc)が大
きく(ＦＧcが７.０以下)、プレス成形時の肌荒れが懸念
される水準にある。また、比較例Ｎo.７、８、１０〜１
４は化学成分或いは製造条件が本発明条件とは異なるた
めに、ｒ値、伸びが本発明例に比して劣り、或いは△ｒ
の異方性が大きい。
は、熱延でのスラブ加熱温度、或いは冷却条件が本発明
条件とは異なるために、焼鈍板の結晶粒径(ＦＧc)が大
きく(ＦＧcが７.０以下)、プレス成形時の肌荒れが懸念
される水準にある。また、比較例Ｎo.７、８、１０〜１
４は化学成分或いは製造条件が本発明条件とは異なるた
めに、ｒ値、伸びが本発明例に比して劣り、或いは△ｒ
の異方性が大きい。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】
【表３】
【００３７】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
延性、深絞り性に優れ、かつ材質の異方性が小さく、難
成形部品の成形や大物部品の一体成形に適するプレス成
形性の優れた冷延鋼板を得ることができる。
延性、深絞り性に優れ、かつ材質の異方性が小さく、難
成形部品の成形や大物部品の一体成形に適するプレス成
形性の優れた冷延鋼板を得ることができる。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃ≦０.００４
４％、Ｓi≦０.５％、Ｍn≦１.５％、Ｐ≦０.１０％、
Ｓ≦０.０１５％、０.０２０％≦Ａl≦０.１２０％、Ｎ
≦０.００７％を含み、更に、３.４３Ｎ≦Ｔi≦０.０６
０％、７.７５×Ｃ≦Ｎb、かつ０.０２５％≦Ｎb≦０.
０６０％の範囲でＴiとＮbを複合添加し、残部が鉄及び
不可避的不純物よりなる鋼を、加熱炉にて１１００〜１
２５０℃に加熱して熱間圧延するに際し、Ａr3変態点以
上で仕上圧延を終了し、直ちに３０℃／sec以上で冷却
し、６５０℃以上の温度で巻取り、次いで酸洗し、６０
％以上の冷間圧延を行った後、８００℃以上でＡc3点以
下の温度で連続焼鈍することを特徴とするプレス成形性
の優れた冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33984292A JPH06158176A (ja) | 1992-11-25 | 1992-11-25 | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33984292A JPH06158176A (ja) | 1992-11-25 | 1992-11-25 | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06158176A true JPH06158176A (ja) | 1994-06-07 |
Family
ID=18331336
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33984292A Pending JPH06158176A (ja) | 1992-11-25 | 1992-11-25 | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06158176A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11256243A (ja) * | 1998-03-10 | 1999-09-21 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性に優れた厚物冷延鋼板の製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01177321A (ja) * | 1987-12-30 | 1989-07-13 | Nippon Steel Corp | 深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
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| JPH0215612A (ja) * | 1988-07-04 | 1990-01-19 | Oki Electric Ind Co Ltd | 半導体装置の認識符号形成方法 |
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1992
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