JPH075953B2 - 改良された溶銑の脱燐法 - Google Patents
改良された溶銑の脱燐法Info
- Publication number
- JPH075953B2 JPH075953B2 JP9337587A JP9337587A JPH075953B2 JP H075953 B2 JPH075953 B2 JP H075953B2 JP 9337587 A JP9337587 A JP 9337587A JP 9337587 A JP9337587 A JP 9337587A JP H075953 B2 JPH075953 B2 JP H075953B2
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- Japan
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- hot metal
- cao
- oxygen
- ratio
- gas
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は溶銑、特に高珪素銑の脱燐法の改良に関する。
＜従来技術とその問題点＞ 本願出願人の出願にかかる特開昭60−177114号に「容器
ボディーに取り付けた耐火物製単管ノズルから、酸素濃
度が50〜90Vol％の酸素富化ガスをキャリヤガスとし
て、酸化カルシウムと酸化鉄の合計量が50重量％以上の
粉状の精錬物質を、固気比（kg/Nm3）が４〜50となる割
合で、容器内溶銑の湯面下にインジェクションすること
からなる溶銑の脱燐法」が開示されている。
ボディーに取り付けた耐火物製単管ノズルから、酸素濃
度が50〜90Vol％の酸素富化ガスをキャリヤガスとし
て、酸化カルシウムと酸化鉄の合計量が50重量％以上の
粉状の精錬物質を、固気比（kg/Nm3）が４〜50となる割
合で、容器内溶銑の湯面下にインジェクションすること
からなる溶銑の脱燐法」が開示されている。
この方法では溶銑中の珪素濃度が0.05％と低い場合には
フラックス原単位は僅か20kg/トンという極めて少ない
量で［％Ｐ］＝0.02〜0.005という極低域までの脱燐が
実施されたが、珪素濃度が高い場合には先ず脱珪がおこ
り、次いで脱燐が起る。従って全体としてフラックスの
原単位が増大する。一般に高珪素の存在のもとに脱燐処
理を行なうと、酸素およびCaOの原単位が著しく高くな
る。
フラックス原単位は僅か20kg/トンという極めて少ない
量で［％Ｐ］＝0.02〜0.005という極低域までの脱燐が
実施されたが、珪素濃度が高い場合には先ず脱珪がおこ
り、次いで脱燐が起る。従って全体としてフラックスの
原単位が増大する。一般に高珪素の存在のもとに脱燐処
理を行なうと、酸素およびCaOの原単位が著しく高くな
る。
また、珪素を含まない溶銑にCaO単味を酸素富化ガスを
キャリアーとしてインジェクションを行なう場合、最適
なCaO/ΣO2比は約2.0である（ΣO2は全酸素量）という
報告がある（「鉄と鋼」67（1981）S933）。これはどこ
までも珪素を含まない溶銑についての知見である。
キャリアーとしてインジェクションを行なう場合、最適
なCaO/ΣO2比は約2.0である（ΣO2は全酸素量）という
報告がある（「鉄と鋼」67（1981）S933）。これはどこ
までも珪素を含まない溶銑についての知見である。
本発明者らは上記発明の脱燐法を再検討して、CaO/ΣO2
比をある特定範囲に保つことによって、CaO原単位と酸
素原単位を低下させて効率的に脱燐を実施できることを
見出だした。
比をある特定範囲に保つことによって、CaO原単位と酸
素原単位を低下させて効率的に脱燐を実施できることを
見出だした。
＜発明の構成＞ 本発明は、精錬容器本体に取り付けた耐火物製単管ノズ
ルから、酸素濃度が50〜95vol％の酸素富化ガスをキャ
リアーガスとして、酸化カルシウムと酸化鉄の合計量が
70重量％以上の粉状の精錬物質を、固気比（kg/Nm3）が
４〜50となる割合で、容器内溶銑の湯面下にインジェク
ションすることにより、珪素濃度0.20％以上の溶銑を脱
燐する方法において、CaO/全酸素比を1.5〜2.0に保って
吹錬することを特徴とする方法を提供する。
ルから、酸素濃度が50〜95vol％の酸素富化ガスをキャ
リアーガスとして、酸化カルシウムと酸化鉄の合計量が
70重量％以上の粉状の精錬物質を、固気比（kg/Nm3）が
４〜50となる割合で、容器内溶銑の湯面下にインジェク
ションすることにより、珪素濃度0.20％以上の溶銑を脱
燐する方法において、CaO/全酸素比を1.5〜2.0に保って
吹錬することを特徴とする方法を提供する。
特開昭60-177114号においてキャリアガス中の酸素濃度
の上限は90vol％であったが、本発明ではその上限を95v
ol％としている。脱りんに寄与する気体酸素の濃度は高
い方が望ましいが、高過ぎるとノズルは溶損してしま
う。今回の再検討では、最高95vol％の酸素濃度におい
てもノズル先端にスラグ状の物質が付着しておりノズル
の溶損は全く無いことを見出した。
の上限は90vol％であったが、本発明ではその上限を95v
ol％としている。脱りんに寄与する気体酸素の濃度は高
い方が望ましいが、高過ぎるとノズルは溶損してしま
う。今回の再検討では、最高95vol％の酸素濃度におい
てもノズル先端にスラグ状の物質が付着しておりノズル
の溶損は全く無いことを見出した。
本発明方法において、精錬容器とは転炉及び適当な炉外
精錬用容器のすべてを意味する。
精錬用容器のすべてを意味する。
本発明方法において、全酸素量（ΣO2）とは気体として
吹き込まれる酸素と、フラックス中に化合物として存在
する酸素の合計である。
吹き込まれる酸素と、フラックス中に化合物として存在
する酸素の合計である。
即ち、 （ΣO2） ＝気体O2＋固体O2 ＝気体O2＋Ｗ×（wt％O2）×1/100（Nm3）であり、この
場合Ｗはフラックスの重量であり、wt％O2は固体フラッ
クス中の酸素の割合である。（ただし、酸素の量は（Nm
3）で表す。） CaOの量は ＝Ｗ×（wt％CaO）×1/100（kg） である。
場合Ｗはフラックスの重量であり、wt％O2は固体フラッ
クス中の酸素の割合である。（ただし、酸素の量は（Nm
3）で表す。） CaOの量は ＝Ｗ×（wt％CaO）×1/100（kg） である。
＜発明の具体的開示＞ 次に本発明を実施例により具体的に開示する。
実施例１ 処理前の組成が［％Ｃ］＝4.5、［％Si］＝0.35〜０・4
0％、［％Ｐ］＝0.10〜0.11、［％Ｓ］＝0.030〜0.035
であり、温度が1250〜1440℃の溶銑５トンおよび、処理
前の組成が［％Ｃ］＝4.5、［％Si］＝0.20〜0.25％、
［％Ｐ］＝0.10〜0.11、［％Ｓ］＝0.030〜0.035であ
り、温度が1250〜1440℃の溶銑５トンを特開昭60-17711
4号に記載の方法で吹錬した。吹き込み時間は10〜14分
であった。フラックスとして（wt％CaO）／（wt％CaF）
が約5.0であり、残部がスケールであるCaO−CaF2−スケ
ールからなるフラックスを用いてCaO/ΣO2の比を種々に
変えて実施した。
0％、［％Ｐ］＝0.10〜0.11、［％Ｓ］＝0.030〜0.035
であり、温度が1250〜1440℃の溶銑５トンおよび、処理
前の組成が［％Ｃ］＝4.5、［％Si］＝0.20〜0.25％、
［％Ｐ］＝0.10〜0.11、［％Ｓ］＝0.030〜0.035であ
り、温度が1250〜1440℃の溶銑５トンを特開昭60-17711
4号に記載の方法で吹錬した。吹き込み時間は10〜14分
であった。フラックスとして（wt％CaO）／（wt％CaF）
が約5.0であり、残部がスケールであるCaO−CaF2−スケ
ールからなるフラックスを用いてCaO/ΣO2の比を種々に
変えて実施した。
結果は第１図に示されている。この図から、85％の脱燐
率（0.100％から0.015％へ）を達成するために、CaO/Σ
O2比が２以下でCaO原単位が著しく低くなり、1.5でその
低下は飽和し、一方ΣO2原単位は前記比が２以下で増加
し始めることがわかる。
率（0.100％から0.015％へ）を達成するために、CaO/Σ
O2比が２以下でCaO原単位が著しく低くなり、1.5でその
低下は飽和し、一方ΣO2原単位は前記比が２以下で増加
し始めることがわかる。
実施例２ 処理前の組成が［％Ｃ］＝4.5、［％Si］＝0.35〜0.45
％、［％Ｐ］＝0.10〜0.11、［％Ｓ］＝0.030〜0.035で
あり、温度が1250〜1440℃の溶銑５トンを特開昭60-177
114号に記載の方法で吹錬した。
％、［％Ｐ］＝0.10〜0.11、［％Ｓ］＝0.030〜0.035で
あり、温度が1250〜1440℃の溶銑５トンを特開昭60-177
114号に記載の方法で吹錬した。
吹き込み時間は10〜14分であった。フラックスとして
（wt％CaO）／（wt％CaF）が約5.0であり、残部がスケ
ールであるCaO−CaF2−スケールからなるフラックスを
用いて、CaO/ΣO2の比を種々に変えて実施した。
（wt％CaO）／（wt％CaF）が約5.0であり、残部がスケ
ールであるCaO−CaF2−スケールからなるフラックスを
用いて、CaO/ΣO2の比を種々に変えて実施した。
結果は第１表に示してある。脱燐率82〜85％を達成する
のに、前記CaO/ΣO2比を1.5〜２の範囲に保つことによ
りCaO原単位およびΣO2原単位を削減できることが明ら
かである。
のに、前記CaO/ΣO2比を1.5〜２の範囲に保つことによ
りCaO原単位およびΣO2原単位を削減できることが明ら
かである。
第１図は処理前［％Si］が0.20〜0.25および0.35〜0.40
の場合に脱りん率85％を得るのに要するCaO、ΣO2原単
位をCaO/ΣO2の関数として示す図である。
の場合に脱りん率85％を得るのに要するCaO、ΣO2原単
位をCaO/ΣO2の関数として示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】精錬容器本体に取り付けた耐火物製単管ノ
ズルから、酸素濃度が50〜95Vol％の酸素富化ガスをキ
ャリアーガスとして、酸化カルシウムと酸化鉄の合計量
が70重量％以上の粉状の精錬物質を、固気比（kg/Nm3）
が４〜50となる割合で容器内溶銑の湯面下にインジェク
ションすることにより、珪素濃度0.20％以上の溶銑を脱
燐する方法において、CaO/全酸素比（kg/Nm3）を1.5〜
2.0に保って吹錬することを特徴とする方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9337587A JPH075953B2 (ja) | 1987-04-17 | 1987-04-17 | 改良された溶銑の脱燐法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9337587A JPH075953B2 (ja) | 1987-04-17 | 1987-04-17 | 改良された溶銑の脱燐法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63262406A JPS63262406A (ja) | 1988-10-28 |
| JPH075953B2 true JPH075953B2 (ja) | 1995-01-25 |
Family
ID=14080557
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9337587A Expired - Lifetime JPH075953B2 (ja) | 1987-04-17 | 1987-04-17 | 改良された溶銑の脱燐法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH075953B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0660340B2 (ja) * | 1989-01-30 | 1994-08-10 | 新日本製鐵株式会社 | 溶銑の脱珪，脱りん処理方法 |
| JPH0660341B2 (ja) * | 1989-01-30 | 1994-08-10 | 新日本製鐵株式会社 | 溶銑の脱りん脱硫方法 |
| JPH0660339B2 (ja) * | 1989-01-30 | 1994-08-10 | 新日本製鐵株式会社 | 溶銑の脱珪，脱りん方法 |
-
1987
- 1987-04-17 JP JP9337587A patent/JPH075953B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63262406A (ja) | 1988-10-28 |
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