JPH0756377B2 - ボイラ排ガスの処理方法および装置 - Google Patents
ボイラ排ガスの処理方法および装置Info
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- JPH0756377B2 JPH0756377B2 JP1204591A JP20459189A JPH0756377B2 JP H0756377 B2 JPH0756377 B2 JP H0756377B2 JP 1204591 A JP1204591 A JP 1204591A JP 20459189 A JP20459189 A JP 20459189A JP H0756377 B2 JPH0756377 B2 JP H0756377B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、石炭焚ボイラにおいて、排ガス中のダストと
SOXとを除去する排ガス処理方法および排ガス処理装置
に関する。
SOXとを除去する排ガス処理方法および排ガス処理装置
に関する。
第３図および第４図は、いずれも石炭焚ボイラ排ガス中
のダストとSOXとを除去する従来の装置の例を示すシス
テムフロー図である。
のダストとSOXとを除去する従来の装置の例を示すシス
テムフロー図である。
まず第３図に示される例では、石炭焚ボイラ（１）の排
ガスの温度を空気予熱器（２）で120℃〜160℃程度に下
げたのち、乾式電気集塵装置（４）により100mg/m3N程
度ないしはこれよりも高い濃度まで除塵し、さらに脱硫
後のガスを再加熱するのに要するエネルギーを節減する
ため、回転再熱式のガスガスヒータ（７）により熱回収
する。その後、湿式排煙脱硫装置（６）の冷却除塵部
（6a）においてガス温度を飽和温度まで冷却するととも
に除塵を行ない、これと分離されたSOX吸収部（6b）に
おいてSOX濃度を下げる。そして上記ガスガスヒータ
（７）により再加熱後、煙突から排出する。
ガスの温度を空気予熱器（２）で120℃〜160℃程度に下
げたのち、乾式電気集塵装置（４）により100mg/m3N程
度ないしはこれよりも高い濃度まで除塵し、さらに脱硫
後のガスを再加熱するのに要するエネルギーを節減する
ため、回転再熱式のガスガスヒータ（７）により熱回収
する。その後、湿式排煙脱硫装置（６）の冷却除塵部
（6a）においてガス温度を飽和温度まで冷却するととも
に除塵を行ない、これと分離されたSOX吸収部（6b）に
おいてSOX濃度を下げる。そして上記ガスガスヒータ
（７）により再加熱後、煙突から排出する。
このシステムには、次の問題点があった。
乾式電気集塵装置（４）における排ガスの温度が、
第５図に示されるように、乾式電気集塵装置のダスト電
気比抵抗の最も高い領域にあるため、石炭の種類（銘
柄）によっては、ダスト電気比抵抗が1011Ω−cmを超え
ることがある。ダスト電気比抵抗が1011Ω−cmを超える
と、乾式電気集塵装置で逆電離現象が発生して性能が大
幅に低下するため、所要の集塵率を確保するためには、
非常に大形の乾式電気集塵装置が必要であった。
第５図に示されるように、乾式電気集塵装置のダスト電
気比抵抗の最も高い領域にあるため、石炭の種類（銘
柄）によっては、ダスト電気比抵抗が1011Ω−cmを超え
ることがある。ダスト電気比抵抗が1011Ω−cmを超える
と、乾式電気集塵装置で逆電離現象が発生して性能が大
幅に低下するため、所要の集塵率を確保するためには、
非常に大形の乾式電気集塵装置が必要であった。
乾式電気集塵装置出口のダスト濃度を約100mg/m3N
以下に下げると、ガス中に残存するSO3ガスが、ガスガ
スヒータで冷却される際にミスト化して、ガスガスヒー
タ（７）に付着し、カーボンスチールまたはステンレス
等の金属部材の腐食を進行させるので、ダスト濃度を約
100mg/m3N以上として、SO3の中和効果による腐食対策を
講じる必要があった。その結果、脱硫装置（６）出口の
ダスト濃度は約20mg/m3Nとなり、ガスガスヒータ（７）
におけるリークダスト（約10％）を加えると、煙突入口
では約30mg/m3Nまでしか低減できないという限界があっ
た。
以下に下げると、ガス中に残存するSO3ガスが、ガスガ
スヒータで冷却される際にミスト化して、ガスガスヒー
タ（７）に付着し、カーボンスチールまたはステンレス
等の金属部材の腐食を進行させるので、ダスト濃度を約
100mg/m3N以上として、SO3の中和効果による腐食対策を
講じる必要があった。その結果、脱硫装置（６）出口の
ダスト濃度は約20mg/m3Nとなり、ガスガスヒータ（７）
におけるリークダスト（約10％）を加えると、煙突入口
では約30mg/m3Nまでしか低減できないという限界があっ
た。
脱硫装置として石灰（または石灰石、以下同様）石
膏法を採用し、副生石膏を回収して再利用しようとする
場合、入口ダスト濃度が約100mg/m3N以上では、ダスト
混入による石膏の純度低下を防止し一定レベル以上の純
度に維持するため、特に入口SO2濃度が低い場合は、冷
却除塵部（6a）とSO2吸収部（6b）とを分離した、いわ
ゆる分離型とする必要がある場合もあり、設置スペース
が大きくなるとともにコストアップの要因になってい
た。
膏法を採用し、副生石膏を回収して再利用しようとする
場合、入口ダスト濃度が約100mg/m3N以上では、ダスト
混入による石膏の純度低下を防止し一定レベル以上の純
度に維持するため、特に入口SO2濃度が低い場合は、冷
却除塵部（6a）とSO2吸収部（6b）とを分離した、いわ
ゆる分離型とする必要がある場合もあり、設置スペース
が大きくなるとともにコストアップの要因になってい
た。
次に第４図に示される例は、煙突からのダスト排出基準
が更に厳しく、除塵性能を例えば煙突入口10mg/m3N以下
のレベルまで向上させる必要がある場合に実用されてい
るシステムである。このシステムでは、ガスガスヒータ
として、経済的なカーボンスチールを使用したノンリー
ク型でかつ熱媒体を介して熱交換する型式のものが設け
られ、熱回収部（3a）と再加熱部（3b）に分離して配置
されていること、および脱硫装置（６）出口のダスト濃
度約20mg/m3Nを10mg/m3Nにすべく、脱硫装置（６）の後
に湿式電気集塵装置（８）が設置されていることが、前
記第３図図示の例と異なる。しかし、このシステムにお
いても、前記問題点のおよびは同様に存在するし、
また湿式電気集塵装置（８）を設置することによるスペ
ース増加とコストアップが、大きな欠点となっていた。
が更に厳しく、除塵性能を例えば煙突入口10mg/m3N以下
のレベルまで向上させる必要がある場合に実用されてい
るシステムである。このシステムでは、ガスガスヒータ
として、経済的なカーボンスチールを使用したノンリー
ク型でかつ熱媒体を介して熱交換する型式のものが設け
られ、熱回収部（3a）と再加熱部（3b）に分離して配置
されていること、および脱硫装置（６）出口のダスト濃
度約20mg/m3Nを10mg/m3Nにすべく、脱硫装置（６）の後
に湿式電気集塵装置（８）が設置されていることが、前
記第３図図示の例と異なる。しかし、このシステムにお
いても、前記問題点のおよびは同様に存在するし、
また湿式電気集塵装置（８）を設置することによるスペ
ース増加とコストアップが、大きな欠点となっていた。
本発明は、前記従来の装置の問題点を解消し、下記の条
件を同時に満足する排ガス処理方法および装置を得るこ
とを目的として、なされたものである。
件を同時に満足する排ガス処理方法および装置を得るこ
とを目的として、なされたものである。
乾式電気集塵装置が、使用する炭種に影響されるこ
とが少なく、性能を高く維持でき、コンパクトな容量で
済むこと。
とが少なく、性能を高く維持でき、コンパクトな容量で
済むこと。
乾式電気集塵装置出口のダスト濃度を約100mg/m3N
以下にしても、後流機器に悪影響を与えないこと。
以下にしても、後流機器に悪影響を与えないこと。
脱硫装置のガス冷却除塵部と吸収部を経済的な一体
型（混合型）として、入口SO2濃度レベルに関係なく、
回収石膏中にダストが混入しても、石膏純度が所定の高
純度に維持できるレベルに、脱硫装置入口のダスト濃度
を下げ得ること。
型（混合型）として、入口SO2濃度レベルに関係なく、
回収石膏中にダストが混入しても、石膏純度が所定の高
純度に維持できるレベルに、脱硫装置入口のダスト濃度
を下げ得ること。
乾式電気集塵装置出口のダストを凝集肥大化して粒
径の大きくなった再飛散ダストを主体とすることによ
り、脱硫装置における除塵性能を向上させ、少ないエネ
ルギーで所定の除塵を脱硫装置で行なうこと。
径の大きくなった再飛散ダストを主体とすることによ
り、脱硫装置における除塵性能を向上させ、少ないエネ
ルギーで所定の除塵を脱硫装置で行なうこと。
上記除塵性能の向上により、湿式電気集塵装置を設
置せずに、煙突入口ダスト濃度を10mg/m3N以下の低濃度
まで除塵可能とすること。
置せずに、煙突入口ダスト濃度を10mg/m3N以下の低濃度
まで除塵可能とすること。
本発明者は、前記目的を達成するために、石炭焚ボイラ
の空気予熱器後流の排ガスを、脱硫装置の後流に設けら
れた再加熱部との間で熱媒により熱交換するノンリーク
型ガスガスヒータの熱回収部で80℃ないし110℃に冷却
した後、乾式電気集塵装置でダスト濃度を100mg/m3N以
下に低減させ、さらに上記脱硫装置に導いてSOXを低減
させるとともに、ダスト濃度を10mg/m3N以下にすること
を特徴とするボイラ排ガスの処理方法、ならびに上記方
法を実施する装置であって、上記乾式電気集塵装置内の
ガス流路が並列に複数区画に分割され、かつ上記分割区
画ごとにガス流れを遮断できるダンパが設けられたこと
を特徴とするボイラ排ガスの処理装置を提案するもので
ある。
の空気予熱器後流の排ガスを、脱硫装置の後流に設けら
れた再加熱部との間で熱媒により熱交換するノンリーク
型ガスガスヒータの熱回収部で80℃ないし110℃に冷却
した後、乾式電気集塵装置でダスト濃度を100mg/m3N以
下に低減させ、さらに上記脱硫装置に導いてSOXを低減
させるとともに、ダスト濃度を10mg/m3N以下にすること
を特徴とするボイラ排ガスの処理方法、ならびに上記方
法を実施する装置であって、上記乾式電気集塵装置内の
ガス流路が並列に複数区画に分割され、かつ上記分割区
画ごとにガス流れを遮断できるダンパが設けられたこと
を特徴とするボイラ排ガスの処理装置を提案するもので
ある。
本発明においては、前記のとおり乾式電気集塵装置の前
にノンリーク型ガスガスヒータの熱回収部が設けられ
て、乾式電気集塵装置入口のガス温度が80℃ないし110
℃と低くなるので、ダスト電気比抵抗も低くなって、乾
式電気集塵装置内の逆電離現象が防止され、乾式電気集
塵装置の性能が向上する。こうして乾式電気集塵装置で
ダスト濃度を100mg/m3N以下に下げても、経済的なカー
ボンスチールを使用したノンリーク型ガスガスヒータ熱
回収部は乾式電気集塵装置の後流にないから、SO3によ
る腐食の心配はない。また、乾式電気集塵装置でこのよ
うにダスト濃度を経済的に十分下げることができるか
ら、脱硫装置では入口SO2濃度に関係なく冷却除塵部と
吸収部とを一体化した経済的な混合型とすることがで
き、しかも乾式電気集塵装置出口のダストが凝集肥大化
しているため、脱硫装置における除塵性能が向上するか
ら、煙突入口ダスト10mg/m3N以下という要求に対しても
湿式電気集塵装置は不要である。
にノンリーク型ガスガスヒータの熱回収部が設けられ
て、乾式電気集塵装置入口のガス温度が80℃ないし110
℃と低くなるので、ダスト電気比抵抗も低くなって、乾
式電気集塵装置内の逆電離現象が防止され、乾式電気集
塵装置の性能が向上する。こうして乾式電気集塵装置で
ダスト濃度を100mg/m3N以下に下げても、経済的なカー
ボンスチールを使用したノンリーク型ガスガスヒータ熱
回収部は乾式電気集塵装置の後流にないから、SO3によ
る腐食の心配はない。また、乾式電気集塵装置でこのよ
うにダスト濃度を経済的に十分下げることができるか
ら、脱硫装置では入口SO2濃度に関係なく冷却除塵部と
吸収部とを一体化した経済的な混合型とすることがで
き、しかも乾式電気集塵装置出口のダストが凝集肥大化
しているため、脱硫装置における除塵性能が向上するか
ら、煙突入口ダスト10mg/m3N以下という要求に対しても
湿式電気集塵装置は不要である。
さらに本発明においては、乾式電気集塵装置内で並列に
分割された複数の区画を流れるガスを順次遮断して、無
荷電槌打することにより、ダストの再飛散を大幅に低減
して、乾式電気集塵装置の性能をさらに向上させること
もできる。
分割された複数の区画を流れるガスを順次遮断して、無
荷電槌打することにより、ダストの再飛散を大幅に低減
して、乾式電気集塵装置の性能をさらに向上させること
もできる。
第１図は本発明の一実施例を示すシステムフロー図、第
２図は同実施例に用いられる乾式電気集塵装置の縦断概
念図例である。
２図は同実施例に用いられる乾式電気集塵装置の縦断概
念図例である。
まず第１図において、石炭焚のボイラ（１）からSOXお
よびダストを含んで排出された排ガスは、空気予熱器
（２）を通過後120〜160℃程度の温度で、ノンリーク型
かつ熱媒体方式のガスガスヒータの熱回収部（3a）に入
り、80〜110℃程度まで冷却されたのち、乾式電気集塵
装置で100mg/m3N以下まで除塵される。そのあと、入口S
O2濃度レベルに関係なく、混合型の湿式石炭石膏法脱硫
装置（５）により更に除塵されるとともに、SOXを所定
濃度まで低減され、飽和温度まで冷却された状態で、上
記ノンリーク型ガスガスヒータの再加熱部（3b）により
昇温されたのち、煙突へ導かれる。上記ガスガスヒータ
の熱媒体は、熱回収部（3a）で排ガスの持つ熱エネルギ
ーを吸収したのち再加熱部（3b）に送られ、ここで脱硫
装置（５）を出た排ガスに熱エネルギーを伝達して冷却
され、再び熱回収部（3a）に送られるように循環してい
る。
よびダストを含んで排出された排ガスは、空気予熱器
（２）を通過後120〜160℃程度の温度で、ノンリーク型
かつ熱媒体方式のガスガスヒータの熱回収部（3a）に入
り、80〜110℃程度まで冷却されたのち、乾式電気集塵
装置で100mg/m3N以下まで除塵される。そのあと、入口S
O2濃度レベルに関係なく、混合型の湿式石炭石膏法脱硫
装置（５）により更に除塵されるとともに、SOXを所定
濃度まで低減され、飽和温度まで冷却された状態で、上
記ノンリーク型ガスガスヒータの再加熱部（3b）により
昇温されたのち、煙突へ導かれる。上記ガスガスヒータ
の熱媒体は、熱回収部（3a）で排ガスの持つ熱エネルギ
ーを吸収したのち再加熱部（3b）に送られ、ここで脱硫
装置（５）を出た排ガスに熱エネルギーを伝達して冷却
され、再び熱回収部（3a）に送られるように循環してい
る。
なお第１図では、ボイラ（１）と空気予熱器（２）との
間に設置されることのある脱硝装置やガス通風機（誘吸
ファンや昇圧ファン）、ガスガスヒータの再加熱部の上
流側に補助的に設けられることのあるスチールガスヒー
タ、およびガスガスヒータの熱媒体ルートに設けられる
ポンプ類や補助的な熱媒ヒータ等は省略してある。
間に設置されることのある脱硝装置やガス通風機（誘吸
ファンや昇圧ファン）、ガスガスヒータの再加熱部の上
流側に補助的に設けられることのあるスチールガスヒー
タ、およびガスガスヒータの熱媒体ルートに設けられる
ポンプ類や補助的な熱媒ヒータ等は省略してある。
本実施例においては、乾式電気集塵装置（４）の前にガ
スガスヒータの熱回収部（3a）を設けることにより、乾
式電気集塵装置入口のガス温度を従来の120〜160℃から
80〜110℃に下げる。その結果、ほとんどの炭種のダス
ト電気比抵抗が逆電離の発生しない1011Ω−cm以下に下
がり、乾式電気集塵装置の荷電状態が改善されて、炭種
に影響されることが少ない高性能が維持される。
スガスヒータの熱回収部（3a）を設けることにより、乾
式電気集塵装置入口のガス温度を従来の120〜160℃から
80〜110℃に下げる。その結果、ほとんどの炭種のダス
ト電気比抵抗が逆電離の発生しない1011Ω−cm以下に下
がり、乾式電気集塵装置の荷電状態が改善されて、炭種
に影響されることが少ない高性能が維持される。
したがって、乾式電気集塵装置をコンパクトにすること
ができる。
ができる。
本実施例ではまた、ガスガスヒータの熱回収部（3a）の
入口ダスト濃度は、空気予熱器（２）の出口ダスト濃度
（通常10〜20g/m3N）の同一で、十分な濃度を有するた
め、従来に比べてSO3ミストの中和効果が飛躍的に向上
し、SO3による腐食を完全に防止できる。したがって、
ガスガスヒータの材質は経済的なカーボンスチールを主
体とすることができる。なおガスガスヒータはノンリー
ク型であるため煙突入口へダストリークはない。
入口ダスト濃度は、空気予熱器（２）の出口ダスト濃度
（通常10〜20g/m3N）の同一で、十分な濃度を有するた
め、従来に比べてSO3ミストの中和効果が飛躍的に向上
し、SO3による腐食を完全に防止できる。したがって、
ガスガスヒータの材質は経済的なカーボンスチールを主
体とすることができる。なおガスガスヒータはノンリー
ク型であるため煙突入口へダストリークはない。
さらに本実施例では、上記のように乾式電気集塵装置
（４）の出口ダスト濃度を十分に低く、100mg/m3N以下
にするから、混合型脱硫装置を採用しても、入口SO2濃
度レベルに関係なく、回収石膏の純度を所定の値に維持
できる。そしてまた、脱硫装置出口ダスト濃度が所定の
値以下となるレベルまで乾式電気集塵装置（４）でダス
ト濃度を低減し、しかも凝集肥大化した再飛散ダストを
主体とすることにより脱硫装置で高い除塵率が得られる
ので、湿式電気集塵装置は不要である。
（４）の出口ダスト濃度を十分に低く、100mg/m3N以下
にするから、混合型脱硫装置を採用しても、入口SO2濃
度レベルに関係なく、回収石膏の純度を所定の値に維持
できる。そしてまた、脱硫装置出口ダスト濃度が所定の
値以下となるレベルまで乾式電気集塵装置（４）でダス
ト濃度を低減し、しかも凝集肥大化した再飛散ダストを
主体とすることにより脱硫装置で高い除塵率が得られる
ので、湿式電気集塵装置は不要である。
次に発明者らがこの新システムを適用して実施したパイ
ロットプラントの運転結果と改良技術について説明す
る。
ロットプラントの運転結果と改良技術について説明す
る。
第５図は、数炭種についてダストの電気比抵抗を測定し
たうちの、代表的な３炭種の測定結果を示す。前記従来
の装置では1011Ω−cm以上であった比抵抗は、80〜110
℃に温度を下げることにより1011Ω−cm以下となり、乾
式電気集塵装置の逆電離は解消されて、安定した正常な
荷電状態が確認された。
たうちの、代表的な３炭種の測定結果を示す。前記従来
の装置では1011Ω−cm以上であった比抵抗は、80〜110
℃に温度を下げることにより1011Ω−cm以下となり、乾
式電気集塵装置の逆電離は解消されて、安定した正常な
荷電状態が確認された。
第６図はガス温度を変化した場合の乾式電気集塵装置の
集塵率の変化を示す。
集塵率の変化を示す。
一旦乾式電気集塵装置の集塵極へ捕集される効率は、前
記荷電状態の改善効果により、図中の曲線Ａのように確
実に向上し、約110℃以下の温度で飽和する。しかし、
槌打等により再び飛散し、排出されるダスト量が急激に
増加して、実際の効率は曲線Ｂのように低下する現象が
認められた。すなわち、図中ハッチングを施した部分Ｃ
が集塵極からの再飛散ダストである。
記荷電状態の改善効果により、図中の曲線Ａのように確
実に向上し、約110℃以下の温度で飽和する。しかし、
槌打等により再び飛散し、排出されるダスト量が急激に
増加して、実際の効率は曲線Ｂのように低下する現象が
認められた。すなわち、図中ハッチングを施した部分Ｃ
が集塵極からの再飛散ダストである。
そこで、このダストの再飛散を防止するための研究を種
々行なった結果、第２図に示されるようなダンパ方式の
乾式電気集塵装置を採用し、無荷電槌打を行なうことに
より、ダストの再飛散を大幅に低減でき高効率を維持で
きることが確認できた。第２図において、（11）は乾式
電気集塵装置本体、（12）は入口ダクト、（13）は出口
ダクトである。（14）は乾式電気集塵装置本体（11）内
のガス流路を並列に複数区画（図示例では８区画）に分
割する仕切壁、（15）は上記分割区画ごとに設けられた
入口ダンパ、（16）は同じく出口ダンパである。
々行なった結果、第２図に示されるようなダンパ方式の
乾式電気集塵装置を採用し、無荷電槌打を行なうことに
より、ダストの再飛散を大幅に低減でき高効率を維持で
きることが確認できた。第２図において、（11）は乾式
電気集塵装置本体、（12）は入口ダクト、（13）は出口
ダクトである。（14）は乾式電気集塵装置本体（11）内
のガス流路を並列に複数区画（図示例では８区画）に分
割する仕切壁、（15）は上記分割区画ごとに設けられた
入口ダンパ、（16）は同じく出口ダンパである。
第７図は無荷電槌打後の乾式電気集塵装置出口ダスト濃
度の変化を示すが、無荷電槌打後２〜３時間は再飛散が
低く押えられることが判明した。したがって第２図に示
すように全体を８区画に分割し、順次ダンパ閉止による
無荷電槌打を行なう場合、１区画当り約15分程度の槌打
操作を行なってこれを連続的に順次繰返せば、約２時間
ごとに再度無荷電槌打を行なうことができ、再飛散の増
大が防止される。
度の変化を示すが、無荷電槌打後２〜３時間は再飛散が
低く押えられることが判明した。したがって第２図に示
すように全体を８区画に分割し、順次ダンパ閉止による
無荷電槌打を行なう場合、１区画当り約15分程度の槌打
操作を行なってこれを連続的に順次繰返せば、約２時間
ごとに再度無荷電槌打を行なうことができ、再飛散の増
大が防止される。
次に第８図は脱硫装置における除塵特性を示すものであ
るが、本実施例の場合では、従来の装置の場合に比べて
脱硫装置における除塵性能が大幅に向上することも確認
できた。これは、本実施例における乾式電気集塵装置の
出口ダスト中には再飛散ダストの割合が比較的多く、こ
れら再飛散主体のダストは凝集肥大しているためだと考
えられる。すなわちダストの平均径（50％径）が、従来
のシステムでは2.5〜３μｍであったのに対し、本実施
例の場合は各ダストが互いに凝集し合い、3.5μｍ以上
に粗大化していることが判明した。この特性は、湿式電
気集塵装置を用いずに高性能除塵する本実施例のシステ
ムを一層有利にするものである。
るが、本実施例の場合では、従来の装置の場合に比べて
脱硫装置における除塵性能が大幅に向上することも確認
できた。これは、本実施例における乾式電気集塵装置の
出口ダスト中には再飛散ダストの割合が比較的多く、こ
れら再飛散主体のダストは凝集肥大しているためだと考
えられる。すなわちダストの平均径（50％径）が、従来
のシステムでは2.5〜３μｍであったのに対し、本実施
例の場合は各ダストが互いに凝集し合い、3.5μｍ以上
に粗大化していることが判明した。この特性は、湿式電
気集塵装置を用いずに高性能除塵する本実施例のシステ
ムを一層有利にするものである。
なお、本発明では石灰石膏法以外の湿式脱硫装置を適用
することも可能であり、また排出ダストの濃度を更に低
減しようとする場合には、小容量の湿式電気集塵装置を
脱硫装置の後に設置することも可能である。
することも可能であり、また排出ダストの濃度を更に低
減しようとする場合には、小容量の湿式電気集塵装置を
脱硫装置の後に設置することも可能である。
本発明によれば、次のようなスペース節減およびコスト
ダウン効果を有する高性能の石炭焚ボイラ排ガス処理方
法および装置が得られる。
ダウン効果を有する高性能の石炭焚ボイラ排ガス処理方
法および装置が得られる。
幅広い特性を持つ多様炭種使用条件においても、乾
式電気集塵装置はコンパクトなものですむ。
式電気集塵装置はコンパクトなものですむ。
脱硫装置としてコンパクトな混合型を採用しても、
入口SO2濃度レベルに関係なく回収石膏の純度を高く維
持できる。
入口SO2濃度レベルに関係なく回収石膏の純度を高く維
持できる。
脱硫装置出口ダスト10mg/m3N以下にすることができ
るので、湿式電気集塵装置を設置しなくともよい。
るので、湿式電気集塵装置を設置しなくともよい。
第１図は本発明の一実施例を示すシステムフロー図、第
２図は同実施例に用いられる乾式電気集塵装置の縦断概
念図例である。第３図および第４図は、いずれも従来の
石炭焚ボイラ排ガスの処理装置を例示するシステムフロ
ー図である。第５図はガス温度とダスト電気比抵抗の関
係例を示す図、第６図は本発明の実施例においてガス温
度と乾式電気集塵装置の集塵率との関係を試験した結果
を例示する図、第７図は同じく乾式電気集塵装置におけ
る無荷電槌打後の出口ダスト濃度の時間的変化を試験し
た結果を例示する図、第８図は脱硫装置における除塵特
性を従来の装置と本発明の実施例とで比較して示す図で
ある。 （１）……石炭焚ボイラ、（２）……空気予熱器 （3a）……熱媒体型ガスガスヒータ熱回収部 （3b）……熱媒体型ガスガスヒータ再加熱部 （４）……乾式電気集塵装置、（５）（６）……脱硫装
置 （6a）……冷却除塵部、（6b）……SOX吸収部 （７）……再生式ガスガスヒータ、（８）……湿式電気
集塵装置 （11）……乾式電気集塵装置本体、（12）……入口ダク
ト （13）……出口ダクト、（14）……仕切壁 （15）……入口ダンパ、（16）……出口ダンパ
２図は同実施例に用いられる乾式電気集塵装置の縦断概
念図例である。第３図および第４図は、いずれも従来の
石炭焚ボイラ排ガスの処理装置を例示するシステムフロ
ー図である。第５図はガス温度とダスト電気比抵抗の関
係例を示す図、第６図は本発明の実施例においてガス温
度と乾式電気集塵装置の集塵率との関係を試験した結果
を例示する図、第７図は同じく乾式電気集塵装置におけ
る無荷電槌打後の出口ダスト濃度の時間的変化を試験し
た結果を例示する図、第８図は脱硫装置における除塵特
性を従来の装置と本発明の実施例とで比較して示す図で
ある。 （１）……石炭焚ボイラ、（２）……空気予熱器 （3a）……熱媒体型ガスガスヒータ熱回収部 （3b）……熱媒体型ガスガスヒータ再加熱部 （４）……乾式電気集塵装置、（５）（６）……脱硫装
置 （6a）……冷却除塵部、（6b）……SOX吸収部 （７）……再生式ガスガスヒータ、（８）……湿式電気
集塵装置 （11）……乾式電気集塵装置本体、（12）……入口ダク
ト （13）……出口ダクト、（14）……仕切壁 （15）……入口ダンパ、（16）……出口ダンパ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０３Ｃ 3/01 3/74 Ｅ Ｂ０３Ｃ 3/01 Ｚ Ｂ０１Ｄ 53/34 １２５ Ｑ (72)発明者 西村 八寿喜 愛知県名古屋市緑区大高町字北関山20番地 の１ 中部電力株式会社電力技術研究所内 (72)発明者 矢田 勝利 兵庫県神戸市兵庫区和田崎町１丁目１番１ 号 三菱重工業株式会社神戸造船所内 (72)発明者 中尾 雅彦 兵庫県神戸市兵庫区和田崎町１丁目１番１ 号 三菱重工業株式会社神戸造船所内 (72)発明者 酒井 烈 東京都千代田区丸の内２丁目５番１号 三 菱重工業株式会社内 (72)発明者 大石 剛司 東京都千代田区丸の内２丁目５番１号 三 菱重工業株式会社内 (72)発明者 東 恒夫 広島県三原市糸崎町5007番地 三菱重工業 株式会社三原製作所内 (56)参考文献 特開 昭57−92614（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】石炭焚ボイラの空気予熱器後流の排ガス
を、脱硫装置の後流に設けられた再加熱部との間で熱媒
により熱交換するノンリーク型ガスガスヒータの熱回収
部で80℃ないし110℃に冷却した後、乾式電気集塵装置
でダスト濃度を100mg/m3N以下に低減させ、さらに上記
脱硫装置に導いてSOXを低減させるとともに、ダスト濃
度を10mg/m3N以下にすることを特徴とするボイラ排ガス
の処理方法。 - 【請求項２】第１項記載の方法を実施する装置であっ
て、上記乾式電気集塵装置内のガス流路が並列に複数区
画に分割され、かつ上記分割区画ごとにガス流れを遮断
できるダンパが設けられたことを特徴とするボイラ排ガ
スの処理装置。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1204591A JPH0756377B2 (ja) | 1989-08-09 | 1989-08-09 | ボイラ排ガスの処理方法および装置 |
| CA 2036018 CA2036018C (en) | 1989-08-09 | 1991-02-08 | Method and system for handling exhaust gas in a boiler |
| DK91101801T DK0498020T3 (da) | 1989-08-09 | 1991-02-08 | Fremgangsmåde og system til behandling af udstødsgas i en kedel |
| DE1991620927 DE69120927T2 (de) | 1989-08-09 | 1991-02-08 | Verfahren und Anlage für die Behandlung von Abgas in einem Heizkessel |
| EP19910101801 EP0498020B1 (en) | 1989-08-09 | 1991-02-08 | Method and system for handling exhaust gas in a boiler |
| US07/897,083 US5282429A (en) | 1989-08-09 | 1992-06-11 | Method and system for handling exhaust gas in a boiler |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1204591A JPH0756377B2 (ja) | 1989-08-09 | 1989-08-09 | ボイラ排ガスの処理方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0370907A JPH0370907A (ja) | 1991-03-26 |
| JPH0756377B2 true JPH0756377B2 (ja) | 1995-06-14 |
Family
ID=16493004
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1204591A Expired - Lifetime JPH0756377B2 (ja) | 1989-08-09 | 1989-08-09 | ボイラ排ガスの処理方法および装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0498020B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0756377B2 (ja) |
| CA (1) | CA2036018C (ja) |
| DE (1) | DE69120927T2 (ja) |
| DK (1) | DK0498020T3 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011094962A (ja) * | 2004-11-29 | 2011-05-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 熱回収設備 |
| WO2013136782A1 (ja) * | 2012-03-14 | 2013-09-19 | 株式会社Ihi | 酸素燃焼ボイラシステム |
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| DE4306228A1 (de) * | 1993-02-27 | 1994-09-01 | Abb Patent Gmbh | Rauchgasfilteranordnung für Stäube und gasförmige Schadstoffe |
| JP3216743B2 (ja) * | 1993-04-22 | 2001-10-09 | 富士電機株式会社 | トランジスタ用保護ダイオード |
| JP2826560B2 (ja) * | 1996-06-03 | 1998-11-18 | バブコック日立株式会社 | 排煙処理方法 |
| JP3611272B2 (ja) | 1997-12-19 | 2005-01-19 | 三菱重工業株式会社 | 回転再生式熱交換器 |
| JP3546132B2 (ja) * | 1997-12-22 | 2004-07-21 | 三菱重工業株式会社 | 排煙処理方法 |
| US6710295B1 (en) | 2000-06-15 | 2004-03-23 | Hitachi Global Storage Technologies Netherlands, B.V. | Slider curvature modification by substrate melting effect produced with a pulsed laser beam |
| JP2006295062A (ja) | 2005-04-14 | 2006-10-26 | Rohm Co Ltd | 半導体装置 |
| JP5209952B2 (ja) * | 2007-12-19 | 2013-06-12 | 三菱重工メカトロシステムズ株式会社 | 高ダスト排ガス熱回収処理装置 |
| JP5281858B2 (ja) * | 2008-09-22 | 2013-09-04 | バブコック日立株式会社 | 排ガス処理装置 |
| PL2354651T3 (pl) | 2010-01-18 | 2014-11-28 | General Electric Technology Gmbh | System odzysku ciepła spalin w połączeniu z poprawą odpylania jako rozwiązanie w modernizacji istniejących elektrowni węglowych |
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| JPS521144B2 (ja) * | 1974-05-15 | 1977-01-12 | ||
| US3988127A (en) * | 1975-05-07 | 1976-10-26 | John Louis Schumann | Electrostatic precipitator apparatus and method |
| DE2520957C3 (de) * | 1975-05-10 | 1978-08-31 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zum Entfernen von staub- und gasförmigen Schadstoffen aus Starterabgas |
| JPS521144A (en) * | 1975-06-20 | 1977-01-06 | Toshiba Machine Co Ltd | Cut wire detector for wire twister |
| DE2724372C2 (de) * | 1977-05-28 | 1986-02-13 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren zum Konditionieren von Bypaßgasen |
| AU500466B2 (en) * | 1977-08-01 | 1979-05-24 | Metallgesellschaft Ag | Cleaning gases from sintering plants |
| JPS5792614A (en) * | 1980-12-02 | 1982-06-09 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Equipment for disposal of waste gas |
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| JPS60227844A (ja) * | 1984-04-27 | 1985-11-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排煙処理設備 |
| JPS61111125A (ja) * | 1984-11-02 | 1986-05-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排煙処理法 |
| FR2572952B1 (fr) * | 1984-11-14 | 1987-02-06 | Kaiser Victor | Procede et installation de purification des fumees |
| DE3604946A1 (de) * | 1986-02-17 | 1986-07-31 | Mehdi Haji Dr.-Ing. 7259 Friolzheim Javad | Verfahren und anlagen zur reinigung von rauchgasen |
| DE3608690A1 (de) * | 1986-03-15 | 1987-09-17 | Rennebeck Klaus | Verfahren zum stofftrennen oder abgasreinigen |
| JP2573589B2 (ja) * | 1987-01-09 | 1997-01-22 | バブコツク日立株式会社 | 排煙処理装置 |
-
1989
- 1989-08-09 JP JP1204591A patent/JPH0756377B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-02-08 EP EP19910101801 patent/EP0498020B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-02-08 CA CA 2036018 patent/CA2036018C/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-02-08 DK DK91101801T patent/DK0498020T3/da active
- 1991-02-08 DE DE1991620927 patent/DE69120927T2/de not_active Expired - Lifetime
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| US9945558B2 (en) | 2012-03-14 | 2018-04-17 | Ihi Corporation | Oxyfuel combustion boiler system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0370907A (ja) | 1991-03-26 |
| CA2036018C (en) | 1998-06-30 |
| EP0498020A1 (en) | 1992-08-12 |
| CA2036018A1 (en) | 1992-08-09 |
| DE69120927T2 (de) | 1996-12-05 |
| DK0498020T3 (da) | 1996-12-16 |
| EP0498020B1 (en) | 1996-07-17 |
| DE69120927D1 (de) | 1996-08-22 |
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