JPH0748079B2 - 鉄筋コンクリート製原子炉格納容器の貫通部の取付構造 - Google Patents
鉄筋コンクリート製原子炉格納容器の貫通部の取付構造Info
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- JPH0748079B2 JPH0748079B2 JP3023110A JP2311091A JPH0748079B2 JP H0748079 B2 JPH0748079 B2 JP H0748079B2 JP 3023110 A JP3023110 A JP 3023110A JP 2311091 A JP2311091 A JP 2311091A JP H0748079 B2 JPH0748079 B2 JP H0748079B2
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- containment vessel
- reactor containment
- reinforced concrete
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
- Conveying And Assembling Of Building Elements In Situ (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は原子力発電所の原子炉格
納容器の建設構造に係り、特に原子炉格納容器の貫通部
取付構造に関する。
納容器の建設構造に係り、特に原子炉格納容器の貫通部
取付構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】原子炉格納容器１３へ貫通部４を取付け
て、原子炉格納容器１３を建設していく従来の工法を図
３ないし図５を用いて説明する。
て、原子炉格納容器１３を建設していく従来の工法を図
３ないし図５を用いて説明する。
【０００３】従来の原子炉格納容器１３は鋼製自立型原
子炉格納容器であり、図４に示すように分割された原子
炉格納容器１３を吊込み用ワイヤ１１によって吊り上
げ、下段の原子炉格納容器１３から順に据付けられてい
た。この際、貫通部４は既に貫通部補強板１４を介して
原子炉格納容器１３に設置された状態で原子炉格納容器
１３と貫通部４が一体となった形で吊込みが行われてい
た。貫通部の設置状態を図５に示す。
子炉格納容器であり、図４に示すように分割された原子
炉格納容器１３を吊込み用ワイヤ１１によって吊り上
げ、下段の原子炉格納容器１３から順に据付けられてい
た。この際、貫通部４は既に貫通部補強板１４を介して
原子炉格納容器１３に設置された状態で原子炉格納容器
１３と貫通部４が一体となった形で吊込みが行われてい
た。貫通部の設置状態を図５に示す。
【０００４】本工法は従来の原子炉格納容器１３が鋼製
自立型原子炉格納容器であるため、鋼板板厚が約３０ｍ
ｍと厚く、原子炉格納容器１３そのものが貫通部４等の
サポートを兼ねた状態でも十分吊込みに耐え得る剛性を
保持しているため可能となるものである。
自立型原子炉格納容器であるため、鋼板板厚が約３０ｍ
ｍと厚く、原子炉格納容器１３そのものが貫通部４等の
サポートを兼ねた状態でも十分吊込みに耐え得る剛性を
保持しているため可能となるものである。
【０００５】ここで、補強環１６の役割は原子炉格納容
器１３の全体変形防止の強め輪であり、貫通部補強板１
４と原子炉格納容器１３の接合部を局部的に補強するも
のではない。
器１３の全体変形防止の強め輪であり、貫通部補強板１
４と原子炉格納容器１３の接合部を局部的に補強するも
のではない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は鋼製自
立型原子炉格納容器の吊込みにのみ対応可能であり、鉄
筋コンクリート製原子炉格納容器の貫通部４を設置した
状態で、原子炉格納容器１３に相当するライナ１を輪送
して吊込み、据付を行うことについてはライナ１の剛性
が考慮されておらず、補強を必要とする問題があった。
立型原子炉格納容器の吊込みにのみ対応可能であり、鉄
筋コンクリート製原子炉格納容器の貫通部４を設置した
状態で、原子炉格納容器１３に相当するライナ１を輪送
して吊込み、据付を行うことについてはライナ１の剛性
が考慮されておらず、補強を必要とする問題があった。
【０００７】現在、その適用が計画されている鉄筋コン
クリート製原子炉格納容器を図６ないし図８を用いて説
明する。本原子炉格納容器はライナ１を内張りのバウン
ダリとした鉄筋コンクリート７で構成されており、ライ
ナ１と鉄筋コンクリート７の接続はライナアンカ２によ
って行われている。ライナアンカ２はライナ１そのもの
を自立させられるだけの剛性を与えるためにフラットプ
レート３によって連結されてある。このように構成され
たライナ１の胴には貫通部４が円形の内側フランジプレ
ート５を介して接続されている。また、貫通部４が鉄筋
コンクリート７より突き出た外表面には、円形の外側フ
ランジプレート６が設置されており、内側フランジプレ
ート５と一組で貫通部４が受ける荷重を鉄筋コンクリー
ト７に伝達する構造となっている。
クリート製原子炉格納容器を図６ないし図８を用いて説
明する。本原子炉格納容器はライナ１を内張りのバウン
ダリとした鉄筋コンクリート７で構成されており、ライ
ナ１と鉄筋コンクリート７の接続はライナアンカ２によ
って行われている。ライナアンカ２はライナ１そのもの
を自立させられるだけの剛性を与えるためにフラットプ
レート３によって連結されてある。このように構成され
たライナ１の胴には貫通部４が円形の内側フランジプレ
ート５を介して接続されている。また、貫通部４が鉄筋
コンクリート７より突き出た外表面には、円形の外側フ
ランジプレート６が設置されており、内側フランジプレ
ート５と一組で貫通部４が受ける荷重を鉄筋コンクリー
ト７に伝達する構造となっている。
【０００８】本構造に対し、従来工法を適用した場合、
ライナ１が６.４ｍｍと非常に薄く従来の鋼板の約５分
の一になっているため、工場製作時、輸送時、吊込み時
等、全ての時点においてライナ１が貫通部４の重量のに
耐えられず、局部変形を起してしまうといった問題があ
った。
ライナ１が６.４ｍｍと非常に薄く従来の鋼板の約５分
の一になっているため、工場製作時、輸送時、吊込み時
等、全ての時点においてライナ１が貫通部４の重量のに
耐えられず、局部変形を起してしまうといった問題があ
った。
【０００９】本問題を解決するための公知例を図９，図
１０を用いて説明する。
１０を用いて説明する。
【００１０】本対策はライナ１に取付く貫通部４を外側
フランジプレート６から固定用ワイヤ９を通じて固定用
ラグ１０を設置したライナアンカ２に固定することでラ
イナ１の局部変形を防げるものである。
フランジプレート６から固定用ワイヤ９を通じて固定用
ラグ１０を設置したライナアンカ２に固定することでラ
イナ１の局部変形を防げるものである。
【００１１】本工法では図１０に示すように鉄筋８を組
む時点で固定用ワイヤ９及び固定用ラグ１０との干渉が
あり、鉄筋８の配筋作業が非常に困難となるため工数が
大である。しかも、固定用ワイヤ９及び固定用ラグ１０
はコンクリートが打設されるまで取外すことが出来ない
ため、鉄筋コンクリート７内に貫通部の補強用の部材で
ある固定用ワイヤ９及び固定用ラグ１０が残存してしま
うといった不具合が生じることになる。
む時点で固定用ワイヤ９及び固定用ラグ１０との干渉が
あり、鉄筋８の配筋作業が非常に困難となるため工数が
大である。しかも、固定用ワイヤ９及び固定用ラグ１０
はコンクリートが打設されるまで取外すことが出来ない
ため、鉄筋コンクリート７内に貫通部の補強用の部材で
ある固定用ワイヤ９及び固定用ラグ１０が残存してしま
うといった不具合が生じることになる。
【００１２】次に従来の公知例を応用して貫通部４を固
定するために補強環１６に相当するフラットプレート３
を内側フランジプレート５に接合することを試みた場合
の問題点を示す。
定するために補強環１６に相当するフラットプレート３
を内側フランジプレート５に接合することを試みた場合
の問題点を示す。
【００１３】第一に貫通部４の存在する位置に、補強に
必要な員数を設けなければならないが、これは原子炉格
納容器１３の全体変形防止の目的として必要となる員数
を大幅に上まわることになる。第二に、補強環１６とし
ての効果を期待して、原子炉格納容器１３の全体変形を
防止するためには、フラットプレート５が原子炉格納容
器１３を全周囲なければならないが、貫通部４とフラッ
トプレート５が同一高さになっている場合には、干渉は
避けられず、補強環１６を切欠いてしまうため、補強環
の機能を喪失してしまうといった問題がある。
必要な員数を設けなければならないが、これは原子炉格
納容器１３の全体変形防止の目的として必要となる員数
を大幅に上まわることになる。第二に、補強環１６とし
ての効果を期待して、原子炉格納容器１３の全体変形を
防止するためには、フラットプレート５が原子炉格納容
器１３を全周囲なければならないが、貫通部４とフラッ
トプレート５が同一高さになっている場合には、干渉は
避けられず、補強環１６を切欠いてしまうため、補強環
の機能を喪失してしまうといった問題がある。
【００１４】第三に貫通部４はコンクリートを打設して
固定させてしまうまで、自重によって鉛直方向にたわむ
変位を拘束しておく必要があるが、水平方向のフラット
プレート５は鉛直方向の曲げを押える方向として最も不
適当な方向である。
固定させてしまうまで、自重によって鉛直方向にたわむ
変位を拘束しておく必要があるが、水平方向のフラット
プレート５は鉛直方向の曲げを押える方向として最も不
適当な方向である。
【００１５】本発明の目的は上記問題、及び、貫通部４
の設置によるライナ１の局部変形を押え、大型クレーン
により一体の円筒形で吊り込まれるライナ１に貫通部４
を取付けることを可能にすることにある。
の設置によるライナ１の局部変形を押え、大型クレーン
により一体の円筒形で吊り込まれるライナ１に貫通部４
を取付けることを可能にすることにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】上記目的はライナアンカ
２と内側フランジプレート５を接続することにより達成
される。
２と内側フランジプレート５を接続することにより達成
される。
【００１７】ライナアンカ２はライナ１とそのまわりを
囲む鉄筋コンクリート７との接合に寄与するものであ
り、更に、板厚の薄いライナの剛性を高める効果も果し
ている。
囲む鉄筋コンクリート７との接合に寄与するものであ
り、更に、板厚の薄いライナの剛性を高める効果も果し
ている。
【００１８】このライナアンカ２を内側フランジプレー
ト付近で切断せず、内側フランジプレート５のコンクリ
ート打設側の板表面に延長し、接続することで固定用ワ
イヤ９等の特別な補強を設けることなく貫通部４を設
置、輸送、及び、ライナ１を一体円筒形で吊込み、据付
けることができる。更に、鉄筋８の組込みに対しても補
強部材との干渉を考慮する必要がなくなる。
ト付近で切断せず、内側フランジプレート５のコンクリ
ート打設側の板表面に延長し、接続することで固定用ワ
イヤ９等の特別な補強を設けることなく貫通部４を設
置、輸送、及び、ライナ１を一体円筒形で吊込み、据付
けることができる。更に、鉄筋８の組込みに対しても補
強部材との干渉を考慮する必要がなくなる。
【００１９】これによってライナ１への貫通部４の工場
内取付から現地での据付、コンクリート打設に至るまで
の工程において大幅な工数短縮ができる。また地上でラ
イナ１へ貫通部４を取付けた後、一体円筒形で大型クレ
ーンの採用による組み上げが可能となるため、吊込み回
数の減少による信頼性確保ならびにライナ１の据付精度
の向上を期待できる。
内取付から現地での据付、コンクリート打設に至るまで
の工程において大幅な工数短縮ができる。また地上でラ
イナ１へ貫通部４を取付けた後、一体円筒形で大型クレ
ーンの採用による組み上げが可能となるため、吊込み回
数の減少による信頼性確保ならびにライナ１の据付精度
の向上を期待できる。
【００２０】以上の効果により原子力プラント全体の工
期短縮を達成することができる。
期短縮を達成することができる。
【００２１】
【作用】本発明では、重量の大きい貫通部４をどの様な
手段でライナ１に取付けるかがポイントであるが、ライ
ナ１は約６.４ ｍｍの薄肉鋼板であるため、ライナ１単
独では、貫通部４を支えることは困難である。ライナ１
の本来の機能は、原子炉格納容器のバウンダリに過ぎ
ず、ライナ１の外表面に約５百ｍｍの間隔で鉛直に取付
けられるライナアンカ２と約２ｍの間隔で水平に取付け
られる。フラットプレート３がそれぞれ縦と横の格子を
形成し、一体となっている。この剛性の高い格子構造が
ライナ１の全周を取り囲んでおり、この剛性の高いライ
ナアンカ２またはフラットプレート３を貫通部４に取付
く内側フランジプレート５に接続することで貫通部４の
重量はライナアンカ２またはフラットプレート３に伝達
され、ライナ１の局部変形を妨げる。
手段でライナ１に取付けるかがポイントであるが、ライ
ナ１は約６.４ ｍｍの薄肉鋼板であるため、ライナ１単
独では、貫通部４を支えることは困難である。ライナ１
の本来の機能は、原子炉格納容器のバウンダリに過ぎ
ず、ライナ１の外表面に約５百ｍｍの間隔で鉛直に取付
けられるライナアンカ２と約２ｍの間隔で水平に取付け
られる。フラットプレート３がそれぞれ縦と横の格子を
形成し、一体となっている。この剛性の高い格子構造が
ライナ１の全周を取り囲んでおり、この剛性の高いライ
ナアンカ２またはフラットプレート３を貫通部４に取付
く内側フランジプレート５に接続することで貫通部４の
重量はライナアンカ２またはフラットプレート３に伝達
され、ライナ１の局部変形を妨げる。
【００２２】この時、内側フランジプレート５が円形で
あるとライナアンカ２もしくはフラットプレート３が接
続される線長が少なくなる。
あるとライナアンカ２もしくはフラットプレート３が接
続される線長が少なくなる。
【００２３】また、線長を必要長さ確保するためにライ
ナアンカ２もしくはフラットプレート３の配置ピッチを
変更する必要性が出てしまう。
ナアンカ２もしくはフラットプレート３の配置ピッチを
変更する必要性が出てしまう。
【００２４】本問題を解決するために内側フランジプレ
ート５を長方形として、ライナアンカ２もしくはフラッ
トプレート３が、配置ピッチを貫通部４の取付位置の部
分だけ変更しなくても必要な剛性を確保できるだけ、ラ
イナアンカ２もしくはフラットプレート３の接続長さを
確保している。
ート５を長方形として、ライナアンカ２もしくはフラッ
トプレート３が、配置ピッチを貫通部４の取付位置の部
分だけ変更しなくても必要な剛性を確保できるだけ、ラ
イナアンカ２もしくはフラットプレート３の接続長さを
確保している。
【００２５】フラットプレート３は、全周の内、一ケ所
でも切欠けば原子炉格納容器１３の全体変形を防止する
ことが出来ないが、フラットプレート３がライナアンカ
２に接続されているため、従来例には存在しないライナ
アンカ２が荷重伝達部材となり、切欠かれたフラットプ
レート３を補強するため、フラットプレート３が貫通部
４と干渉して切欠く必要が発生した場合にも原子炉格納
容器１３の全体変形を防ぐことが可能となっている。
でも切欠けば原子炉格納容器１３の全体変形を防止する
ことが出来ないが、フラットプレート３がライナアンカ
２に接続されているため、従来例には存在しないライナ
アンカ２が荷重伝達部材となり、切欠かれたフラットプ
レート３を補強するため、フラットプレート３が貫通部
４と干渉して切欠く必要が発生した場合にも原子炉格納
容器１３の全体変形を防ぐことが可能となっている。
【００２６】更に、ライナアンカは鉛直方向に配置され
ているため、コンクリートが打設されるまでの貫通部の
鉛直方向の変位を最も拘束効率のよい方向から押えるこ
とが可能となっている。
ているため、コンクリートが打設されるまでの貫通部の
鉛直方向の変位を最も拘束効率のよい方向から押えるこ
とが可能となっている。
【００２７】
【実施例】以下、本発明の実施例を図１，図２を用いて
説明する。
説明する。
【００２８】貫通部４の両端には内側フランジプレート
５と外側フランジプレート６が設置してある。
５と外側フランジプレート６が設置してある。
【００２９】内側フランジプレート５は長方形をなして
おり、ライナ１と接続されるためライナ１との板厚差分
の三分の一以下の勾配で内側フランジプレート外周のコ
ンクリート打設側に傾斜をつけてある。
おり、ライナ１と接続されるためライナ１との板厚差分
の三分の一以下の勾配で内側フランジプレート外周のコ
ンクリート打設側に傾斜をつけてある。
【００３０】この内側フランジプレートは約５０ｍｍ程
度の厚さがあるため、貫通部４との荷重伝達は十分され
る。
度の厚さがあるため、貫通部４との荷重伝達は十分され
る。
【００３１】一方、ライナ１には外表面に約５００ｍｍ
の間隔で鉛直に取付けられるＴ字型断面のライナアンカ
２と約２ｍの間隔で水平に取付けられるフラットプレー
ト３が、それぞれ、格子状に配置され全周を取り囲んで
いる。このライナアンカ２もしくはフラットプレート３
は内側フランジプレート５へ接続させるため、貫通部４
と内側フランジプレート５の付け根に至らない位置まで
延長される。
の間隔で鉛直に取付けられるＴ字型断面のライナアンカ
２と約２ｍの間隔で水平に取付けられるフラットプレー
ト３が、それぞれ、格子状に配置され全周を取り囲んで
いる。このライナアンカ２もしくはフラットプレート３
は内側フランジプレート５へ接続させるため、貫通部４
と内側フランジプレート５の付け根に至らない位置まで
延長される。
【００３２】ライナアンカ２とフラットプレート３は内
側フランジプレート５の形状に沿って形切りされ、ライ
ナ１と内側フランジプレート５の接合部にスカラップを
設けて、内側フランジプレート５のコンクリート打設側
に接続される。この時、従来設計通りの円形フランジプ
レートでは接続部の長さを十分確保できないが、本発明
では、内側フランジプレート５は長方形であるため、ラ
イナアンカ２もしくはフラットプレート３に対しても十
分な接続長さを確保することが可能となっている。
側フランジプレート５の形状に沿って形切りされ、ライ
ナ１と内側フランジプレート５の接合部にスカラップを
設けて、内側フランジプレート５のコンクリート打設側
に接続される。この時、従来設計通りの円形フランジプ
レートでは接続部の長さを十分確保できないが、本発明
では、内側フランジプレート５は長方形であるため、ラ
イナアンカ２もしくはフラットプレート３に対しても十
分な接続長さを確保することが可能となっている。
【００３３】しかも、円形のフランジプレートの場合は
ライナアンカ２の切欠き加工を曲率のついた傾斜部に沿
って施工しなければならないが、本件は、フランジプレ
ートを長方形にすることで一定の切欠き加工で対処可能
となっている。続いて、鉄筋コンクリート製原子炉格納
容器の施工順序をつぎに示す。工場内では分割されたラ
イナ１にライナアンカ２，フラットプレート３及び、内
側フランジプレート５と外側フランジプレート６の取付
いた貫通部４が一体で組まれた状態まで製作される。分
割されたライナ１はそのまま輸送され現地で円筒形に接
続されて下段から順に一体円筒形で吊込まれ据付けられ
る。この時、並行して鉄筋８が組み上げられ、段階的に
コンクリートが打設されてライナ１と鉄筋コンクリート
７で構成される鉄筋コンクリート製原子炉格納容器が建
設されていく。
ライナアンカ２の切欠き加工を曲率のついた傾斜部に沿
って施工しなければならないが、本件は、フランジプレ
ートを長方形にすることで一定の切欠き加工で対処可能
となっている。続いて、鉄筋コンクリート製原子炉格納
容器の施工順序をつぎに示す。工場内では分割されたラ
イナ１にライナアンカ２，フラットプレート３及び、内
側フランジプレート５と外側フランジプレート６の取付
いた貫通部４が一体で組まれた状態まで製作される。分
割されたライナ１はそのまま輸送され現地で円筒形に接
続されて下段から順に一体円筒形で吊込まれ据付けられ
る。この時、並行して鉄筋８が組み上げられ、段階的に
コンクリートが打設されてライナ１と鉄筋コンクリート
７で構成される鉄筋コンクリート製原子炉格納容器が建
設されていく。
【００３４】本実施例によれば、工場製作時から現地据
付時まで特別な補強を使用せず、貫通部４をライナ１に
取付けた状態で作業を進行することができる。
付時まで特別な補強を使用せず、貫通部４をライナ１に
取付けた状態で作業を進行することができる。
【００３５】
【発明の効果】本発明によれば次の効果を得ることがで
きる。
きる。
【００３６】(１) 既設のライナアンカもしくはフラッ
トプレート３を貫通部４を支える補強部材として、利用
することができるため一プラント当り約二百本もある貫
通部４に対する特別な補強を製作する工数を大幅に削除
することができる。
トプレート３を貫通部４を支える補強部材として、利用
することができるため一プラント当り約二百本もある貫
通部４に対する特別な補強を製作する工数を大幅に削除
することができる。
【００３７】(２) 鉄筋８を組込む際、固定用ワイヤ１
１や固定用ラグ１０を使用する必要がないため、干渉回
避に費する工数を削除することができる。
１や固定用ラグ１０を使用する必要がないため、干渉回
避に費する工数を削除することができる。
【００３８】(３) コンクリート打設時には、既設のラ
イナアンカ２、もしくは、フラットプレート３として埋
設され、一時的に据付けた補強部材を埋設することがな
いため、ライナ１及び、鉄筋コンクリート７の信頼性向
上となる。
イナアンカ２、もしくは、フラットプレート３として埋
設され、一時的に据付けた補強部材を埋設することがな
いため、ライナ１及び、鉄筋コンクリート７の信頼性向
上となる。
【図１】本発明の一実施例のライナの吊込み状態図。
【図２】本発明の貫通部設置状態の縦断面図。
【図３】鋼製自立型原子炉格納容器全体断面図。
【図４】従来の原子炉格納容器鋼板吊込み状態図。
【図５】従来の貫通部取付状態縦断面図。
【図６】鉄筋コンクリート製原子炉格納容器の断面図。
【図７】ライナアンカの横断面図。
【図８】貫通部取付状態の縦断面図。
【図９】ライナの吊込み状態図。
【図１０】貫通部設置状態の縦断面図。
１…ライナ、２…ライナアンカ、３…フラットプレー
ト、４…貫通部、５…内側フランジプレート、６…外側
フランジプレート、７…鉄筋コンクリート、８…鉄筋、
９…固定用ワイヤ、１０…固定用ラグ、１１…吊込み用
ワイヤ、１２…原子炉圧力容器、１３…原子炉格納容
器、１４…貫通部補強板、１５…かけ渡し用ライナアン
カ、１６…補強環。
ト、４…貫通部、５…内側フランジプレート、６…外側
フランジプレート、７…鉄筋コンクリート、８…鉄筋、
９…固定用ワイヤ、１０…固定用ラグ、１１…吊込み用
ワイヤ、１２…原子炉圧力容器、１３…原子炉格納容
器、１４…貫通部補強板、１５…かけ渡し用ライナアン
カ、１６…補強環。
Claims (1)
- 【請求項１】鉄筋コンクリート製原子炉格納容器のライ
ナと貫通部のフランジプレートにライナを鉄筋コンクリ
ートに接合させるために取付ける鉛直方向のライナアン
カをかけ渡して両者を固定することを特徴とする鉄筋コ
ンクリート製原子炉格納容器の貫通部の取付構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3023110A JPH0748079B2 (ja) | 1991-02-18 | 1991-02-18 | 鉄筋コンクリート製原子炉格納容器の貫通部の取付構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3023110A JPH0748079B2 (ja) | 1991-02-18 | 1991-02-18 | 鉄筋コンクリート製原子炉格納容器の貫通部の取付構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04262296A JPH04262296A (ja) | 1992-09-17 |
| JPH0748079B2 true JPH0748079B2 (ja) | 1995-05-24 |
Family
ID=12101337
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3023110A Expired - Fee Related JPH0748079B2 (ja) | 1991-02-18 | 1991-02-18 | 鉄筋コンクリート製原子炉格納容器の貫通部の取付構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0748079B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6563900B2 (en) | 2000-12-07 | 2003-05-13 | General Electric Company | Ring plate around openings in reinforced concrete containment vessel |
| JP2003084089A (ja) * | 2001-09-14 | 2003-03-19 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | ライナ構造体 |
| JP6192900B2 (ja) * | 2012-06-07 | 2017-09-06 | 三菱重工業株式会社 | 原子炉格納容器の据付け工法 |
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