JPH0742548B2 - 溶接性及び冷間加工性に優れた長尺高張力鋼線用線材 - Google Patents
溶接性及び冷間加工性に優れた長尺高張力鋼線用線材Info
- Publication number
- JPH0742548B2 JPH0742548B2 JP60244047A JP24404785A JPH0742548B2 JP H0742548 B2 JPH0742548 B2 JP H0742548B2 JP 60244047 A JP60244047 A JP 60244047A JP 24404785 A JP24404785 A JP 24404785A JP H0742548 B2 JPH0742548 B2 JP H0742548B2
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は溶接性及び冷間加工性に優れた長尺高張力鋼線
用線材に関するものである。
用線材に関するものである。
（従来の技術） 光フアイバーは、その低損失、細径、大容量、経済性な
どの優れた特性を活して、改定ケーブルに導入すること
が試みられているが、例えば特公昭59−7361号公報で
は、光フアイバーケーブルとして第１図に示すように、
断面の形状が互いに等しく扇形の３本の金属材料異形線
（以下異形線という）が組合わされて、中心部に少くと
も１本の光フアイバーを収容する耐圧パイプが提案され
ている。
どの優れた特性を活して、改定ケーブルに導入すること
が試みられているが、例えば特公昭59−7361号公報で
は、光フアイバーケーブルとして第１図に示すように、
断面の形状が互いに等しく扇形の３本の金属材料異形線
（以下異形線という）が組合わされて、中心部に少くと
も１本の光フアイバーを収容する耐圧パイプが提案され
ている。
この構造では、光フアイバー心線10を中心に置き、回り
から断面扇形の異形線20を連続的に合わせながら、一本
の円筒状の耐圧層を形成するものである。この耐圧層材
料は深海の海水圧（例えば8000mの深海では800気圧）に
耐え得る。
から断面扇形の異形線20を連続的に合わせながら、一本
の円筒状の耐圧層を形成するものである。この耐圧層材
料は深海の海水圧（例えば8000mの深海では800気圧）に
耐え得る。
一方、海底ケーブルは障害を考慮して、接続函の最適設
置間隔が定められているが、現在約50〜100Km毎に接続
函を設置するのが経済的とされている。しかしながら異
形線用素材である線材の製造について検討してみると、
現用鋳造設備及び加熱炉の能力の制約から、大単重化を
図つてみても線材の単長は30,000mに限定される。
置間隔が定められているが、現在約50〜100Km毎に接続
函を設置するのが経済的とされている。しかしながら異
形線用素材である線材の製造について検討してみると、
現用鋳造設備及び加熱炉の能力の制約から、大単重化を
図つてみても線材の単長は30,000mに限定される。
従つて、長距離の海底ケーブルの耐圧パイプ用素材とし
ての線材には、前記の扇形の異形線をうる冷間加工性
と、長尺化のための溶接性と同時に満足させることが望
まれる。
ての線材には、前記の扇形の異形線をうる冷間加工性
と、長尺化のための溶接性と同時に満足させることが望
まれる。
そこでこのような加工性と溶接性とを同時に満足させ得
るような鋼材としては、例えば特公昭59−22774号公報
ではTi,Bを含有し、Ceq0.55％以下の鋼を制御圧延し
て、55Kg f/mm2以上の引張強さを有する溶接性及び加工
性の優れた線材が提案されている。又特公昭59−29648
号公報では、溶接性のすぐれた高強度鉄筋材が提案され
ている。しかしながらこれらの鋼材は、それらを冷間加
工して得られる鋼線の強度が低く、海底ケーブルの耐圧
パイプ用の異形線には供し得ない。
るような鋼材としては、例えば特公昭59−22774号公報
ではTi,Bを含有し、Ceq0.55％以下の鋼を制御圧延し
て、55Kg f/mm2以上の引張強さを有する溶接性及び加工
性の優れた線材が提案されている。又特公昭59−29648
号公報では、溶接性のすぐれた高強度鉄筋材が提案され
ている。しかしながらこれらの鋼材は、それらを冷間加
工して得られる鋼線の強度が低く、海底ケーブルの耐圧
パイプ用の異形線には供し得ない。
（発明が解決しようとする問題点） 本発明は、溶接性及び冷間加工性に優れた長尺高張力鋼
線用の線材を提供するものである。
線用の線材を提供するものである。
（問題点を解決するための手段作用） 本発明は、重量％で、C:0.30〜0.65％、Si≦1.0％、Mn:
0.3〜1.5％、Cr≦1.2％で、かつMn＋Cr:0.3〜1.5％を満
足し、さらにAl:0.002〜0.1％、Ti:0.002〜0.1％、Nb:
0.001〜0.3％、V:0.001〜0.3％、B:0.0005〜0.1％の１
種または２種以上を合計0.0005〜0.3％含有し、残部Fe
及び不可避不純物から成ると共に、Ceq＝Ｃ＋（Mn＋C
r）/5≧0.57％を満足し、かつ全長にわたり整粒フェラ
イト・パーライト組織を有し、引張強さ70kgf/mm2以上
を有することを特徴とする溶接性及び冷間加工性に優れ
た長尺高張力鋼線用線材である。
0.3〜1.5％、Cr≦1.2％で、かつMn＋Cr:0.3〜1.5％を満
足し、さらにAl:0.002〜0.1％、Ti:0.002〜0.1％、Nb:
0.001〜0.3％、V:0.001〜0.3％、B:0.0005〜0.1％の１
種または２種以上を合計0.0005〜0.3％含有し、残部Fe
及び不可避不純物から成ると共に、Ceq＝Ｃ＋（Mn＋C
r）/5≧0.57％を満足し、かつ全長にわたり整粒フェラ
イト・パーライト組織を有し、引張強さ70kgf/mm2以上
を有することを特徴とする溶接性及び冷間加工性に優れ
た長尺高張力鋼線用線材である。
以下本発明について詳細に説明する。
海底光フアイバー用ケーブルの耐圧パイプは、引張強さ
126Kg f/mm2以上、好ましくは130Kg f/mm2以上を要求さ
れる。鋼線の強度は、素材の強度と冷間加工量によつて
決るが、本発明者らの検討によると、例えば第１図に示
した異形線20を製造するには、冷間加工率を85％以下に
抑えることが、加工割れの発生を抑制する上で必要であ
る。製品強度126Kg f/mm2を85％以下の冷間加工率で得
るためには、素材の線材には70Kg f/mm2以上の引張強さ
が必要である。
126Kg f/mm2以上、好ましくは130Kg f/mm2以上を要求さ
れる。鋼線の強度は、素材の強度と冷間加工量によつて
決るが、本発明者らの検討によると、例えば第１図に示
した異形線20を製造するには、冷間加工率を85％以下に
抑えることが、加工割れの発生を抑制する上で必要であ
る。製品強度126Kg f/mm2を85％以下の冷間加工率で得
るためには、素材の線材には70Kg f/mm2以上の引張強さ
が必要である。
又上記素材は溶接部の強度、靭性に優れることが求めら
れている。一般に溶接性はＣ量に比例して悪化の傾向に
あるが、引張強さ70Kg f/mm2以上を満たすために、適量
のＣと可能な範囲でMnあるいはMnの一部を、Crを置換し
て添加することが望ましい。このように本発明において
は、強度、溶接性及び加工性を満足するために、特定の
成分元素を添加するものであるが、以下の成分元素の添
加範囲を上記のように限定した理由を説明する。
れている。一般に溶接性はＣ量に比例して悪化の傾向に
あるが、引張強さ70Kg f/mm2以上を満たすために、適量
のＣと可能な範囲でMnあるいはMnの一部を、Crを置換し
て添加することが望ましい。このように本発明において
は、強度、溶接性及び加工性を満足するために、特定の
成分元素を添加するものであるが、以下の成分元素の添
加範囲を上記のように限定した理由を説明する。
Ｃは溶接性の点から低い方が望ましいが、0.3％未満で
は70Kg f/mm2以上の強度は得られない。一方、0.65％超
では溶接部の靭性、加工性が劣化するので、0.30％〜0.
65％とする。
は70Kg f/mm2以上の強度は得られない。一方、0.65％超
では溶接部の靭性、加工性が劣化するので、0.30％〜0.
65％とする。
Siはその固溶体硬化作用によつて、線材を強化するため
に添加されるが、１％を超えると靭性を劣化させるので
１％を上限とした。
に添加されるが、１％を超えると靭性を劣化させるので
１％を上限とした。
Mnは溶接性への影響が少なく、強度を増加させる元素で
あり、可能な範囲で添加することが望ましい。Mn0.3％
未満では、Ｓを硫化物として固定することが出来ず、ま
た70Kg f/mm2以上の強度を得ることもできない。一方1.
5％超では線材の焼入性が高くなりすぎて、溶接部に熱
処理後マルテンサイトが発生し、加工性を著しく劣化さ
せることがあるので、0.3％〜1.5％に添加範囲を限定し
た。
あり、可能な範囲で添加することが望ましい。Mn0.3％
未満では、Ｓを硫化物として固定することが出来ず、ま
た70Kg f/mm2以上の強度を得ることもできない。一方1.
5％超では線材の焼入性が高くなりすぎて、溶接部に熱
処理後マルテンサイトが発生し、加工性を著しく劣化さ
せることがあるので、0.3％〜1.5％に添加範囲を限定し
た。
CrはMnと全く同じ作用を持つ元素で、Mnの一部と置換し
て添加することが出来るが、MnとCrの合計量が1.5％を
超えると、やはり溶接部に熱処理後マルテンサイトが発
生するので、Cr1.2％以下、Mn＋Cr1.5％以下に添加量を
限定した。
て添加することが出来るが、MnとCrの合計量が1.5％を
超えると、やはり溶接部に熱処理後マルテンサイトが発
生するので、Cr1.2％以下、Mn＋Cr1.5％以下に添加量を
限定した。
Al,Ti,Nb,V,Bはいずれもオーステナイト粒度の調整のた
めに、１種または２種以上添加されるが、Al0.002％未
満、Ti0.002％未満、Nb0.001％未満、V0.001％未満、B
0.0005％未満で且つ１種または２種以上の合計が、0.00
05％未満では細粒化されないし、Al0.1％超、Ti0.1％
超、Nb0.3％超、V0.3％超、B0.1％超で且つ１種または
２種以上の合計が0.3％超では、細粒化効果が飽和する
ばかりでなく、これらの元素の窒化物による脆化作用が
顕著になるので、Al0.002〜0.1％、Ti0.002〜0.1％、Nb
0.001〜0.3％、V0.001〜0.3％、B0.0005〜0.1％で且つ
これらの１種または２種以上の合計を0.0005〜0.3％に
限定した。
めに、１種または２種以上添加されるが、Al0.002％未
満、Ti0.002％未満、Nb0.001％未満、V0.001％未満、B
0.0005％未満で且つ１種または２種以上の合計が、0.00
05％未満では細粒化されないし、Al0.1％超、Ti0.1％
超、Nb0.3％超、V0.3％超、B0.1％超で且つ１種または
２種以上の合計が0.3％超では、細粒化効果が飽和する
ばかりでなく、これらの元素の窒化物による脆化作用が
顕著になるので、Al0.002〜0.1％、Ti0.002〜0.1％、Nb
0.001〜0.3％、V0.001〜0.3％、B0.0005〜0.1％で且つ
これらの１種または２種以上の合計を0.0005〜0.3％に
限定した。
P,Sはいずれも不純物としてみられるが、靭性の点から
それぞれ0.03％以下にすることが望ましい。またＮは時
効脆化を抑制するために0.01％以下に抑えることが望ま
しい。
それぞれ0.03％以下にすることが望ましい。またＮは時
効脆化を抑制するために0.01％以下に抑えることが望ま
しい。
線材の強度は と、線材のオーステナイト域からの冷却速度によつて決
り、Ceqが高いほど、また冷却速度が高いほど強度は増
加するが、本発明者らの検討によると、Ceqが0.57％以
上ないと、いかに高速で冷却しても70Kg f/mm2以上の強
度を有する整粒フェライト・パーライト鋼線材は得られ
ないことが明らかになつた。これはCeqが0.57％より低
い線材を強度を上げるために高速冷却すると、加工性に
致命的なマルテンサイトが現われるためである。
り、Ceqが高いほど、また冷却速度が高いほど強度は増
加するが、本発明者らの検討によると、Ceqが0.57％以
上ないと、いかに高速で冷却しても70Kg f/mm2以上の強
度を有する整粒フェライト・パーライト鋼線材は得られ
ないことが明らかになつた。これはCeqが0.57％より低
い線材を強度を上げるために高速冷却すると、加工性に
致命的なマルテンサイトが現われるためである。
本発明の異形線用線材は、常法により線材圧延されて調
整冷却された後、溶接されて長尺線材とされ、更に溶接
部を熱処理して整粒された微細なフエライト・パーライ
ト組織とされ、更に冷間伸線または冷間圧延により所要
サイズとされる。
整冷却された後、溶接されて長尺線材とされ、更に溶接
部を熱処理して整粒された微細なフエライト・パーライ
ト組織とされ、更に冷間伸線または冷間圧延により所要
サイズとされる。
線材の溶接は強加圧アツプセツト方式、TIG方式あるい
はレーザー方式等を用い、格別限定されない。
はレーザー方式等を用い、格別限定されない。
本発明の線材は、最終リダクシヨンが80％以上に及ぶダ
イス引抜と、ロール平圧延とを受けて異形線とする場合
が多いので、冷間加工性が要求される。このため本発明
の線材の組織は、熱間圧延工程での調整冷却あるいは圧
延後のパテンテイング処理によつて、全長に亘つて整粒
されたフエライト・パーライト組織にすることが好まし
い。
イス引抜と、ロール平圧延とを受けて異形線とする場合
が多いので、冷間加工性が要求される。このため本発明
の線材の組織は、熱間圧延工程での調整冷却あるいは圧
延後のパテンテイング処理によつて、全長に亘つて整粒
されたフエライト・パーライト組織にすることが好まし
い。
光フアイバー異形線は例えば7mmφ線材をダイス引抜し
て4.3mmとし、ロールで平圧延して2.3mm厚の断面矩形状
線材とする。ついで扇形にするためダイス引抜を行い、
第１図に示すように、内径ａ＝3.0mm、外径ｂ＝6.0mm、
厚みｔ＝1.5mmの異形線20をうることができる。
て4.3mmとし、ロールで平圧延して2.3mm厚の断面矩形状
線材とする。ついで扇形にするためダイス引抜を行い、
第１図に示すように、内径ａ＝3.0mm、外径ｂ＝6.0mm、
厚みｔ＝1.5mmの異形線20をうることができる。
なお本発明の線材は、光フアイバーの耐圧パイプ用素材
だけでなく、ホースの外装などの長尺の高張力鋼線用の
線材としても有用である。
だけでなく、ホースの外装などの長尺の高張力鋼線用の
線材としても有用である。
次に実施例をあげて本発明の効果を更に具体的に説明す
る。
る。
（実施例） 第１表に線材の組成、Ceq、寸法、強度、線材の溶接手
段、第１図に示した内径ａ＝3.0mm、外径ｂ＝6.0mm、厚
みｔ＝1.5mmの形状の異形線に加工したときの加工性、
及び異形線の強度を併記した。この内No.1〜８は本発明
例でNo.9〜18は比較例である。
段、第１図に示した内径ａ＝3.0mm、外径ｂ＝6.0mm、厚
みｔ＝1.5mmの形状の異形線に加工したときの加工性、
及び異形線の強度を併記した。この内No.1〜８は本発明
例でNo.9〜18は比較例である。
No.1は本発明組成を満たし、且つCeq0.62％、7.4mmの径
で強度83Kg f/mm2の強度を有する線材に関する結果であ
り、強加圧アプセツト方式で溶接後異形線に加工したと
ころ、加工中のトラブルもなく、また異形線は135Kg f/
mm2の強度を示した。
で強度83Kg f/mm2の強度を有する線材に関する結果であ
り、強加圧アプセツト方式で溶接後異形線に加工したと
ころ、加工中のトラブルもなく、また異形線は135Kg f/
mm2の強度を示した。
No.2は本発明組成で且つCeq0.65％、9.0mmの径で、72Kg
f/mm2の強度を有する線材の結果で、TIG方式で溶接
後、異形線に加工したが、加工中の断線もなく、134Kg
f/mm2の強度を有する異形線が得られた。
f/mm2の強度を有する線材の結果で、TIG方式で溶接
後、異形線に加工したが、加工中の断線もなく、134Kg
f/mm2の強度を有する異形線が得られた。
No.3は本発明組成を満足し、且つCeq0.67％、6.2mmの径
で90Kg f/mm2の強度を有する線材に関するもので、レー
ザー方式で溶接後、異形線に加工したが、加工中に割れ
を生ずることもなく、132Kg f/mm2の異形線が得られ
た。No.4は同じく本発明組成から成り、且つCeq0.62
％、7.0mmの径で、80Kg f/mm2の強度を有する線材に関
する結果で、強加圧アツプセツト方式で溶接後、異形線
に加工したところ、割れを生ずることなく、130Kg f/mm
2の強度を有する異形線が得られた。
で90Kg f/mm2の強度を有する線材に関するもので、レー
ザー方式で溶接後、異形線に加工したが、加工中に割れ
を生ずることもなく、132Kg f/mm2の異形線が得られ
た。No.4は同じく本発明組成から成り、且つCeq0.62
％、7.0mmの径で、80Kg f/mm2の強度を有する線材に関
する結果で、強加圧アツプセツト方式で溶接後、異形線
に加工したところ、割れを生ずることなく、130Kg f/mm
2の強度を有する異形線が得られた。
No.5は、本発明組成で、Ceq0.58％、8.0mmの径を有する
85Kg f/mm2の鋼線の結果で、同じく強加圧アツプセツト
方式で溶接後異形線加工されたが、断線することなく14
0Kg f/mm2の異形線に成形された。更にNo.6は本発明組
成で、且つCeq0.70％、7.0mmの径で、92Kg f/mm2線材に
関する結果で、レーザー溶接後加工したところ、割れを
生ずることもなく、150Kg f/mm2の異形線が得られた。
85Kg f/mm2の鋼線の結果で、同じく強加圧アツプセツト
方式で溶接後異形線加工されたが、断線することなく14
0Kg f/mm2の異形線に成形された。更にNo.6は本発明組
成で、且つCeq0.70％、7.0mmの径で、92Kg f/mm2線材に
関する結果で、レーザー溶接後加工したところ、割れを
生ずることもなく、150Kg f/mm2の異形線が得られた。
No.7は本発明組成を有し、且つCeq0.72％、9.0mmの径
で、86Kg f/mm2の強度を有する線材に関する結果で、TI
G方式で溶接後異形線に加工したが、欠陥のない158Kg f
/mm2の異形線が得られる。またNo.8は同じく本発明組成
を有し、且つCeq0.65％、8.2mmの径で85Kg f/mm2の強度
の線材に関する結果で、強加圧アツプセツト方式で溶接
後異形線に加工されたが、割れの発生もなく144Kg f/mm
2の強度を有する異形線が得られた。
で、86Kg f/mm2の強度を有する線材に関する結果で、TI
G方式で溶接後異形線に加工したが、欠陥のない158Kg f
/mm2の異形線が得られる。またNo.8は同じく本発明組成
を有し、且つCeq0.65％、8.2mmの径で85Kg f/mm2の強度
の線材に関する結果で、強加圧アツプセツト方式で溶接
後異形線に加工されたが、割れの発生もなく144Kg f/mm
2の強度を有する異形線が得られた。
No.9〜18は比較例で、No.9はＣが本発明の下限を下回つ
ているために、線材の強度が70Kg f/mm2に満たなかつた
例、No.10はSiが本発明の上限を超えているために、同
じく加工中に割れを生じた例、No.11は、Mnが本発明の
下限を下回つているために、線材強度が70Kg f/mm2に満
たなかつた例、No.12とNo.13はそれぞれAlとNbが本発明
の上限を超えているために、多量の窒化物が析出して加
工性が劣化した例、No.14はＣとCrが共に本発明の上限
を超えているために、溶接部にマルテンサイトが発生
し、加工性が劣化した例、No.15はMnとCrは単独では本
発明内にあるが、合計量が1.5％を超え、またTiとＢも
本発明の上限を超えているために加工性が劣化した例、
No.16はC,Mn,Crは単独では本発明内にあるが、Ceqが本
発明の下限を下回つているために7Kg f/mm2の強度に達
しなかつた例、No.17はSi,Mn,Vがいずれも本発明の上限
を超え、またP,Sも0.03％を超えて含有されていたため
に加工性が劣化した例、No.18はAl,V,Bが単独では本発
明内にあるが、その合計量が本発明の上限を超え、また
Ｎも0.0135％も含まれていたために加工性が劣化した例
を示す。
ているために、線材の強度が70Kg f/mm2に満たなかつた
例、No.10はSiが本発明の上限を超えているために、同
じく加工中に割れを生じた例、No.11は、Mnが本発明の
下限を下回つているために、線材強度が70Kg f/mm2に満
たなかつた例、No.12とNo.13はそれぞれAlとNbが本発明
の上限を超えているために、多量の窒化物が析出して加
工性が劣化した例、No.14はＣとCrが共に本発明の上限
を超えているために、溶接部にマルテンサイトが発生
し、加工性が劣化した例、No.15はMnとCrは単独では本
発明内にあるが、合計量が1.5％を超え、またTiとＢも
本発明の上限を超えているために加工性が劣化した例、
No.16はC,Mn,Crは単独では本発明内にあるが、Ceqが本
発明の下限を下回つているために7Kg f/mm2の強度に達
しなかつた例、No.17はSi,Mn,Vがいずれも本発明の上限
を超え、またP,Sも0.03％を超えて含有されていたため
に加工性が劣化した例、No.18はAl,V,Bが単独では本発
明内にあるが、その合計量が本発明の上限を超え、また
Ｎも0.0135％も含まれていたために加工性が劣化した例
を示す。
（発明の効果） 以上の実施例からも明らかなように、本発明は、炭素鋼
の成分を特定し、Ｃ当量を規定したアズロールの整粒フ
ェライト・パーライト組織で引張強さ70kgf/mm2以上の
溶接性及び冷間加工性に優れた長尺高張力鋼線用線材で
あり、製品強度126kgf/mm2以上の海底ケーブル用異形線
の製造条件に適応する線材素線を提供するもので、工業
的効果は大きい。
の成分を特定し、Ｃ当量を規定したアズロールの整粒フ
ェライト・パーライト組織で引張強さ70kgf/mm2以上の
溶接性及び冷間加工性に優れた長尺高張力鋼線用線材で
あり、製品強度126kgf/mm2以上の海底ケーブル用異形線
の製造条件に適応する線材素線を提供するもので、工業
的効果は大きい。
第１図は公知の異形線の断面図である。 10……光フアイバー心線、20……異形線。
フロントページの続き (72)発明者 二ノ宮 敬 東京都千代田区大手町２−６―３ 新日本 製鐵株式会社内 (72)発明者 佐々木 佳行 岩手県釜石市鈴子町23―15 新日本製鐵株 式会社釜石製鐵所内 (72)発明者 田代 均 岩手県釜石市鈴子町23―15 新日本製鐵株 式会社釜石製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭60−21327（ＪＰ，Ａ) 特公 昭60−1367（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】重量％で、 C:0.30〜0.65％、 Si≦1.0％、 Mn:0.3〜1.5％、 Cr≦1.2％ で、かつ Mn＋Cr:0.3〜1.5％ を満足し、さらに Al:0.002〜0.1％、 Ti:0.002〜0.1％、 Nb:0.001〜0.3％、 V :0.001〜0.3％、 B :0.0005〜0.1％ の１種または２種以上を合計0.0005〜0.3％含有し、残
部Fe及び不可避不純物から成ると共に、 Ceq＝Ｃ＋（Mn＋Cr）/5≧0.57％ を満足し、かつ全長にわたり整粒フェライト・パーライ
ト組織を有し、引張強さ70kgf/mm2以上を有することを
特徴とする溶接性及び冷間加工性に優れた長尺高張力鋼
線用線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60244047A JPH0742548B2 (ja) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | 溶接性及び冷間加工性に優れた長尺高張力鋼線用線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60244047A JPH0742548B2 (ja) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | 溶接性及び冷間加工性に優れた長尺高張力鋼線用線材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62107045A JPS62107045A (ja) | 1987-05-18 |
| JPH0742548B2 true JPH0742548B2 (ja) | 1995-05-10 |
Family
ID=17112932
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60244047A Expired - Fee Related JPH0742548B2 (ja) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | 溶接性及び冷間加工性に優れた長尺高張力鋼線用線材 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JPH0742548B2 (ja) |
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Family Cites Families (2)
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-
1985
- 1985-11-01 JP JP60244047A patent/JPH0742548B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPS62107045A (ja) | 1987-05-18 |
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