JPH0742514B2 - 深絞り性のすぐれた鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性のすぐれた鋼板の製造方法Info
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- JPH0742514B2 JPH0742514B2 JP59124751A JP12475184A JPH0742514B2 JP H0742514 B2 JPH0742514 B2 JP H0742514B2 JP 59124751 A JP59124751 A JP 59124751A JP 12475184 A JP12475184 A JP 12475184A JP H0742514 B2 JPH0742514 B2 JP H0742514B2
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は深絞り性のすぐれた熱延鋼板の製造方法に関
するものである。
するものである。
（従来技術） 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法としては、従来、
仕上最終温度がAr3変態点以上であることが前提となつ
ていた。この理由はAr3変態点以下で熱延された材料は
（100）方位を含んだ回復組織が顕著に生成され、（第7
4,75回西山記念技術講座．鉄・鋼協会.1981年.37頁）熱
延後の冷却，捲取あるいは焼鈍工程による再結晶処理を
行つても伸びあるいは値などが低く、成形用鋼板とし
ての特性を得ることができないためである。又、Ar3変
態点以下で熱延された鋼板は圧延ロールと鋼板の間の摩
擦により、鋼板の板厚方向で変形が不均一に加わり、結
晶回転が板厚方向で大きく異なる（「鉄と鋼」1983年S1
067）。その上、炭窒化物の析出分布も板厚方向で変化
するため、再結晶処理で板厚方向に均一な再結晶組織及
び集合組織を得ることが難しい。このような不均一性は
深絞り性に悪影響を与え、たとえこの板厚のある層で深
絞り性に有利な（111）方位を多く含んだ集合組織が形
成されても、他の層で深絞り性に不利な集合組織が形成
されると全体としては不利な集合組織の影響が強く働き
良深絞り性を得ることができない。現状の熱延鋼板では
Ar3変態点以上で仕上圧延されたもので値が0.7〜1.0
であり、Ar3変態点以下,550℃以上で圧延されたものは
≦0.8が通常であり、深絞り特性については熱延鋼板
は冷延鋼板に比較して一般に劣つている。
仕上最終温度がAr3変態点以上であることが前提となつ
ていた。この理由はAr3変態点以下で熱延された材料は
（100）方位を含んだ回復組織が顕著に生成され、（第7
4,75回西山記念技術講座．鉄・鋼協会.1981年.37頁）熱
延後の冷却，捲取あるいは焼鈍工程による再結晶処理を
行つても伸びあるいは値などが低く、成形用鋼板とし
ての特性を得ることができないためである。又、Ar3変
態点以下で熱延された鋼板は圧延ロールと鋼板の間の摩
擦により、鋼板の板厚方向で変形が不均一に加わり、結
晶回転が板厚方向で大きく異なる（「鉄と鋼」1983年S1
067）。その上、炭窒化物の析出分布も板厚方向で変化
するため、再結晶処理で板厚方向に均一な再結晶組織及
び集合組織を得ることが難しい。このような不均一性は
深絞り性に悪影響を与え、たとえこの板厚のある層で深
絞り性に有利な（111）方位を多く含んだ集合組織が形
成されても、他の層で深絞り性に不利な集合組織が形成
されると全体としては不利な集合組織の影響が強く働き
良深絞り性を得ることができない。現状の熱延鋼板では
Ar3変態点以上で仕上圧延されたもので値が0.7〜1.0
であり、Ar3変態点以下,550℃以上で圧延されたものは
≦0.8が通常であり、深絞り特性については熱延鋼板
は冷延鋼板に比較して一般に劣つている。
（発明が解決しようとする問題点と発明の構成） 本発明は従来の熱延鋼板の特徴である低深絞り性を改善
し値が1.0以上の深絞り性のすぐれた熱延鋼板を製造
する方法を示すもので、Ar3変態点以下で熱延された鋼
板に従来みられた（100）方位を多く含んだ集合組織の
形成を抑制し、深絞り性に有利な（111）方位を圧延面
に平行に多く含む集合組織を板厚内で比較的均一に形成
することを特徴とする技術である。その要旨とするとこ
ろは、重量％で Ｃ≦0.2％ Si≦0.5％ Mn≦1.5％ Ｐ≦0.03％ Ｓ≦0.02％ Al≦0.1％ Ｎ≦0.008％ を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなる炭素鋼
を、Ar3（℃）＋100℃以下、Ar3（℃）以上の温度域
で、合計圧下率が少なくとも35％以上の圧延を行った
後、Ar3（℃）以下、550℃以上の温度域で、潤滑を施し
摩擦係数μが0.2以下の条件で、合計圧下率が50％以上
の圧延を行い、その後再結晶処理を行うことを特徴とす
る深絞り性のすぐれた熱延鋼板の製造方法である。
し値が1.0以上の深絞り性のすぐれた熱延鋼板を製造
する方法を示すもので、Ar3変態点以下で熱延された鋼
板に従来みられた（100）方位を多く含んだ集合組織の
形成を抑制し、深絞り性に有利な（111）方位を圧延面
に平行に多く含む集合組織を板厚内で比較的均一に形成
することを特徴とする技術である。その要旨とするとこ
ろは、重量％で Ｃ≦0.2％ Si≦0.5％ Mn≦1.5％ Ｐ≦0.03％ Ｓ≦0.02％ Al≦0.1％ Ｎ≦0.008％ を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなる炭素鋼
を、Ar3（℃）＋100℃以下、Ar3（℃）以上の温度域
で、合計圧下率が少なくとも35％以上の圧延を行った
後、Ar3（℃）以下、550℃以上の温度域で、潤滑を施し
摩擦係数μが0.2以下の条件で、合計圧下率が50％以上
の圧延を行い、その後再結晶処理を行うことを特徴とす
る深絞り性のすぐれた熱延鋼板の製造方法である。
（問題点を解決するための手段） 以下本発明の製造方法を詳細に説明する。
本発明で炭素含有量を0.2重量％以下に限定したのは、
0.2重量％超では加工性が劣化するためである。なお、
炭素含有量の下限は特に規定しないが、現製鋼脱炭設備
で低減可能な0.003％以下まで低減させても、本発明の
効果は十分に得られる。また、本発明による鋼の他の成
分としては加工用熱延鋼板として通常含まれる成分，す
なわちMn≦1.5％,Si≦0.5％,P≦0.03％,S≦0.02％,Al≦
0.1％,N≦0.008％，残部鉄及び不可避的不純物が含有さ
れている。
0.2重量％超では加工性が劣化するためである。なお、
炭素含有量の下限は特に規定しないが、現製鋼脱炭設備
で低減可能な0.003％以下まで低減させても、本発明の
効果は十分に得られる。また、本発明による鋼の他の成
分としては加工用熱延鋼板として通常含まれる成分，す
なわちMn≦1.5％,Si≦0.5％,P≦0.03％,S≦0.02％,Al≦
0.1％,N≦0.008％，残部鉄及び不可避的不純物が含有さ
れている。
次に、圧延条件の限定は次の理由による。
Ar3変態点〔Ar3（℃）＝916−507.C（％）＋27.Si
（％）−64.Mn（％）によつて定義する〕以下の温度で
形成された加工組織より、深絞り性に有利な圧延面に平
行に（111）方位を多く含んだ再結晶集合組織を得るに
は、加工組織形成前のフエライト粒を細粒化することが
効果的である。Ar3（℃）＋100℃以下、Ar3（℃）以上
の温度域で35％以上の圧下を加えることは、この細粒化
を実行するためで、Ar3（℃）＋100℃を越える温度では
圧下率を大きくしても粒成長が著しく細粒化せず、又、
Ar3（℃）＋100℃≧Ｔ≧Ar3（℃）の温度域でも圧下率
が35％以下だと、十分な細粒化が達成できないからであ
る。
（％）−64.Mn（％）によつて定義する〕以下の温度で
形成された加工組織より、深絞り性に有利な圧延面に平
行に（111）方位を多く含んだ再結晶集合組織を得るに
は、加工組織形成前のフエライト粒を細粒化することが
効果的である。Ar3（℃）＋100℃以下、Ar3（℃）以上
の温度域で35％以上の圧下を加えることは、この細粒化
を実行するためで、Ar3（℃）＋100℃を越える温度では
圧下率を大きくしても粒成長が著しく細粒化せず、又、
Ar3（℃）＋100℃≧Ｔ≧Ar3（℃）の温度域でも圧下率
が35％以下だと、十分な細粒化が達成できないからであ
る。
一方、Ar3（℃）以下、550℃以上の温度域での潤滑圧延
の合計圧下率を50％以上必要とする理由は、圧延による
鋼板内の結晶回転を圧延の最終安定方位であり、深絞り
性にも有利な｛11 11 8｝＜4 4 11＞方位の生成を助長
するためである。なお、粒界近傍がこの方位の生成サイ
トなので、前述した細粒化が深絞り性の向上に寄与する
原因の１つと考えられる。又、この温度域での圧延を潤
滑を施して行う理由は、圧延による板厚方向のひずみ分
布を均一化することにより再結晶処理後の熱延鋼板の板
厚中心部の集合組織と表面近傍部の集合組織との相違が
小さくなり、深絞り性が向上することが確められ、この
ひずみの均一化に、圧延ロールと鋼板へ摩擦を減少させ
ることが効果的であることが明らかになつたためであ
る。尚、先進率の測定値より逆算した結果では、摩擦係
数が0.2以下になると上記の深絞り性向上の効果が顕著
に現われることも判つた。又、この潤滑圧延は、圧延時
の鋼板に加わるせん断応力の減少により（100）方位の
発達を促す回復が抑制され、圧延後の再結晶処理で（11
1）方位を圧延面に平行に多く含む再結晶集合組織の形
成を助長することが確められた。
の合計圧下率を50％以上必要とする理由は、圧延による
鋼板内の結晶回転を圧延の最終安定方位であり、深絞り
性にも有利な｛11 11 8｝＜4 4 11＞方位の生成を助長
するためである。なお、粒界近傍がこの方位の生成サイ
トなので、前述した細粒化が深絞り性の向上に寄与する
原因の１つと考えられる。又、この温度域での圧延を潤
滑を施して行う理由は、圧延による板厚方向のひずみ分
布を均一化することにより再結晶処理後の熱延鋼板の板
厚中心部の集合組織と表面近傍部の集合組織との相違が
小さくなり、深絞り性が向上することが確められ、この
ひずみの均一化に、圧延ロールと鋼板へ摩擦を減少させ
ることが効果的であることが明らかになつたためであ
る。尚、先進率の測定値より逆算した結果では、摩擦係
数が0.2以下になると上記の深絞り性向上の効果が顕著
に現われることも判つた。又、この潤滑圧延は、圧延時
の鋼板に加わるせん断応力の減少により（100）方位の
発達を促す回復が抑制され、圧延後の再結晶処理で（11
1）方位を圧延面に平行に多く含む再結晶集合組織の形
成を助長することが確められた。
次に圧延の仕上温度の下限を500℃に限定したのは、こ
の温度以下では圧延時の変形抵抗が大きくなつて圧延力
を大きくしなければならず、実用的でないからである。
の温度以下では圧延時の変形抵抗が大きくなつて圧延力
を大きくしなければならず、実用的でないからである。
なお、上記温度範囲での圧延は、必要により無潤滑圧延
を組合わせてもよい。例えば、連続熱間仕上圧延での噛
込みを考慮して、上記温度範囲の初期パス圧延を無潤滑
で圧延することも出来る。
を組合わせてもよい。例えば、連続熱間仕上圧延での噛
込みを考慮して、上記温度範囲の初期パス圧延を無潤滑
で圧延することも出来る。
摩擦係数を0.2以下にする潤滑圧延方法としては、大径
ロールの使用，低温・高温・軽圧下圧延，パス間冷却な
どの対策が効果的である。
ロールの使用，低温・高温・軽圧下圧延，パス間冷却な
どの対策が効果的である。
再結晶処理については上記の圧延後のランアウトテーブ
ルにおける冷却過程を含めた捲取工程で再結晶をさせて
もよいし、また捲取り後、再結晶温度以上に加熱して再
結晶を起させてもよい。後者の場合、加熱に先立ち多少
の冷間圧延を行うことは、本発明の趣旨を損うものでは
なく、特性向上に寄与することが多い。
ルにおける冷却過程を含めた捲取工程で再結晶をさせて
もよいし、また捲取り後、再結晶温度以上に加熱して再
結晶を起させてもよい。後者の場合、加熱に先立ち多少
の冷間圧延を行うことは、本発明の趣旨を損うものでは
なく、特性向上に寄与することが多い。
（実施例） 次に本発明の実施例を比較例とともに説明する。
表１に示す化学成分の鋼を転炉で溶製し、通常行われて
いる工程により製造された連続鋳造のスラブを1100℃
（一部〔後述〕は1250℃）に加熱し、次にホツトストリ
ツプ圧延設備で表２に示す圧延条件で圧延を行つた。表
２には、その他に再結晶条件及び値を記載した。潤滑
圧延はAr3（℃）≧Ｔ≧550℃の領域で行い、表２には実
測の先進率より逆算して求めた摩擦係数の最大値を示し
た。又、Ar3（℃）＋100℃≧Ｔ≧Ar3（℃）の温度域の
圧下は圧延材No.3,10,13以外のものは粗圧延過程で行つ
た。圧延材No.6の材料は仕上圧延の後段で潤滑圧延を行
つた。なお、圧延材No.3,5,10及び13の加熱温度は1250
℃であつた。
いる工程により製造された連続鋳造のスラブを1100℃
（一部〔後述〕は1250℃）に加熱し、次にホツトストリ
ツプ圧延設備で表２に示す圧延条件で圧延を行つた。表
２には、その他に再結晶条件及び値を記載した。潤滑
圧延はAr3（℃）≧Ｔ≧550℃の領域で行い、表２には実
測の先進率より逆算して求めた摩擦係数の最大値を示し
た。又、Ar3（℃）＋100℃≧Ｔ≧Ar3（℃）の温度域の
圧下は圧延材No.3,10,13以外のものは粗圧延過程で行つ
た。圧延材No.6の材料は仕上圧延の後段で潤滑圧延を行
つた。なお、圧延材No.3,5,10及び13の加熱温度は1250
℃であつた。
連続焼鈍条件は775℃×２分＋400℃×３分の通常の連続
焼鈍を行つた。
焼鈍を行つた。
次に、得られた結果の説明を行う。Ar3（℃）以下で50
％以上圧下されなかつた圧延材No.3,6,10,13は加工組織
が十分作られなかつたため、再結晶後、値は低い。
又、Ar3（℃）＋100℃≧Ｔ≧Ar3（℃）の温度域で約30
％しか加工を受けなかつた圧延材No.4も加工組織形成の
前の粒径が大きかつたため、高い値を得ることができ
なかつた。無潤滑材（圧延材No.2,3,9,10,12,13）はす
べて値が１以下であつて深絞り性に劣る。一方、本発
明方法による鋼はすべて値が１以上の良深絞り性を示
した。
％以上圧下されなかつた圧延材No.3,6,10,13は加工組織
が十分作られなかつたため、再結晶後、値は低い。
又、Ar3（℃）＋100℃≧Ｔ≧Ar3（℃）の温度域で約30
％しか加工を受けなかつた圧延材No.4も加工組織形成の
前の粒径が大きかつたため、高い値を得ることができ
なかつた。無潤滑材（圧延材No.2,3,9,10,12,13）はす
べて値が１以下であつて深絞り性に劣る。一方、本発
明方法による鋼はすべて値が１以上の良深絞り性を示
した。
（発明の効果） 本発明方法によれば、今まで深絞り性の劣化がさけられ
なかつたAr3変態点以下の熱延でも、Ar3変態点以上の仕
上温度で圧延を終了する従来の熱延方法において製造さ
れる鋼板と同等あるいはそれ以上の深絞り性を有する熱
延鋼板の製造が可能になつた。又、仕上温度をAr3変態
点以上にしなければならないという従来の制約がなくな
つたため、加熱温度を下げることができ、省エネルギー
が可能であるばかりでなく、薄ものの熱延鋼板（板厚1m
m前後）の製造も深絞り特性を劣化させることなしに製
造が可能になつた。一方、潤滑圧延の効果で、本発明方
法で製造した熱延鋼板は表面品質がよく、冷延材の代替
材として使用できる利点もある。
なかつたAr3変態点以下の熱延でも、Ar3変態点以上の仕
上温度で圧延を終了する従来の熱延方法において製造さ
れる鋼板と同等あるいはそれ以上の深絞り性を有する熱
延鋼板の製造が可能になつた。又、仕上温度をAr3変態
点以上にしなければならないという従来の制約がなくな
つたため、加熱温度を下げることができ、省エネルギー
が可能であるばかりでなく、薄ものの熱延鋼板（板厚1m
m前後）の製造も深絞り特性を劣化させることなしに製
造が可能になつた。一方、潤滑圧延の効果で、本発明方
法で製造した熱延鋼板は表面品質がよく、冷延材の代替
材として使用できる利点もある。
Claims (1)
- 【請求項１】重量％で Ｃ≦0.2％ Si≦0.5％ Mn≦1.5％ Ｐ≦0.03％ Ｓ≦0.02％ Al≦0.1％ Ｎ≦0.008％ を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなる炭素鋼
を、Ar3（℃）＋100℃以下、Ar3（℃）以上の温度域
で、合計圧下率が少なくとも35％以上の圧延を行った
後、Ar3（℃）以下、550℃以上の温度域で、潤滑を施し
摩擦係数μが0.2以下の条件で、合計圧下率が50％以上
の圧延を行い、その後再結晶処理を行うことを特徴とす
る深絞り性のすぐれた熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59124751A JPH0742514B2 (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | 深絞り性のすぐれた鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59124751A JPH0742514B2 (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | 深絞り性のすぐれた鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS613845A JPS613845A (ja) | 1986-01-09 |
| JPH0742514B2 true JPH0742514B2 (ja) | 1995-05-10 |
Family
ID=14893211
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59124751A Expired - Lifetime JPH0742514B2 (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | 深絞り性のすぐれた鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0742514B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01208418A (ja) * | 1988-02-16 | 1989-08-22 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性にすぐれる熱延薄鋼板の製造方法 |
| JPH0668125B2 (ja) * | 1988-06-30 | 1994-08-31 | 住友金属工業株式会社 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5959827A (ja) * | 1982-09-28 | 1984-04-05 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0349967A (ja) * | 1989-07-17 | 1991-03-04 | Canon Inc | 画像形成装置 |
-
1984
- 1984-06-18 JP JP59124751A patent/JPH0742514B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS613845A (ja) | 1986-01-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |