JPH0740485A - 積層シート及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】 短繊維不織布と超高分子量ポリエチレンを主
体とする微多孔質フイルムとが接合されてなる積層シー
トであって，前記短繊維不織布は，特定のポリエチレン
を鞘成分とする芯鞘型複合短繊維Ａと天然繊維Ｂとを，
あるいは前記芯鞘型複合短繊維Ａと再生繊維Ｃとを構成
繊維とし，各構成繊維間及び前記短繊維不織布と前記フ
イルムとが前記複合短繊維Ａの鞘成分の融着により部分
的に熱圧接され全体として一体化してなり，目付け（ｇ
／ｍ² ）当たりの柔軟度が５ｇ以下で，かつ嵩高度が
０．３ｇ／ｃｍ³ 以下であることを特徴とする積層シー
ト。 【効果】 機械的特性，吸水性，嵩高性及び柔軟性が優
れ，微多孔質フイルムの全面に間隙なく融着成分が融着
することがないため十分な透湿性を有し，防水透湿性衣
料用素材あるいはアルカリ電池用セパレータの素材とし
て好適である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は，機械的特性，吸水性，
透湿性，嵩高性及び柔軟性が優れ，防水透湿性衣料用素
材あるいはアルカリ電池用セパレータの素材として好適
な積層シート及びその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から，防水透湿性衣料用素材あるい
はアルカリ電池用セパレータの素材として，透湿性と耐
水性の両特性を有する多孔質フイルムが用いられてい
る。例えば，特開昭６１−８４２２５号公報や特開平２
−２３２２４２号公報には，超高分子量ポリエチレン重
合体を主体とする多孔質フイルムが提案されている。し
かしながら，これらの多孔質フイルムでは，例えば防水
透湿性衣料用素材として用い得るように二軸延伸等の手
段により厚みを薄くしようとすると機械的強度が低下し
てしまい，一方，機械的強度の低下を防止するために，
多孔質フイルムに補強材として編織物又は不織布等を液
状接着剤を用いて接合した複合シートが提案されている
が，このシートでは，多孔質フイルムの空孔部が液状接
着剤により閉塞されてしまうという問題を生じる。一
方，上記問題を解決するために，前記超高分子量ポリエ
チレン重合体を主体とする多孔質フイルムに補強材とし
てポリエチレン繊維からなる不織布を積層し熱エンボス
ロールや熱カレンダロールを用いて熱圧着した複合シー
トが提案されているが，このシートでは，ポリエチレン
繊維の機械的強度が低いため複合シート自体の機械的強
力が向上しないという問題を有している。また，前記ポ
リエチレン繊維に代わり高強度を発現し得る他の熱可塑
性重合体繊維を用いると，多孔質フイルムの素材がポリ
エチレン重合体であるため不織布との親和性が乏しく接
合性が不十分となり，複合シートが層間で剥離し易くな
るという問題を有している。

【０００３】本発明者らは，特願平３−３３４１１９号
において，微多孔質ポリエチレン重合体フイルムに補強
材としてポリエチレン重合体を鞘成分とし，ポリエチレ
ンテレフタレート重合体を芯成分とする芯鞘型複合繊維
からなる不織布を積層複合してなるシートを提案した。
この複合シートでは，確かにシート自体の機械的強力と
剥離強力は向上するものの，不織布の構成繊維がシート
に対して全面的に熱接合されているため嵩密度が大きく
かつ柔軟性が劣り，例えば防水透湿性衣料用素材として
不適当なものであった。しかも，前記のような重合体か
ら構成されるため吸水性や透湿性を全く有さず，例えば
アルカリ電池用セパレータの素材として不適当なもので
あった。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は，前記問題を
解決し，機械的強度，吸水性，透湿性，嵩高性及び柔軟
性が優れ，例えば防水透湿性衣料用素材あるいはアルカ
リ電池用セパレータの素材として好適な積層シート及び
その製造方法を提供しようとするものである。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明者らは，前記問題
を解決すべく鋭意検討の結果，本発明に到達した。すな
わち，本発明は，以下の構成をその要旨とするものであ
る。 １）短繊維不織布と超高分子量ポリエチレンを主体とす
る微多孔質フイルムとが接合されてなる積層シートであ
って，前記短繊維不織布は，前記超高分子量ポリエチレ
ンの重量平均分子量よりも小さい重量平均分子量のポリ
エチレンを鞘成分とし，前記ポリエチレンより少なくと
も２０℃高い融点を有する熱可塑性重合体を芯成分とす
る芯鞘型複合短繊維Ａと天然繊維Ｂとを，あるいは前記
芯鞘型複合短繊維Ａと再生繊維Ｃとを構成繊維とし，前
記芯鞘型複合短繊維Ａ同士，前記芯鞘型複合短繊維Ａと
前記天然繊維Ｂあるいは前記芯鞘型複合短繊維Ａと前記
再生繊維Ｃとの間が前記複合短繊維Ａの鞘成分の部分的
融着により接合されてなり，前記短繊維不織布と前記フ
イルムとが前記複合短繊維Ａの鞘成分の部分的融着によ
り圧接面積率１０〜３０％で部分的に熱圧接され全体と
して一体化してなり，目付け（ｇ／ｍ² ）当たりの柔軟
度が５ｇ以下で，かつ嵩密度が０．３ｇ／ｃｍ³ 以下で
あることを特徴とする積層シート。 ２）超高分子量ポリエチレンを主体とする微多孔質フイ
ルムと，前記超高分子量ポリエチレンの重量平均分子量
よりも小さい重量平均分子量のポリエチレンを鞘成分と
し，前記ポリエチレンより少なくとも２０℃高い融点を
有する熱可塑性重合体を芯成分とする芯鞘型複合短繊維
Ａと天然繊維Ｂとを，あるいは前記芯鞘型複合短繊維Ａ
と再生繊維Ｃとを構成繊維とする短繊維不織布とを積層
し，前記芯鞘型複合短繊維Ａのポリエチレンの融点より
５〜３０℃低い温度のエンボスロールを用いて圧接面積
率が１０〜３０％となるごとく部分的熱圧接処理を施す
ことにより，前記芯鞘型複合短繊維Ａ同士，前記芯鞘型
複合短繊維Ａと前記天然繊維Ｂあるいは前記芯鞘型複合
短繊維Ａと前記再生繊維Ｃとの間を前記複合短繊維Ａの
鞘成分の部分的融着により接合し，前記短繊維不織布と
前記フイルムとを前記複合短繊維Ａの鞘成分の部分的融
着により熱圧接し全体として一体化することを特徴とす
る積層シートの製造方法。

【０００６】次に，本発明を詳細に説明する。本発明に
おける超高分子量ポリエチレンを主体とする微多孔質フ
イルムとは，通常のポリエチレンホモポリマあるいはエ
チレンに対してプロピレン，ブテン，ペンテン，ヘキサ
ン，４−メチル−ペンテン−１，オクテン等のモノマ成
分が５モル％程度まで共重合されたコポリマからなるも
のである。このポリエチレンの分子量は特に限定される
ものではないが，好ましくは重量平均分子量を３×１０
⁵ 以上とするのがよい。また，このフイルムの微多孔質
とは，フイルムが多数の微細な空孔を有することを意味
し，好ましくは空孔径が０．１μｍ以上１００μｍ以下
で，かつ空孔率が５０％以上のフイルムとするのがよ
く，空孔径が０．１μｍ未満であると透湿性が低下する
ため，一方，空孔径が１００μｍを超えるとフイルム強
力が低下するため，いずれも好ましくない。さらに，こ
のフイルムの厚みは積層シートの目付けによって適宜選
択すればよく，特に限定されるものではないが，敢えて
限定すれば５μｍ以上５００μｍ以下とするのが好まし
く，厚みが５００μｍを超えると積層シート自体の柔軟
性が低下するため，好ましくない。

【０００７】前記のような超高分子量ポリエチレンを主
体とする微多孔質フイルムは，公知の方法で製造するこ
とができる。例えば，特開昭６１−８４２２５号公報に
記載された方法すなわち，超高分子量ポリエチレンをト
ルエン，キシレン，テトラリン，デカリンあるいは炭素
数９〜１０のアルケン又は石油留出分等の沸点が１００
℃以上の脂肪族，脂環族又は芳香族炭化水素に溶解し，
この溶液をゲル化温度以上の温度でスリツト状ダイから
押出した後，溶媒の全部あるいは一部を除去するか又は
溶媒を除去しないで７５℃以上の温度で延伸する方法，
また，特開平２−２３２２４２号公報に記載された方法
すなわち，超高分子量ポリエチレンを蒸発性溶媒に溶解
した溶液を用いてフイルムを形成し，溶解温度以下の温
度で溶媒を蒸発除去し，その際フイルムに生じる収縮を
少なくとも一方向で阻止するか又は少なくとも一方向に
延伸した後，溶媒を除去する方法等を採用することがで
きる。このような方法で得られる微多孔質フイルムは，
同時又は逐次二軸延伸を施すことにより空孔率が増大さ
れる。同時二軸延伸を施す場合は，延伸倍率を縦横方向
共に３〜９程度とし，延伸温度を超高分子量ポリエチレ
ンの融点より５〜６０℃程度低い温度とするのが適当で
ある。逐次二軸延伸を施す場合は，延伸倍率を縦横方向
共に３〜９程度とし，延伸温度を縦方向延伸時に６０〜
１２０℃程度，横方向延伸時に縦方向延伸時の温度より
５℃以上高くかつ超高分子量ポリエチレンの融点より低
い温度とするのが適当である。このような延伸を施すこ
とによって，空孔径が０．１μｍ以上１００μｍ以下
で，かつ空孔率が５０％以上のフイルムを容易に得るこ
とができる。

【０００８】本発明における短繊維不織布は，前記超高
分子量ポリエチレンの重量平均分子量よりも小さい重量
平均分子量のポリエチレンを鞘成分とし，前記ポリエチ
レンより少なくとも２０℃高い融点を有する熱可塑性重
合体を芯成分とする芯鞘型複合短繊維Ａと天然繊維Ｂと
の混合綿あるいは前記芯鞘型複合短繊維Ａと再生繊維Ｃ
の混合綿からなるものである。この短繊維不織布の一構
成要素である前記芯鞘型複合短繊維Ａの鞘部を構成する
ポリエチレン系重合体とは，繊維形成性を有する低密度
ポリエチレン，中密度ポリエチレン，高密度ポリエチレ
ンであり，あるいはエチレンに対してプロピレン，ブテ
ン−１，ヘキセン−１，オクテン−１又は類似の高級α
−オレフインが１０重量％以下共重合されたものであっ
てもよいが，前記共重合率が前記重量％を超えると共重
合体の融点が低下し，これら共重合体を鞘成分とする短
繊維を用いて得た不織布を高温条件下で使用したとき
に，不織布の機械的特性が低下するので好ましくない。
また，前記芯鞘型複合短繊維Ａの芯部を構成する熱可塑
性重合体とは，繊維形成性を有しかつ前記ポリエチレン
系重合体より少なくとも２０℃高い融点を有する熱可塑
性重合体であり，ポリオレフイン系重合体，ポリエステ
ル系重合体あるいはポリアミド系重合体からなるもので
ある。例えば，ポリオレフイン系重合体としては，ポリ
プロピレンが挙げられ，また，ポリエステル系重合体と
しては，テレフタル酸，イソフタル酸，ナフタリン−２
・６−ジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸あるいはア
ジピン酸，セバチン酸等の脂肪族ジカルボン酸又はこれ
らのエステル類を酸成分としかつエチレングリコール，
ジエチレングリコール，１・４−ブタジオール，ネオペ
ンチルグリコール，シクロヘキサン−１・４−ジメタノ
ール等のジオール化合物をエステル成分とするホモポリ
エステル重合体あるいは共重合体が挙げられ，さらに，
ポリアミド系重合体としては，ポリイミノ−１−オキソ
テトラメチレン（ナイロン４），ポリテトラメチレンア
ジパミド（ナイロン４６），ポリカプラミド（ナイロン
６），ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６
６），ポリウンデカナミド（ナイロン１１），ポリラウ
ロラクタミド（ナイロン１２），ポリメタキシレンアジ
パミド，ポリパラキシリレンデカナミド，ポリビスシク
ロヘキシルメタンデカナミド又はこれらのモノマを構成
単位とするポリアミド系共重合体が挙げられる。特に，
ポリエステル系重合体の場合には，フエノールと四塩化
エタンの等重量混合液を溶媒とし，重合体濃度０．５ｇ
／１００ｃｃ，温度２０℃の条件で測定した相対粘度が
１．３〜１．４のものが好ましい。この相対粘度が１．
３未満であると積層シートの強力等機械的性能が劣るた
め，一方，相対粘度が１．４を超えると積層シートの風
合いが極めて硬くなるため，いずれも好ましくない。な
お，本発明において，前記繊維形成性熱可塑性重合体に
は，必要に応じて，例えば熱安定剤，酸化防止剤，接着
剤，充填剤，艶消し剤，顔料等の各種添加剤を本発明の
効果を損なわない範囲内で添加することができる。

【０００９】前記芯鞘型複合短繊維Ａでは，その複合比
すなわち〔鞘成分／芯成分〕（重量比）が２０〜８０
（重量％）／８０〜２０（重量％）であるのが好まし
い。鞘成分が２０重量％未満であると短繊維不織布とフ
イルム間の接着性が低下してフイブリル化し易くなるた
め，一方，鞘成分が８０重量％を超えると積層シートの
強力等機械的性能が劣るため，いずれも好ましくない。
また，この複合形態は，通常の同心芯鞘型の他に偏心芯
鞘型であってもよい。前記芯鞘型複合短繊維Ａでは，そ
の単繊維繊度が１０デニール以下であるのが好ましい。
単繊維繊度が１０デニールを超えると積層シートの風合
いが極めて硬くなって柔軟性が優れたシートを得ること
ができず，好ましくない。

【００１０】本発明における短繊維不織布の他構成要素
である天然繊維Ｂとは，綿，羊毛，絹その他の一般に天
然繊維と呼称されるものであればいかなるものであって
もよい。また，再生繊維Ｃとは，キユプラレーヨンやア
セテートレーヨン等の再生繊維であって，かつ単繊維繊
度が１０デニール以下の短繊維であればいかなるもので
あってもよい。天然繊維Ｂあるいは再生繊維Ｃの単繊維
繊度が１０デニールを超えると積層シートの風合いが極
めて硬くなって柔軟性が優れたシートを得ることができ
ず，好ましくない。

【００１１】本発明における短繊維不織布を構成する芯
鞘型複合短繊維Ａと天然繊維Ｂあるいは前記芯鞘型複合
短繊維Ａと再生繊維Ｃの混合比〔Ａ／（Ｂあるいは
Ｃ）〕（重量比）は，９５〜３０（重量％）／５〜７０
（重量％）であるのが好ましく，７０〜５０（重量％）
／３０〜５０（重量％）であるのがより好ましい。芯鞘
型複合短繊維Ａが９５重量％を超えると積層シートの吸
水性が具備されないため，一方，芯鞘型複合短繊維Ａが
３０重量％未満であると積層シートの吸水性は著しく向
上するものの積層シートの強力や耐剥離性等の機械的性
能が劣るため，いずれも好ましくない。

【００１２】本発明の積層シートは，前記芯鞘型複合短
繊維Ａ同士，前記芯鞘型複合短繊維Ａと前記天然繊維Ｂ
あるいは前記芯鞘型複合短繊維Ａと前記再生繊維Ｃとの
間が前記複合短繊維Ａの鞘成分の部分的融着により接合
されてなり，前記短繊維不織布と前記フイルムとが前記
複合短繊維Ａの鞘成分の部分的融着により圧接面積率１
０〜３０％で部分的に熱圧接され全体として一体化して
なるものであり，次の方法により製造することができ
る。すなわち，前記超高分子量ポリエチレンの重量平均
分子量よりも小さい重量平均分子量のポリエチレンを鞘
成分とし，前記ポリエチレンより少なくとも２０℃高い
融点を有する熱可塑性重合体を芯成分とする芯鞘型複合
長繊維を溶融複合紡出し，紡出長繊維糸条に延伸を施
し，機械捲縮を付与した後に所定長に切断して複合短繊
維Ａとし，得られた複合短繊維Ａと天然繊維Ｂあるいは
再生繊維Ｃを所定の混合比で混合し，カード機を用いて
ネツトコンベア上にウエブを形成する。次いで，得られ
た前記ウエブ上に別途作成した前記超高分子量ポリエチ
レンを主体とする微多孔質ポリエチレンフイルムを積層
し，前記芯鞘型複合短繊維Ａのポリエチレンの融点より
５〜３０℃低い温度のエンボスロールを用いて圧接面積
率が１０〜３０％となるごとく部分的熱圧接処理を施
し，前記芯鞘型複合短繊維Ａ同士，前記芯鞘型複合短繊
維Ａと前記天然繊維Ｂあるいは前記芯鞘型複合短繊維Ａ
と前記再生繊維Ｃとの間を前記複合短繊維Ａの鞘成分の
部分的融着により接合し，前記短繊維不織布と前記フイ
ルムとを前記複合短繊維Ａの鞘成分の部分的融着により
熱圧接し全体として一体化するのである。この部分的熱
圧接処理とは，加熱され表面に彫刻模様が刻印されたロ
ールすなわちエンボスロールと加熱され表面が平滑な金
属ロールとの間に積層体を通すことにより前記彫刻模様
に該当する部分の繊維同士及び繊維とフイルムを熱的に
接着させるものである。さらに詳しくは，この部分的な
熱圧接とは，被処理体の全表面積に対して特定の領域を
有し，すなわち個々の熱圧接領域は必ずしも円形の形状
である必要はないが１．０ｍｍ² 以下の面積を有し，か
つ熱圧接領域間の最少間隔が１．０〜３．０ｍｍである
ものがよい。この熱圧接領域が１．０ｍｍ²を超えたり
あるいは熱圧接領域間の最少間隔が１．０ｍｍ未満であ
ると，融着領域が大きくかつその密度が高いものとなっ
て積層シート自体が嵩高性が小さく，しかも剛直化して
風合いの硬いものとなるため，一方，この熱圧接領域が
１．０ｍｍ² 以下であっても熱圧接領域間の最少間隔が
３．０ｍｍを超えると，積層シート内で未圧接領域が大
きくなって積層シートの強力等機械的特性が劣ったりあ
るいはバラツキが生じ，耐剥離性が向上せず，しかもシ
ートの表面が毛羽立つことになるため，いずれも好まし
くない。部分的熱圧接処理を施すに際しては，前記芯鞘
型複合短繊維Ａのポリエチレンの融点より５〜３０℃低
い温度のエンボスロールを用いて圧接面積率を１０〜３
０％とする。エンボスロールの温度が前記芯鞘型複合短
繊維Ａのポリエチレンの融点より５℃低い温度を超える
と，ポリエチレンが溶融流動して微多孔質フイルムの空
孔を閉塞する恐れがあり，一方，エンボスロールの温度
が前記ポリエチレンの融点より３０℃低い温度未満であ
ると，熱圧接処理の効果が不充分となり，いずれも好ま
しくない。また，シートの全表面積に対する全熱圧接領
域の面積の比すなわち圧接面積率は，１０〜３０％のも
のである。この圧接面積率が１０％未満であると熱圧接
後のシートは柔軟性が優れるものの繊維間の融着による
接合が不十分であるため強力等の機械的特性が劣り，し
かもシートの表面が毛羽立つことになり，一方，圧接面
積率が３０％を超えると繊維間や繊維とフイルム間の融
着領域が多過ぎるため積層シート自体が剛直化して風合
いの硬いものとなるため，いずれも好ましくない。本発
明の積層シートでは，前記部分的熱圧接処理を施すに際
し，加熱されたエンボスロールを用いる方法に代わり，
非加熱のエンボスロールと超音波発振器とから構成され
る超音波融着加工機を用いる方法を採用することもでき
る。なお，この超音波融着加工機を用いる場合にも，シ
ートの全表面積に対する全熱圧接領域の面積の比すなわ
ち圧接面積率を１０〜３０％とすることが肝要である。

【００１３】本発明の積層シートは，前述したように前
記芯鞘型複合短繊維Ａ同士，前記芯鞘型複合短繊維Ａと
前記天然繊維Ｂあるいは前記芯鞘型複合短繊維Ａと前記
再生繊維Ｃとの間が前記複合短繊維Ａの鞘成分の部分的
融着により接合されてなり，前記短繊維不織布と前記フ
イルムとが前記複合短繊維Ａの鞘成分の部分的融着によ
り熱圧接され全体として一体化してなるものであり，し
かも目付け（ｇ／ｍ²）当たりの柔軟度が５ｇ以下で，
かつ嵩密度が０．３ｇ／ｃｍ³ 以下のものである。この
積層シートでは，目付け（ｇ／ｍ² ）当たりの柔軟度が
５ｇを超えたり，あるいは嵩密度が０．３ｇ／ｃｍ³ を
超えると，積層シートのいわゆるドレープ性が低下する
ばかりか，シートの使用時にごわつき感や紙鳴りが生じ
るため，好ましくない。本発明の積層シートでは，前記
短繊維不織布と前記フイルムとの積層は二層に限定され
ることはなく，必要に応じて三層以上の複数層とするこ
ともできる。

【００１４】

【作用】本発明の積層シートは，短繊維不織布と超高分
子量ポリエチレンを主体とする微多孔質フイルムとが接
合されてなる積層シートであって，前記短繊維不織布は
超高分子量ポリエチレンの重量平均分子量よりも小さい
重量平均分子量のポリエチレンを鞘成分とし，前記ポリ
エチレンより少なくとも２０℃高い融点を有する熱可塑
性重合体を芯成分とする芯鞘型複合短繊維Ａと天然繊維
Ｂとを，あるいは前記芯鞘型複合短繊維Ａと再生繊維Ｃ
とを構成繊維とし，前記芯鞘型複合短繊維Ａ同士，前記
芯鞘型複合短繊維Ａと前記天然繊維Ｂあるいは前記芯鞘
型複合短繊維Ａと前記再生繊維Ｃとの間が前記複合短繊
維Ａの鞘成分の部分的融着により接合されてなり，前記
短繊維不織布と前記フイルムとが前記複合短繊維Ａの鞘
成分の部分的融着により圧接面積率１０〜３０％で部分
的に熱圧接され全体として一体化してなるものである。
すなわち，この積層シートは，前記短繊維不織布はその
構成繊維間が前記芯鞘型複合短繊維Ａの鞘成分であるポ
リエチレンの部分的融着により接合され，かつこのポリ
エチレンの部分的融着により前記短繊維不織布と前記微
多孔質フイルムとが部分的に熱圧接されており，短繊維
不織布の構成繊維自体及び短繊維不織布と微多孔質フイ
ルムとが剥離することなく強固に熱接合しているため機
械的特性が優れ，微多孔質フイルム全面を間隙なく前記
芯鞘型複合短繊維Ａの鞘成分であるポリエチレンが融着
することがないため透湿性，嵩高性及び柔軟性が優れ，
しかも吸水性に優れた天然繊維あるいは再生繊維をその
構成要素として有するため吸水性が優れるものである。

【００１５】次に，実施例に基づき本発明を具体的に説
明するが，本発明は，これらの実施例によって何ら限定
されるものではない。実施例において，各特性値の測定
を次の方法により実施した。 重量平均分子量：ゲル透過クロマトグラフイ法により測
定した。 フイルムの厚み（μｍ）：マイクロメータを用いて測定
した。 フイルムの空孔径（μｍ）：走査型電子顕微鏡を用いて
試料の表面写真を撮影し，得られた写真から空孔径（μ
ｍ）を読み取った。 フイルムの空孔率（％）：密度勾配管を用い試料の空孔
率（％）を測定した。 フイルムと不織布の目付け（ｇ／ｍ² ）：標準状態の試
料から縦１０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片計１０点を作成
し，平衡水分に到らしめた後，各試料片の重量（ｇ）を
秤量し，得られた値の平均値を単位面積（ｍ² ）当たり
に換算し目付け（ｇ／ｍ² ）とした。 シートの嵩密度（ｇ／ｃｍ³ ）：シートの嵩密度（ｇ／
ｃｍ³ ）を下記式（１）に従って算出した。 嵩密度（ｇ／ｃｍ³ ）＝目付け（ｇ／ｍ² ）／厚み（μｍ） ・・・（１） シートの柔軟度（ｇ）：ＪＩＳ Ｌ−１０９６に記載の
ハンドルオメータ法に準じて試料幅１ｃｍで測定し，得
られた値を目付け１ｇ／ｍ² 当たりに換算し柔軟度
（ｇ）とした。 シートのＫＧＳＭ引張強力（ｋｇ／５ｃｍ）：ＪＩＳ
Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて測定した。すなわ
ち，試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試料片計１０
点を作成し，各試料片毎にシートの経方向について，定
速伸長型引張試験機（東洋ボールドウイン社製テンシロ
ンＵＴＭ−４−１−１００）を用い，引張速度１０ｃｍ
／分で伸長し，得られた切断時荷重値（ｋｇ／５ｃｍ）
の平均値を目付け１００ｇ／ｍ² 当たりに換算しＫＧＳ
Ｍ引張強力（ｋｇ／５ｃｍ）とした。 シートの剥離強力（ｋｇ／５ｃｍ）：ＪＩＳ Ｌ−１０
９６Ａに記載の方法に準じて測定した。すなわち，試料
長が１５ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試料片計３点を作成
し，各試料片毎にシートの経方向について，定速伸長型
引張試験機（東洋ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ
−４−１−１００）を用い，引張速度１０ｃｍ／分でフ
イルムをシートの端部から計って５ｃｍの位置まで強制
的に剥離させ，得られた荷重値（ｇ／５ｃｍ）の平均値
をシートの剥離強力（ｋｇ／５ｃｍ）とした。 シートの透湿度（ｇ／ｍ² ／Ｄ）：ＪＩＳ Ｌ−１０９
９に記載の塩化カルシウム法（Ａ−１法）に準じて測定
した。 シートの耐水度（ｍｍ水柱）：ＪＩＳ Ｌ−１０９２に
記載のＡ法（低水圧法）に準じて測定した。 シートの吸水度（ｍｍ）：ＪＩＳ Ｌ−１０９６に記載
のＢ法（バイレツク法）に準じて測定した。

【００１６】実施例１〜３及び比較実施例１及び２ 重量平均分子量が２０×１０⁵ の超高分子量ポリエチレ
ンからなる未延伸フイルム（ＤＳＭ株式会社製ＳＯＬＵ
ＴＥＸ）を用い，延伸温度１２０℃，縦方向延伸倍率
７．０，横方向延伸倍率６．０の条件で逐次延伸を行っ
て微多孔質フイルムを作成した。この微多孔質フイルム
は，厚みが３８μｍ，目付けが７．０ｇ／ｍ² ，最大空
孔径が０．１１４μｍ，空孔率が７８％であった。一
方，芯成分がポリエチレンテレフタレート，鞘成分が線
状低密度ポリエチレンで複合比が１／１，単繊維繊度が
２．３デニール，繊維長が５１ｍｍの同心芯鞘型複合短
繊維Ａ（ユニチカ株式会社製メルテイ６０８０）と単繊
維繊度が１．５デニール，平均繊維長が２８ｍｍの綿Ｂ
とを混合比（Ａ／Ｂ）（重量比）７０／３０で混合し，
カード機を用いて目付けが１７ｇ／ｍ² のウエブとして
ネツトコンベア上に堆積させた。次いで，得られたウエ
ブ上に前記微多孔質フイルムを積層し，温度が１２２℃
で，かつ表１に示した圧接面積率のエンボスロールを用
い線圧を２５ｋｇ／ｃｍとして熱圧接処理を施し積層シ
ートを作成した。得られた積層シートの特性を表１に示
す。実施例１〜３で得られた積層シートは，機械的特
性，吸水性，透湿性，嵩高性及び柔軟性のいずれも優れ
たものであった。これに対し，比較実施例１で得られた
積層シートは，圧接面積率が低過ぎるため接着不足が起
因して，機械的特性が劣るものであった。また，比較実
施例２で得られた積層シートは，機械的特性は優れるも
のの，圧接面積率が高過ぎるため柔軟性が極めて劣るも
のであった。

【００１７】

【表１】

【００１８】実施例４〜８及び比較実施例３〜６ 実施例１で用いた同心芯鞘型複合短繊維Ａと綿Ｂとの混
合比（Ａ／Ｂ）（重量比）を表２に示したように変更し
たこと，同心芯鞘型複合短繊維Ａとレーヨン短繊維Ｃと
を表２に示した混合比（Ａ／Ｂ）（重量比）で混合した
こと，及び圧接面積率が２０％のエンボスロールを用い
たこと以外は実施例１と同様にして，積層シートを作成
した。得られた積層シートの特性を表２に示す。実施例
４〜８で得られた積層シートは，綿あるいはレーヨンの
混合比の増大に伴い若干機械的特性が低下するものの，
吸水性，透湿性，嵩高性及び柔軟性のいずれも優れたも
のであった。これに対し，比較実施例３及び５で得られ
た積層シートは，綿あるいはレーヨンの混合比が低過ぎ
るため，殆ど吸水性を有しないものであった。また，比
較実施例４及び６で得られた積層シートは，綿あるいは
レーヨンの混合比が高過ぎるため，接着不足が起因して
シート自体の引張強力と剥離強力等の機械的特性が極め
て低いものであった。

【００１９】

【表２】

【００２０】実施例９ 同心芯鞘型複合短繊維Ａの単繊維繊度を１．５デニー
ル，繊維長が３８ｍｍとした以外は実施例１と同様にし
て，積層シートを作成した。得られた積層シートの特性
を表３に示す。

【００２１】実施例１０ 実施例１で得たウエブの両面上に微多孔質フイルムを積
層した以外は実施例１と同様にして，積層シートを作成
した。得られた積層シートの特性を表３に示す。

【００２２】実施例１１及び１２ 芯成分が結晶性ポリプロピレン，鞘成分が線状低密度ポ
リエチレンで複合比が１／１，単繊維繊度が２．０デニ
ール，繊維長が５１ｍｍの同心芯鞘型複合短繊維Ａと綿
Ｂ（実施例１１）あるいは前記芯鞘型複合短繊維Ａとレ
ーヨン短繊維Ｃ（実施例１２）とを混合した以外は実施
例１と同様にして，積層シートを作成した。得られた積
層シートの特性を表３に示す。

【００２３】実施例１３ 重量平均分子量が１８×１０⁵ の超高分子量ポリエチレ
ンからなり，厚みが４１μｍ，目付けが６．８ｇ／
ｍ² ，最大空孔径が４．０３８μｍ，空孔率が７０％の
微多孔質フイルムを用いた以外は実施例１と同様にし
て，積層シートを作成した。得られた積層シートの特性
を表３に示す。

【００２４】比較実施例７ 実施例１で得た同心芯鞘型複合短繊維Ａのみからなるウ
エブを作成し，このウエブ上に微多孔質フイルムを積層
した以外は実施例１と同様にして，積層シートを作成し
た。得られた積層シートの特性を表３に示す。

【００２５】比較実施例８ 線状低密度ポリエチレンのみからなる短繊維Ａを用いた
以外は実施例１と同様にして，積層シートを作成した。
得られた積層シートの特性を表３に示す。

【００２６】比較実施例９ ポリエチレンテレフタレートのみからなる短繊維Ａを用
いた以外は実施例１と同様にして，積層シートを作成し
た。得られた積層シートの特性を表３に示す。

【００２７】

【表３】

【００２８】実施例９〜１３で得られた積層シートは，
いずれも機械的特性，吸水性，透湿性，嵩高性及び柔軟
性が優れたものであった。これに対し，比較実施例７で
得られた積層シートは，嵩高性と柔軟性は優れるもの
の，天然繊維あるいは再生繊維を含有しないため，吸水
性が低いものであった。また，比較実施例８で得られた
積層シートは，短繊維Ａがポリエチレンのみからなるた
め，機械的特性が極めて低いものであった。さらに，比
較実施例８で得られた積層シートは，短繊維Ａがポリエ
チレンテレフタレートのみからなるためフイルムとの接
着性が低く，シート自体の引張強力と剥離強力等の機械
的特性が極めて低く，実用に耐えないものであった。

【００２９】

【発明の効果】本発明の積層シートは，超高分子量ポリ
エチレンを主体とする微多孔質フイルムと，特定のポリ
エチレンを鞘成分とする芯鞘型複合短繊維と天然繊維あ
るいは前記芯鞘型複合短繊維と再生繊維を構成繊維とす
る短繊維不織布とが前記鞘成分のポリエチレンの部分的
融着により接合され，前記短繊維不織布と前記フイルム
とが前記複合短繊維Ａの鞘成分の部分的融着により部分
的に熱圧接され全体として一体化されたものであり，機
械的特性，吸水性，嵩高性及び柔軟性が優れ，また微多
孔質フイルムの全面に間隙なく融着成分が融着すること
がないため十分な透湿性を有し，防水透湿性衣料用素材
あるいはアルカリ電池用セパレータの素材として好適で
ある。そして，本発明の製造方法によれば，前記積層シ
ートを効率良く製造することができる。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 短繊維不織布と超高分子量ポリエチレン
   を主体とする微多孔質フイルムとが接合されてなる積層
   シートであって，前記短繊維不織布は，前記超高分子量
   ポリエチレンの重量平均分子量よりも小さい重量平均分
   子量のポリエチレンを鞘成分とし，前記ポリエチレンよ
   り少なくとも２０℃高い融点を有する熱可塑性重合体を
   芯成分とする芯鞘型複合短繊維Ａと天然繊維Ｂとを，あ
   るいは前記芯鞘型複合短繊維Ａと再生繊維Ｃとを構成繊
   維とし，前記芯鞘型複合短繊維Ａ同士，前記芯鞘型複合
   短繊維Ａと前記天然繊維Ｂあるいは前記芯鞘型複合短繊
   維Ａと前記再生繊維Ｃとの間が前記複合短繊維Ａの鞘成
   分の部分的融着により接合されてなり，前記短繊維不織
   布と前記フイルムとが前記複合短繊維Ａの鞘成分の部分
   的融着により圧接面積率１０〜３０％で部分的に熱圧接
   され全体として一体化してなり，目付け（ｇ／ｍ² ）当
   たりの柔軟度が５ｇ以下で，かつ嵩密度が０．３ｇ／ｃ
   ｍ³ 以下であることを特徴とする積層シート。
2. 【請求項２】 超高分子量ポリエチレンを主体とする微
   多孔質フイルムと，前記超高分子量ポリエチレンの重量
   平均分子量よりも小さい重量平均分子量のポリエチレン
   を鞘成分とし，前記ポリエチレンより少なくとも２０℃
   高い融点を有する熱可塑性重合体を芯成分とする芯鞘型
   複合短繊維Ａと天然繊維Ｂとを，あるいは前記芯鞘型複
   合短繊維Ａと再生繊維Ｃとを構成繊維とする短繊維不織
   布とを積層し，前記芯鞘型複合短繊維Ａのポリエチレン
   の融点より５〜３０℃低い温度のエンボスロールを用い
   て圧接面積率が１０〜３０％となるごとく部分的熱圧接
   処理を施すことにより，前記芯鞘型複合短繊維Ａ同士，
   前記芯鞘型複合短繊維Ａと前記天然繊維Ｂあるいは前記
   芯鞘型複合短繊維Ａと前記再生繊維Ｃとの間を前記複合
   短繊維Ａの鞘成分の部分的融着により接合し，前記短繊
   維不織布と前記フイルムとを前記複合短繊維Ａの鞘成分
   の部分的融着により熱圧接し全体として一体化すること
   を特徴とする積層シートの製造方法。