JP2002534616A - 三次元構造化された繊維平面形成物およびその製造方法 - Google Patents
三次元構造化された繊維平面形成物およびその製造方法Info
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- Textile Engineering (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
交互に表面の水平面に対して垂直に存在する連続フィラメント層および該連続フィラメント層と面もしくは点で熱により固く接合された比較的密なフロック層からなる三次元構造化された繊維平面形成物であって、そこではその目の粗い連続フィラメント層はスクリム、ラチスまたはネットであり、かつ該フロック層上には反復する折り目の形もしくは波形の隆起を有している。その製造方法では、この積層品のすべての層を一緒に、スクリムの材料の軟化温度範囲と溶融温度範囲の間にある温度で収縮プロセスにかける。
Description
【０００１】
本発明は、三次元構造化された繊維平面形成物に関する。
【０００２】 本発明において、「三次元構造化された」とは、その時その時に観察される平
面における単繊維相互の配向および空間的な相互関係が、この平面に隣接する平
面における単繊維相互の配向および空間的な相互関係と異なっている繊維平面形
成物のことである。
面における単繊維相互の配向および空間的な相互関係が、この平面に隣接する平
面における単繊維相互の配向および空間的な相互関係と異なっている繊維平面形
成物のことである。
【０００３】 殊に本発明は、少なくとも１個の不織布層を有し、該不織布層が、スクリム、
ラチスまたはネットの少なくとも１個の層と結合している繊維平面形成物に関す
る。
ラチスまたはネットの少なくとも１個の層と結合している繊維平面形成物に関す
る。
【０００４】 製造方法も示される。
【０００５】
ＵＳＰ ４，３０２，４９５からその種の繊維平面形成物が公知である。
【０００６】 不連続の熱可塑性ポリマー繊維からの１個又はより多くの層と、予め定められ
た角度で相互に交差する粗い、熱可塑性の、連続の溶融紡糸繊維からなる開いた
目の粗いネットからの１個又はより多くの層は、溶接によって互いに平面的ある
いは点的に結合して均一な厚さの平面形成物になっている。この乱雑になってい
るフロック（短繊維）は、坪量１０〜１５ｇ／ｍ2で直径０．５〜３０μｍを有
している。ラチス／マイクロファイバー層／ラチスの組合せならびにマイクロフ
ァイバー層／ラチス／マイクロファイバー層の組合せが記載されている。マイク
ロファイバーならびにラチスのフィラメントのための有利な原料は、ポリプロピ
レンである。このような平面形成物は、精密に調整可能な気孔率とともに著しく
高い引張り強度を有する。前記の溶融紡糸によるマイクロファイバー層は、外観
および例えばフィルター特性を決定し、その一方で１個以上の熱可塑性ネットは
、織布の補強、気孔率の調整および場合によっては外観のシミュレーションに役
立てられている。したがって該材料は、フィルターとしてばかりではなく、外科
の場合の無菌パッキング材料としても適当である。さらなる使用分野は、化学的
に不活性な濾過材または衣服、手袋またはブーツのための濡らすことのできない
軽量の断熱層である。
た角度で相互に交差する粗い、熱可塑性の、連続の溶融紡糸繊維からなる開いた
目の粗いネットからの１個又はより多くの層は、溶接によって互いに平面的ある
いは点的に結合して均一な厚さの平面形成物になっている。この乱雑になってい
るフロック（短繊維）は、坪量１０〜１５ｇ／ｍ2で直径０．５〜３０μｍを有
している。ラチス／マイクロファイバー層／ラチスの組合せならびにマイクロフ
ァイバー層／ラチス／マイクロファイバー層の組合せが記載されている。マイク
ロファイバーならびにラチスのフィラメントのための有利な原料は、ポリプロピ
レンである。このような平面形成物は、精密に調整可能な気孔率とともに著しく
高い引張り強度を有する。前記の溶融紡糸によるマイクロファイバー層は、外観
および例えばフィルター特性を決定し、その一方で１個以上の熱可塑性ネットは
、織布の補強、気孔率の調整および場合によっては外観のシミュレーションに役
立てられている。したがって該材料は、フィルターとしてばかりではなく、外科
の場合の無菌パッキング材料としても適当である。さらなる使用分野は、化学的
に不活性な濾過材または衣服、手袋またはブーツのための濡らすことのできない
軽量の断熱層である。
【０００７】 層同士の熱による結合は、加圧下に、例えば加熱したローラ間で行なわれ、そ
の際、該ローラのうちの一方に、点溶接が所望される場合に相応する食刻がある
。そのうえ、ローラ間での加熱前に熱放射を適用することもできる。熱による作
用の程度は、前記繊維材料は軟化するが、該繊維材料の結晶質の融点までの温度
上昇は生じない程度に調整される。
の際、該ローラのうちの一方に、点溶接が所望される場合に相応する食刻がある
。そのうえ、ローラ間での加熱前に熱放射を適用することもできる。熱による作
用の程度は、前記繊維材料は軟化するが、該繊維材料の結晶質の融点までの温度
上昇は生じない程度に調整される。
【０００８】 例えば暑い国々への発送の場合には十分に通常のことであるが、前記繊維平面
形成物が梱包、長期の貯蔵および輸送の際に高い圧力および６０℃までの温度に
さらされる場合に、このような該繊維平面形成物は最大圧力またはその他の強い
機械的な力に顕著な圧縮なしに長時間耐えられないことが見いだされている。
形成物が梱包、長期の貯蔵および輸送の際に高い圧力および６０℃までの温度に
さらされる場合に、このような該繊維平面形成物は最大圧力またはその他の強い
機械的な力に顕著な圧縮なしに長時間耐えられないことが見いだされている。
【０００９】
本発明の課題は、上記の従来技術の三次元構造化された繊維平面形成物を、該
繊維平面形成物が６０℃までの温度ででも表面の水平面に垂直に作用する１ｐｓ
ｉまでの最大圧力に破壊なしに耐える程度に改善することである。
繊維平面形成物が６０℃までの温度ででも表面の水平面に垂直に作用する１ｐｓ
ｉまでの最大圧力に破壊なしに耐える程度に改善することである。
【００１０】 さらに本発明は、このような繊維平面形成物の製造方法を示すことを目的とす
る。
る。
【００１１】
上記課題は、特許請求の範囲の請求項１に記載の特徴を有する三次元構造化さ
れた多層繊維平面形成物ならびに方法請求項の第１項目の請求項に記載された方
法によって解決される。該三次元構造化された多層繊維平面形成物ならびに該方
法の有利な実施態様は、それぞれ従属請求項に記載されている。
れた多層繊維平面形成物ならびに方法請求項の第１項目の請求項に記載された方
法によって解決される。該三次元構造化された多層繊維平面形成物ならびに該方
法の有利な実施態様は、それぞれ従属請求項に記載されている。
【００１２】 少なくとも１個の不織布層は、それぞれ１個のスクリム層と結合している。該
不織布層は、機械的に、および／または熱により相互に結合された繊維からなり
、かつ繰り返される幾何学的な隆起あるいは波打ちの形での折り目様の流れを平
面方向に有している。
不織布層は、機械的に、および／または熱により相互に結合された繊維からなり
、かつ繰り返される幾何学的な隆起あるいは波打ちの形での折り目様の流れを平
面方向に有している。
【００１３】 連続フィラメントが相互に交差しかつその交点において溶融により結合されて
おり、かつその交点間の太さが１５０〜２０００μｍであり、かつ該交点の厚み
の増大がこの値の７倍までである、少なくとも１個の熱可塑性のスクリム層、ラ
チス層またはネット層が、本発明による構造に含まれる。これらの層は、以下に
おいて、交差する各フィラメントを有する別の構造についてであっても簡略化の
ため常にスクリムとして記載される。
おり、かつその交点間の太さが１５０〜２０００μｍであり、かつ該交点の厚み
の増大がこの値の７倍までである、少なくとも１個の熱可塑性のスクリム層、ラ
チス層またはネット層が、本発明による構造に含まれる。これらの層は、以下に
おいて、交差する各フィラメントを有する別の構造についてであっても簡略化の
ため常にスクリムとして記載される。
【００１４】 隣り合う各２個のフィラメント交点の縦方向の距離に、横方向での相応する距
離をかけたものであるスクリムのメッシュサイズは、フィラメント交点は縦方向
も横方向も互いに０．１０ｍｍ以上離れているという条件付きで０．０１〜９ｃ
ｍ2である。
離をかけたものであるスクリムのメッシュサイズは、フィラメント交点は縦方向
も横方向も互いに０．１０ｍｍ以上離れているという条件付きで０．０１〜９ｃ
ｍ2である。
【００１５】 繊維層およびスクリム層の間のそれぞれの結合は、面全体で行われていてもよ
いし、点で行われていてもよいし、線のパターンで行われていてもよいし、面の
パターン様で行われていてもよい。
いし、点で行われていてもよいし、線のパターンで行われていてもよいし、面の
パターン様で行われていてもよい。
【００１６】 前記スクリムの連続フィラメントは、例えばポリエチレン、ポリプロピレン、
ポリアミド−６、ポリアミド−６．６、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチ
レンテレフタレート、ポリエステルエラストマー、コポリエステル、エチレンと
酢酸ビニルの共重合体またはポリウレタンの共重合体からなる。
ポリアミド−６、ポリアミド−６．６、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチ
レンテレフタレート、ポリエステルエラストマー、コポリエステル、エチレンと
酢酸ビニルの共重合体またはポリウレタンの共重合体からなる。
【００１７】 本発明の有利な実施態様の場合には前記スクリムは、二軸延伸されたネットか
らなる。このフィラメントの走る２方向での延伸は、縦方向では公知方法にした
がって、遅く回転するローラとこれより速く回転するローラ間のすき間を通過さ
せることによって行なわれ、この場合、遅く回転するローラとこれより速く回転
するローラとの速度比によって延伸比が決まる。横方向での延伸は、それ自身が
拡大する張枠を用いて行なわれる。
らなる。このフィラメントの走る２方向での延伸は、縦方向では公知方法にした
がって、遅く回転するローラとこれより速く回転するローラ間のすき間を通過さ
せることによって行なわれ、この場合、遅く回転するローラとこれより速く回転
するローラとの速度比によって延伸比が決まる。横方向での延伸は、それ自身が
拡大する張枠を用いて行なわれる。
【００１８】 上記の公知方法は両方の側の交点の間のフィラメントの太さの減少を惹起し、
ひいては坪量の９５％までの減少を惹起する。
ひいては坪量の９５％までの減少を惹起する。
【００１９】 フィラメントのプラスチックよりはるかに低い融点および接合温度を有するホ
ットメルト接着剤からなる片側もしくは両側の被覆によって積層された平面形成
物も、本発明の対象である。
ットメルト接着剤からなる片側もしくは両側の被覆によって積層された平面形成
物も、本発明の対象である。
【００２０】 本発明の範囲内で、前記不織布層の折り目の形に関して、または該不織布の固
有の特性、例えば坪量、繊維の種類、繊維の結合、に関して異なる特性を各不織
布層が有している状態で、前記スクリムの片側もしくは両側の被覆を不織布で被
覆することも可能である。
有の特性、例えば坪量、繊維の種類、繊維の結合、に関して異なる特性を各不織
布層が有している状態で、前記スクリムの片側もしくは両側の被覆を不織布で被
覆することも可能である。
【００２１】 組成、繊維の種類、繊維の結合および繊維の配向について前記不織布のパラメ
ータを選択する場合には、当業者は、当業者に公知の、前記層が有すべき性質に
一般的に従う。隆起および波打ちの高い固有の剛性に関しては不織布繊維相互の
集中的な結合が必要である。
ータを選択する場合には、当業者は、当業者に公知の、前記層が有すべき性質に
一般的に従う。隆起および波打ちの高い固有の剛性に関しては不織布繊維相互の
集中的な結合が必要である。
【００２２】 結合剤によって繊維が固定される場合には、かたい感触の結合剤が有利であり
、それというのも、このことによって繊維平面形成物の固有の剛性と機械的抵抗
性が一緒に高められるからである。
、それというのも、このことによって繊維平面形成物の固有の剛性と機械的抵抗
性が一緒に高められるからである。
【００２３】 本発明のさらに別の有利な実施態様の場合には、存在する不織布層のそれぞれ
が、面の形に溶融した繊維を有していてもよく、この場合、これら溶融した面は
スクリムとそれぞれ熱により結合されている。
が、面の形に溶融した繊維を有していてもよく、この場合、これら溶融した面は
スクリムとそれぞれ熱により結合されている。
【００２４】 スクリム内のフィラメント同士のある交点から隣りの交点までの距離ならびに
縦方向および横方向での伸度およびフィラメント強度が、有利にはほぼ同じであ
り、それというのも、このことによって収縮過程の後に円形をした底面の断面を
有する隆起が生じるからである。このような隆起は、表面の水平面に対して垂直
な圧力荷重に対して最も高い抵抗性を有することが判明している。
縦方向および横方向での伸度およびフィラメント強度が、有利にはほぼ同じであ
り、それというのも、このことによって収縮過程の後に円形をした底面の断面を
有する隆起が生じるからである。このような隆起は、表面の水平面に対して垂直
な圧力荷重に対して最も高い抵抗性を有することが判明している。
【００２５】 出発材料の選択に応じて、２０〜３０００ｇ／ｍ2の重量を有する多層の繊維
平面形成物が製造可能である。低い坪量を有する製品は、例えばオムツにおける
液体を吸収しかつ該液体を拡散する層に適当であり、３０００ｇ／ｍ2までの坪
量を有する製品は、濾液に対する高い貯蔵能力を有する嵩の大きなフィルターマ
ットに適当である。
平面形成物が製造可能である。低い坪量を有する製品は、例えばオムツにおける
液体を吸収しかつ該液体を拡散する層に適当であり、３０００ｇ／ｍ2までの坪
量を有する製品は、濾液に対する高い貯蔵能力を有する嵩の大きなフィルターマ
ットに適当である。
【００２６】 本発明を図につき詳説する： まず図１から見ると、この図には本発明の可能な実施態様のうちの１つが俯瞰
図で示されている。コンポジット１は、収縮したスクリム４と２つの不織布層２
および３から組み合わされている。これら不織布層は、該収縮したスクリムに結
合しているが、しかしながら該不織布層相互は結合しておらず、該スクリムの両
側で該不織布表面に隆起６および窪み７を形成する状態で結合している。隆起と
隆起との間ならびに該隆起の下側に空隙１２、１３があり、これら空隙は、流動
媒質に対しては浸透性でありかつ該流動媒質からの粒子および塵を吸収する。該
スクリムは、交差している単繊維５からなる。
図で示されている。コンポジット１は、収縮したスクリム４と２つの不織布層２
および３から組み合わされている。これら不織布層は、該収縮したスクリムに結
合しているが、しかしながら該不織布層相互は結合しておらず、該スクリムの両
側で該不織布表面に隆起６および窪み７を形成する状態で結合している。隆起と
隆起との間ならびに該隆起の下側に空隙１２、１３があり、これら空隙は、流動
媒質に対しては浸透性でありかつ該流動媒質からの粒子および塵を吸収する。該
スクリムは、交差している単繊維５からなる。
【００２７】 図２には、図１のＡ−Ａ線に沿った断面が示されており、不織布２および３は
、窪み７の範囲８内で、スクリム４の単繊維５に接着剤を用いて結合されている
。
、窪み７の範囲８内で、スクリム４の単繊維５に接着剤を用いて結合されている
。
【００２８】 図３には、不織布およびスクリムからなる収縮したコンポジットが示されてお
り、この場合、スクリムの単繊維５と隆起６の頂点９との距離は、１０で示され
ている。この示された断面図は、図２と異なり、非対称構造を有している。不織
布の隆起８が、スクリムの表面の水平面に対して垂直な方向の片側にのみ延びて
いる。スクリムのフィラメントは片側に共押出しされたホットメルト接着剤１１
を載せており、この場合、該ホットメルト接着剤は、スクリムの残りの材料より
もあきらかに低い融点および軟化点を有している。不織布は、ホットメルト接着
剤１１によってスクリムに集中的に結合されており、この場合、位置１１は同時
に窪み７の最深点を示している。符号１０でスクリム平面と隆起６の頂点９との
距離が定義されている。このことは、表面積を顕著に拡大する結果となり、さら
にこのことが、分離すべき粒子に対する吸収能力を高める結果となる。表面の水
平面に対して垂直に並べられた不織布の隆起６とスクリム平面間の空隙１２なら
びに窪み７と隆起６の頂点９との間の開放された空間１３は、低粘性から中程度
の粘性の液体ならびに、固体粒子と水溶液からなる多分散系を自発的に吸収する
のに、かつ場合によってはこれら空間の下に横たわる吸収層に該液体ならびに該
分散系を受渡すのに十分な大きさである。
り、この場合、スクリムの単繊維５と隆起６の頂点９との距離は、１０で示され
ている。この示された断面図は、図２と異なり、非対称構造を有している。不織
布の隆起８が、スクリムの表面の水平面に対して垂直な方向の片側にのみ延びて
いる。スクリムのフィラメントは片側に共押出しされたホットメルト接着剤１１
を載せており、この場合、該ホットメルト接着剤は、スクリムの残りの材料より
もあきらかに低い融点および軟化点を有している。不織布は、ホットメルト接着
剤１１によってスクリムに集中的に結合されており、この場合、位置１１は同時
に窪み７の最深点を示している。符号１０でスクリム平面と隆起６の頂点９との
距離が定義されている。このことは、表面積を顕著に拡大する結果となり、さら
にこのことが、分離すべき粒子に対する吸収能力を高める結果となる。表面の水
平面に対して垂直に並べられた不織布の隆起６とスクリム平面間の空隙１２なら
びに窪み７と隆起６の頂点９との間の開放された空間１３は、低粘性から中程度
の粘性の液体ならびに、固体粒子と水溶液からなる多分散系を自発的に吸収する
のに、かつ場合によってはこれら空間の下に横たわる吸収層に該液体ならびに該
分散系を受渡すのに十分な大きさである。
【００２９】 三次元構造化された繊維平面形成物の製造方法は、熱可塑性連続フィラメント
からなる３〜３００ｇ／ｍ2の重さの収縮されていないスクリム、ネットまたは
ラチスの片側もしくは両側を不織布で平面的に被覆し、かつ自体公知の積層技術
を用いて平面不織布に結合することによって実施される。該不織布は、あらゆる
公知の方法で製造されていてよく、すなわち、乾式ではカーディングまたはエア
レイ技術によって製造されていてもよいし、湿式沈積によって製造されていても
よいし、あるいは溶融紡糸された繊維または連続フィラメントによって製造され
ていてもよい。引き続き、前記結合に、該スクリムに面的な収縮が生じるのに十
分な熱処理を施す。それ自体は面的な収縮が生じないかあるいは面的な収縮がス
クリムに比して顕著に少なく生じる不織布層は、表面の水平面に対して垂直な複
数の隆起を形成しながら回避する。該不織布は、それ自体において全面的に接合
されていてもよいし、一部の面で接合されていてもよい。穿孔された不織布は、
本発明による方法に使用してもよい。
からなる３〜３００ｇ／ｍ2の重さの収縮されていないスクリム、ネットまたは
ラチスの片側もしくは両側を不織布で平面的に被覆し、かつ自体公知の積層技術
を用いて平面不織布に結合することによって実施される。該不織布は、あらゆる
公知の方法で製造されていてよく、すなわち、乾式ではカーディングまたはエア
レイ技術によって製造されていてもよいし、湿式沈積によって製造されていても
よいし、あるいは溶融紡糸された繊維または連続フィラメントによって製造され
ていてもよい。引き続き、前記結合に、該スクリムに面的な収縮が生じるのに十
分な熱処理を施す。それ自体は面的な収縮が生じないかあるいは面的な収縮がス
クリムに比して顕著に少なく生じる不織布層は、表面の水平面に対して垂直な複
数の隆起を形成しながら回避する。該不織布は、それ自体において全面的に接合
されていてもよいし、一部の面で接合されていてもよい。穿孔された不織布は、
本発明による方法に使用してもよい。
【００３０】 さらなる温度上昇によってスクリムは、不織布の中で収縮する。収縮温度は、
スクリムの基礎をなしている熱可塑性樹脂の軟化温度範囲および溶融温度範囲に
従って決められる。収縮の開始のために該温度は、これら２つの温度の間になけ
ればならず、この場合、実際にこの織物に生じる熱の流れが該熱可塑性樹脂の融
点に近づけば近づくほど、収縮の程度は高くなる。当業者には当然のことながら
、予め設定された収縮温度でも保持時間によって、面的な収縮の程度に影響が及
ぼされることは公知である。縦方向と横方向において達成可能な収縮の大きさあ
るいはこれら２つの大きさの比は、十分にスクリムの選択によって予め設定する
ことが可能である。接触されておらず、妨げられていない収縮を前提として、ス
クリムの単繊維が縦方向と横方向で同じ繊度および同じ伸度を有する場合には、
縦と横の収縮比は、１：１である。縦方向と横方向で異なる収縮を所望する場合
には、縦方向と横方向とで異なって延伸されている単繊維を有しているか、ある
いは同じ伸度で繊度が著しく異なっている単繊維を有している織物が選択される
。縦方向と横方向とで異なる熱可塑性樹脂からつくられた単繊維を有しているス
クリムを使用することもできる。この場合には収縮の大きさおよび収縮の方向は
、軟化温度が低い方のスクリムの成分によって決定され、この場合、低い方の融
点のスクリムの成分の軟化温度と溶融温度の間にある収縮温度が選択される。
スクリムの基礎をなしている熱可塑性樹脂の軟化温度範囲および溶融温度範囲に
従って決められる。収縮の開始のために該温度は、これら２つの温度の間になけ
ればならず、この場合、実際にこの織物に生じる熱の流れが該熱可塑性樹脂の融
点に近づけば近づくほど、収縮の程度は高くなる。当業者には当然のことながら
、予め設定された収縮温度でも保持時間によって、面的な収縮の程度に影響が及
ぼされることは公知である。縦方向と横方向において達成可能な収縮の大きさあ
るいはこれら２つの大きさの比は、十分にスクリムの選択によって予め設定する
ことが可能である。接触されておらず、妨げられていない収縮を前提として、ス
クリムの単繊維が縦方向と横方向で同じ繊度および同じ伸度を有する場合には、
縦と横の収縮比は、１：１である。縦方向と横方向で異なる収縮を所望する場合
には、縦方向と横方向とで異なって延伸されている単繊維を有しているか、ある
いは同じ伸度で繊度が著しく異なっている単繊維を有している織物が選択される
。縦方向と横方向とで異なる熱可塑性樹脂からつくられた単繊維を有しているス
クリムを使用することもできる。この場合には収縮の大きさおよび収縮の方向は
、軟化温度が低い方のスクリムの成分によって決定され、この場合、低い方の融
点のスクリムの成分の軟化温度と溶融温度の間にある収縮温度が選択される。
【００３１】 不織布の結合およびスクリムへの積層は、単一の段階で行なうこともできる。
この方法は、経済的である。この場合にはスクリムを２つの結合していないガー
ゼ層の間に配置し、引き続き機械的なニードリングもしくは水流によるニードリ
ングによって結合させ、さらに公知の含浸技術を用いて結合剤を作用させる。
この方法は、経済的である。この場合にはスクリムを２つの結合していないガー
ゼ層の間に配置し、引き続き機械的なニードリングもしくは水流によるニードリ
ングによって結合させ、さらに公知の含浸技術を用いて結合剤を作用させる。
【００３２】 非繊維状の結合剤として水性の接着剤分散系が使用され、この場合、該水性の
接着剤分散系は、片側もしくは両側で前記結合部に捺染されるか、あるいは該水
性の接着剤分散系を用いて、泡立てた混合物を用いた完全な含浸が泡含浸装置で
実施されるか、または泡立ちさせていない混合物を用いて完全浴含浸によって実
施される。引き続き乾燥が行われ、さらに該結合剤が加熱架橋される。
接着剤分散系は、片側もしくは両側で前記結合部に捺染されるか、あるいは該水
性の接着剤分散系を用いて、泡立てた混合物を用いた完全な含浸が泡含浸装置で
実施されるか、または泡立ちさせていない混合物を用いて完全浴含浸によって実
施される。引き続き乾燥が行われ、さらに該結合剤が加熱架橋される。
【００３３】 不織布内部の接着性繊維の熱可塑性活性化によって、付加的な内部固化を行な
うことができる。
うことができる。
【００３４】 高圧水流ニードリングの場合には、本発明の別の有利な実施態様において、同
時に不織布の穿孔を行なうこともできる。
時に不織布の穿孔を行なうこともできる。
【００３５】 縦収縮と横収縮の比によって不織布層の隆起の形が決定される。縦横比が１：
１である場合には、理想的には円形の底面を有する円頂形の隆起が生じる。縦横
比が１ではない場合には、底面に平行な理想的には楕円形の断面を有する隆起が
生じる。収縮が例えば縦方向でのみ完全に妨げられる場合には、縦方向に延びる
溝状の隆起が不織布に形成され、この場合、該隆起は理想的にはその長さ全体に
わたって同じ幅を有している。
１である場合には、理想的には円形の底面を有する円頂形の隆起が生じる。縦横
比が１ではない場合には、底面に平行な理想的には楕円形の断面を有する隆起が
生じる。収縮が例えば縦方向でのみ完全に妨げられる場合には、縦方向に延びる
溝状の隆起が不織布に形成され、この場合、該隆起は理想的にはその長さ全体に
わたって同じ幅を有している。
【００３６】 １０ｇ／ｍ2未満の重量のスクリムが、少なくとも７ｇ／ｍ2の重量を有する不
織布による両側の被覆にもかかわらず、もとの長さの８０％まで収縮させること
ができるのは、意外なことであった。特にスクリムの初期坪量が低い場合には、
むしろ不織布によってスクリムの収縮が妨害されると予想されていた。しかしな
がら、そうはなっていない。
織布による両側の被覆にもかかわらず、もとの長さの８０％まで収縮させること
ができるのは、意外なことであった。特にスクリムの初期坪量が低い場合には、
むしろ不織布によってスクリムの収縮が妨害されると予想されていた。しかしな
がら、そうはなっていない。
【００３７】 次に記す変法は、その簡易さゆえに特に有利であることが明らかになっている
： 前記スクリムの片側もしくは両側を、結合していないガーゼで被覆し、かつ加熱
エンボシングカレンダー加工または超音波カレンダー加工にかける。これから得
られる平坦な２層もしくは３層の平面形成物は、十分な接合強度を示す。引き続
き、結合剤を使用せずに、熱または水蒸気を用いて収縮させる。この変法のため
にコンジュゲート複合繊維または偏心もしくは同心の芯糸／鞘糸型構造を有する
複合繊維が使用される。不織布による被覆は、１００％該複合繊維からなってい
てもよいし、熱可塑性および／または非熱可塑性のホモフィルファイバーとの混
紡の形で使用されてもよい。ホモフィルファイバーの選択については、制限は不
要である。
： 前記スクリムの片側もしくは両側を、結合していないガーゼで被覆し、かつ加熱
エンボシングカレンダー加工または超音波カレンダー加工にかける。これから得
られる平坦な２層もしくは３層の平面形成物は、十分な接合強度を示す。引き続
き、結合剤を使用せずに、熱または水蒸気を用いて収縮させる。この変法のため
にコンジュゲート複合繊維または偏心もしくは同心の芯糸／鞘糸型構造を有する
複合繊維が使用される。不織布による被覆は、１００％該複合繊維からなってい
てもよいし、熱可塑性および／または非熱可塑性のホモフィルファイバーとの混
紡の形で使用されてもよい。ホモフィルファイバーの選択については、制限は不
要である。
【００３８】 該複合繊維の融点は、より低融点の成分について、収縮を起こすスクリムの単
繊維の融点以下でなければならない。不織布層の著しい脆化を防ぐために、有利
にこの融点差は、４０℃より高くないほうがよい。
繊維の融点以下でなければならない。不織布層の著しい脆化を防ぐために、有利
にこの融点差は、４０℃より高くないほうがよい。
【００３９】 溶融結合を補助する熱可塑性ポリマーの使用に問題がない場合でも、不織布に
よる片側の被覆の場合には、スクリムの熱可塑性ポリマーに対する化学的親和性
を示す溶融成分を使用することが有利であることが明らかになっている。さもな
ければ、積層後に接合強度の不良という危険が発生する。これに関して、例えば
不織布中のポリエチレンテレフタレート−フィラメントからなるスクリムに、２
００℃を越える融点を有するコポリエステルもしくはポリブチレンテレフタレー
トを鞘糸成分として有するポリエステル複合繊維を使用することは、有利である
。
よる片側の被覆の場合には、スクリムの熱可塑性ポリマーに対する化学的親和性
を示す溶融成分を使用することが有利であることが明らかになっている。さもな
ければ、積層後に接合強度の不良という危険が発生する。これに関して、例えば
不織布中のポリエチレンテレフタレート−フィラメントからなるスクリムに、２
００℃を越える融点を有するコポリエステルもしくはポリブチレンテレフタレー
トを鞘糸成分として有するポリエステル複合繊維を使用することは、有利である
。
【００４０】 スクリムと不織布が加熱エンボシングカレンダー加工または超音波による固化
によって結合される場合には殊に、スクリムの両側をガーゼで被覆することは、
有利である。カレンダー加工後にスクリムの上側と下側の両方のガーゼは、該ス
クリムの空いている部分でパターン状に互いに溶接される。該スクリムは、この
ことによって分離不可能な状態でこのコンポジットの中に埋め込まれる。この収
縮されていない未完成材料における不織布とスクリム間の熱溶接された箇所の数
は、ごくわずかであるかもしくは無視できるものである。エンボシングローラの
食刻部分の面積は、支え面全体の４〜３０％である。
によって結合される場合には殊に、スクリムの両側をガーゼで被覆することは、
有利である。カレンダー加工後にスクリムの上側と下側の両方のガーゼは、該ス
クリムの空いている部分でパターン状に互いに溶接される。該スクリムは、この
ことによって分離不可能な状態でこのコンポジットの中に埋め込まれる。この収
縮されていない未完成材料における不織布とスクリム間の熱溶接された箇所の数
は、ごくわずかであるかもしくは無視できるものである。エンボシングローラの
食刻部分の面積は、支え面全体の４〜３０％である。
【００４１】 前記スクリムと前記複合繊維の鞘糸成分との融点の差が小さい場合には特に、
有利に全面積の４〜１４％だけが溶接面積である食刻ローラが使用される。
有利に全面積の４〜１４％だけが溶接面積である食刻ローラが使用される。
【００４２】 ガーゼ、スクリムおよび別のガーゼからなる収縮されていない積層品の製造は
、加熱された２個の滑面スチールローラ間で加圧下に実施することもできる。
、加熱された２個の滑面スチールローラ間で加圧下に実施することもできる。
【００４３】 収縮中に不織布中の本来の結合は、その大部分ないし、それどころかそのすべ
てが解かれ、その結果、スクリムの収縮に抵抗するものはない。冷却時にようや
く不織布繊維間の再度結合が行なわれる。
てが解かれ、その結果、スクリムの収縮に抵抗するものはない。冷却時にようや
く不織布繊維間の再度結合が行なわれる。
【００４４】 収縮は、１回のみの熱処理ですでに開始される。一度収縮しかつ冷却した積層
品を第２の熱処理によって改めて収縮させることは不可能である。
品を第２の熱処理によって改めて収縮させることは不可能である。
【００４５】 本発明による多層の三次元構造化された平面形成物は、交互に不織布とスクリ
ムからなることができる。スクリムの両側の不織布は、その構成において重量が
同じであってよいし、異なっていてもよい。特別な場合には、内部の層を連なる
２つの不織布からなるものとすることも可能である。
ムからなることができる。スクリムの両側の不織布は、その構成において重量が
同じであってよいし、異なっていてもよい。特別な場合には、内部の層を連なる
２つの不織布からなるものとすることも可能である。
【００４６】 前記の構造化された平面形成物は、大きな粒子貯蔵能力での高い比表面積、高
い液体処理量または機械的荷重、殊に高められた温度での高い圧縮抵抗が問題と
なるあらゆる分野で使用することができる。フィルターならびに衛生用品または
医療用製品がその例である。家庭用の装飾目的のために、例えば壁のカバーに本
発明による製品を使用することもできる。
い液体処理量または機械的荷重、殊に高められた温度での高い圧縮抵抗が問題と
なるあらゆる分野で使用することができる。フィルターならびに衛生用品または
医療用製品がその例である。家庭用の装飾目的のために、例えば壁のカバーに本
発明による製品を使用することもできる。
【００４７】
例１ ポリプロピレン連続フィラメントからなる重さ７．８ｇ／ｍ2およびメッシュ
サイズ７．６ｍｍ×７．６ｍｍを有する二軸延伸されたプラスチックネットを２
つのそれぞれ重さ１０ｇ／ｍ2を有する横方向に置いた結合していないステープ
ルファイバーのガーゼ間に配置し、さらに滑面スチールローラと食刻スチールロ
ーラ間のカレンダー加工による点溶接による固化に送った。該食刻ローラの溶接
面積は９．６％であり、かつ食刻の深さは、０．７３ｍｍであった。温度１４０
℃および通過速度６ｍ／ｍｉｎでのニップ圧３０ｋｐ／ｃｍでカレンダー加工を
行なった。織物幅は、５０ｃｍであった。
サイズ７．６ｍｍ×７．６ｍｍを有する二軸延伸されたプラスチックネットを２
つのそれぞれ重さ１０ｇ／ｍ2を有する横方向に置いた結合していないステープ
ルファイバーのガーゼ間に配置し、さらに滑面スチールローラと食刻スチールロ
ーラ間のカレンダー加工による点溶接による固化に送った。該食刻ローラの溶接
面積は９．６％であり、かつ食刻の深さは、０．７３ｍｍであった。温度１４０
℃および通過速度６ｍ／ｍｉｎでのニップ圧３０ｋｐ／ｃｍでカレンダー加工を
行なった。織物幅は、５０ｃｍであった。
【００４８】 不織布は、ポリエチレンテレフタレートからなる芯糸と、１２０℃で溶融する
コポリエステルからなる鞘糸を有する芯糸／鞘糸型複合繊維を９０％含有してい
る。その残りは、ステープルファイバーである。該芯糸／鞘糸型複合繊維の繊度
は４．８ｄｔｅｘであり、該芯糸／鞘糸型複合繊維の切断長は５５ｍｍである。
該ステープルファイバーの繊度は３．３ｄｔｅｘであり、該ステープルファイバ
ーの切断長は６０ｍｍである。
コポリエステルからなる鞘糸を有する芯糸／鞘糸型複合繊維を９０％含有してい
る。その残りは、ステープルファイバーである。該芯糸／鞘糸型複合繊維の繊度
は４．８ｄｔｅｘであり、該芯糸／鞘糸型複合繊維の切断長は５５ｍｍである。
該ステープルファイバーの繊度は３．３ｄｔｅｘであり、該ステープルファイバ
ーの切断長は６０ｍｍである。
【００４９】 引き続き、全体重量２７．８ｇ／ｍ2を有する３層の平坦な繊維平面形成物を
バンド乾燥機での熱による収縮処理に１７０℃で保持時間２分２０秒間でかけた
。もともと幅５０ｃｍの未完成材料は、収縮および冷却の後にもはや幅１６ｃｍ
しかなく、かつ坪量２０ｇ／ｍ2を有していた。このようにして横方向の線収縮
６８％、面の収縮７６．８％および縦方向の線収縮２７．６％が得られた。
バンド乾燥機での熱による収縮処理に１７０℃で保持時間２分２０秒間でかけた
。もともと幅５０ｃｍの未完成材料は、収縮および冷却の後にもはや幅１６ｃｍ
しかなく、かつ坪量２０ｇ／ｍ2を有していた。このようにして横方向の線収縮
６８％、面の収縮７６．８％および縦方向の線収縮２７．６％が得られた。
【００５０】 収縮の計算のための数式は、次のとおりである：
【００５１】
【数１】
【００５２】 下記の表には、室温で荷重を変えて測定した厚さならびに１ｐｓｉの荷重で４
８時間の貯蔵後に測定した厚さが示されている。後記の式で、それぞれ％で示さ
れた圧縮抵抗Ｋ、回復率Ｗおよびクリープ強さＫＢが得られた。クリープ強さの
算出のための厚さ測定を、支え圧力０．２ｐｓｉで行なった。
８時間の貯蔵後に測定した厚さが示されている。後記の式で、それぞれ％で示さ
れた圧縮抵抗Ｋ、回復率Ｗおよびクリープ強さＫＢが得られた。クリープ強さの
算出のための厚さ測定を、支え圧力０．２ｐｓｉで行なった。
【００５３】 厚さ測定を次のとおり行なった： 試験片を支え圧力０．６２０５ｋＰａ ｐｓｉで３０秒間荷重し、かつ厚さ値を
この３０秒間の経過後に読み取った。その直後に厚み計の重りの交換によって支
え圧力を１．３７８９ｋＰａに上げ、かつ同じくさらに３０秒後に正確に同じ測
定位置で厚さを読み取った。
この３０秒間の経過後に読み取った。その直後に厚み計の重りの交換によって支
え圧力を１．３７８９ｋＰａに上げ、かつ同じくさらに３０秒後に正確に同じ測
定位置で厚さを読み取った。
【００５４】 上記過程を再度、それぞれ３０秒間の支え圧力３．４４７３ｋＰａ、６．８９
４７ｋＰａおよび再び０．６２０５ｋＰａの順で繰り返した。
４７ｋＰａおよび再び０．６２０５ｋＰａの順で繰り返した。
【００５５】 クリープ強さＫＢの測定のために試験片を６０℃で圧力１ｐｓｉで４８時間荷
重し、かつその後に厚さを支え圧力１．３７８９ｋＰａで測定した。
重し、かつその後に厚さを支え圧力１．３７８９ｋＰａで測定した。
【００５６】 ＫＷ、ＷおよびＫＢを次のとおりにして算出した： ＫＷの値は、６．８９４７ｋＰａでの厚さを０．６２０５ｋＰａでの厚さで割
り、さらに１００をかけて得られた（％表示）。
り、さらに１００をかけて得られた（％表示）。
【００５７】 Ｗの値は、測定周期の終了後の６．８９４７ｋＰａでの厚さを６．８９４７ｋ
Ｐａで最初に測定された厚さで割り、さらに１００をかけて得られた（％表示）
。
Ｐａで最初に測定された厚さで割り、さらに１００をかけて得られた（％表示）
。
【００５８】 ＫＢの値は、６０℃で６．８９４７ｋＰａで４８時間加圧した試験片を１．３
７８９ｋＰａで測定した厚さを、加圧されていない試験片を同じく１．３７８９
ｋＰａで測定した厚さで割り、さらに１００をかけて得られた（％表示）。
７８９ｋＰａで測定した厚さを、加圧されていない試験片を同じく１．３７８９
ｋＰａで測定した厚さで割り、さらに１００をかけて得られた（％表示）。
【００５９】
【表１】
【図１】 本発明の対象を示す俯瞰図。
【図２】 図１のＡ−Ａ線に沿った断面を示す図。
【図３】 図２と同様の断面図であるが、異なる種類の不織布が用いられて
いる。
いる。
【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書
【提出日】平成１３年１月３日（２００１．１．３）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【発明の名称】 三次元構造化された繊維平面形成物およびその製造方法
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の技術分野】 本発明は、三次元構造化された繊維平面形成物に関する。
【０００２】 本発明において、「三次元構造化された」とは、その時その時に観察される平
面における単繊維相互の配向および空間的な相互関係が、この平面に隣接する平
面における単繊維相互の配向および空間的な相互関係と異なっている繊維平面形
成物のことである。
面における単繊維相互の配向および空間的な相互関係が、この平面に隣接する平
面における単繊維相互の配向および空間的な相互関係と異なっている繊維平面形
成物のことである。
【０００３】 殊に本発明は、少なくとも１個の不織布層を有し、該不織布層が、スクリム、
ラチスまたはネットの少なくとも１個の層と結合している繊維平面形成物に関す
る。
ラチスまたはネットの少なくとも１個の層と結合している繊維平面形成物に関す
る。
【０００４】 製造方法も示される。
【０００５】
【従来の技術】 ＵＳＰ ４，３０２，４９５からその種の繊維平面形成物が公知である。
【０００６】 不連続の熱可塑性ポリマー繊維からの１個又はより多くの層と、予め定められ
た角度で相互に交差する粗い、熱可塑性の、連続の溶融紡糸繊維からなる開いた
目の粗いネットからの１個又はより多くの層は、溶接によって互いに平面的ある
いは点的に結合して均一な厚さの平面形成物になっている。この乱雑になってい
るフロック（短繊維）は、坪量１０〜１５ｇ／ｍ2で直径０．５〜３０μｍを有
している。ラチス／マイクロファイバー層／ラチスの組合せならびにマイクロフ
ァイバー層／ラチス／マイクロファイバー層の組合せが記載されている。マイク
ロファイバーならびにラチスのフィラメントのための有利な原料は、ポリプロピ
レンである。このような平面形成物は、精密に調整可能な気孔率とともに著しく
高い引張り強度を有する。前記の溶融紡糸によるマイクロファイバー層は、外観
および例えばフィルター特性を決定し、その一方で１個以上の熱可塑性ネットは
、織布の補強、気孔率の調整および場合によっては外観のシミュレーションに役
立てられている。したがって該材料は、フィルターとしてばかりではなく、外科
の場合の無菌パッキング材料としても適当である。さらなる使用分野は、化学的
に不活性な濾過材または衣服、手袋またはブーツのための濡らすことのできない
軽量の断熱層である。
た角度で相互に交差する粗い、熱可塑性の、連続の溶融紡糸繊維からなる開いた
目の粗いネットからの１個又はより多くの層は、溶接によって互いに平面的ある
いは点的に結合して均一な厚さの平面形成物になっている。この乱雑になってい
るフロック（短繊維）は、坪量１０〜１５ｇ／ｍ2で直径０．５〜３０μｍを有
している。ラチス／マイクロファイバー層／ラチスの組合せならびにマイクロフ
ァイバー層／ラチス／マイクロファイバー層の組合せが記載されている。マイク
ロファイバーならびにラチスのフィラメントのための有利な原料は、ポリプロピ
レンである。このような平面形成物は、精密に調整可能な気孔率とともに著しく
高い引張り強度を有する。前記の溶融紡糸によるマイクロファイバー層は、外観
および例えばフィルター特性を決定し、その一方で１個以上の熱可塑性ネットは
、織布の補強、気孔率の調整および場合によっては外観のシミュレーションに役
立てられている。したがって該材料は、フィルターとしてばかりではなく、外科
の場合の無菌パッキング材料としても適当である。さらなる使用分野は、化学的
に不活性な濾過材または衣服、手袋またはブーツのための濡らすことのできない
軽量の断熱層である。
【０００７】 層同士の熱による結合は、加圧下に、例えば加熱したローラ間で行なわれ、そ
の際、該ローラのうちの一方に、点溶接が所望される場合に相応する食刻がある
。そのうえ、ローラ間での加熱前に熱放射を適用することもできる。熱による作
用の程度は、前記繊維材料は軟化するが、該繊維材料の結晶質の融点までの温度
上昇は生じない程度に調整される。
の際、該ローラのうちの一方に、点溶接が所望される場合に相応する食刻がある
。そのうえ、ローラ間での加熱前に熱放射を適用することもできる。熱による作
用の程度は、前記繊維材料は軟化するが、該繊維材料の結晶質の融点までの温度
上昇は生じない程度に調整される。
【０００８】 例えば暑い国々への発送の場合には十分に通常のことであるが、前記繊維平面
形成物が梱包、長期の貯蔵および輸送の際に高い圧力および６０℃までの温度に
さらされる場合に、このような該繊維平面形成物は最大圧力またはその他の強い
機械的な力に顕著な圧縮なしに長時間耐えられないことが見いだされている。
形成物が梱包、長期の貯蔵および輸送の際に高い圧力および６０℃までの温度に
さらされる場合に、このような該繊維平面形成物は最大圧力またはその他の強い
機械的な力に顕著な圧縮なしに長時間耐えられないことが見いだされている。
【０００９】 従来、米国特許第４，５２２，８６３；英国特許第１，３３１，８１７；米国
特許第５，５２５，３９７およびＷＯ９８／５２４５８から、スクリム、ラチス
またはネットから構成され、両側に不織布層が結合されている三次元平面形成物
は公知である。
特許第５，５２５，３９７およびＷＯ９８／５２４５８から、スクリム、ラチス
またはネットから構成され、両側に不織布層が結合されている三次元平面形成物
は公知である。
【００１０】
【本発明の解決すべき課題】 本発明の課題は、６０℃までの温度ででも表面の水平面に垂直に作用する１ｐ
ｓｉまでの最大圧力に破壊なしに耐える三次元構造化された繊維平面形成物を提
示することである。
ｓｉまでの最大圧力に破壊なしに耐える三次元構造化された繊維平面形成物を提
示することである。
【００１１】 さらに本発明は、このような繊維平面形成物の製造方法を示すことを目的とす
る。
る。
【００１２】
【課題を解決するための手段】 上記課題は、特許請求の範囲の請求項１に記載の特徴を有する三次元構造化さ
れた多層繊維平面形成物ならびに方法請求項の第１項目の請求項に記載された方
法によって解決される。該三次元構造化された多層繊維平面形成物ならびに該方
法の有利な実施態様は、それぞれ従属請求項に記載されている。
れた多層繊維平面形成物ならびに方法請求項の第１項目の請求項に記載された方
法によって解決される。該三次元構造化された多層繊維平面形成物ならびに該方
法の有利な実施態様は、それぞれ従属請求項に記載されている。
【００１３】 少なくとも２個の不織布層は、それぞれ１個のスクリム層と結合している。該
不織布層は、機械的に、および／または熱により相互に結合された繊維からなり
、かつ繰り返される幾何学的な隆起あるいは波打ちの形での折り目様の流れを平
面方向に有している。
不織布層は、機械的に、および／または熱により相互に結合された繊維からなり
、かつ繰り返される幾何学的な隆起あるいは波打ちの形での折り目様の流れを平
面方向に有している。
【００１４】 連続フィラメントが相互に交差しかつその交点において溶融により結合されて
おり、かつその交点間の太さが１５０〜２０００μｍであり、かつ該交点の厚み
の増大がこの値の７倍までである、少なくとも１個の熱可塑性のスクリム層、ラ
チス層またはネット層が、本発明による構造に含まれる。これらの層は、以下に
おいて、交差する各フィラメントを有する別の構造についてであっても簡略化の
ため常にスクリムとして記載される。
おり、かつその交点間の太さが１５０〜２０００μｍであり、かつ該交点の厚み
の増大がこの値の７倍までである、少なくとも１個の熱可塑性のスクリム層、ラ
チス層またはネット層が、本発明による構造に含まれる。これらの層は、以下に
おいて、交差する各フィラメントを有する別の構造についてであっても簡略化の
ため常にスクリムとして記載される。
【００１５】 隣り合う各２個のフィラメント交点の縦方向の距離に、横方向での相応する距
離をかけたものであるスクリムのメッシュサイズは、フィラメント交点は縦方向
も横方向も互いに０．１０ｍｍ以上離れているという条件付きで０．０１〜９ｃ
ｍ2である。
離をかけたものであるスクリムのメッシュサイズは、フィラメント交点は縦方向
も横方向も互いに０．１０ｍｍ以上離れているという条件付きで０．０１〜９ｃ
ｍ2である。
【００１６】 繊維層およびスクリム層の間のそれぞれの結合は点で行われている。
【００１７】 前記スクリムの連続フィラメントは、例えばポリエチレン、ポリプロピレン、
ポリアミド−６、ポリアミド−６．６、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチ
レンテレフタレート、ポリエステルエラストマー、コポリエステル、エチレンと
酢酸ビニルの共重合体またはポリウレタンの共重合体からなる。
ポリアミド−６、ポリアミド−６．６、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチ
レンテレフタレート、ポリエステルエラストマー、コポリエステル、エチレンと
酢酸ビニルの共重合体またはポリウレタンの共重合体からなる。
【００１８】 本発明の有利な実施態様の場合には前記スクリムは、二軸延伸されたネットか
らなる。このフィラメントの走る２方向での延伸は、縦方向では公知方法にした
がって、遅く回転するローラとこれより速く回転するローラ間のすき間を通過さ
せることによって行なわれ、この場合、遅く回転するローラとこれより速く回転
するローラとの速度比によって延伸比が決まる。横方向での延伸は、それ自身が
拡大する張枠を用いて行なわれる。
らなる。このフィラメントの走る２方向での延伸は、縦方向では公知方法にした
がって、遅く回転するローラとこれより速く回転するローラ間のすき間を通過さ
せることによって行なわれ、この場合、遅く回転するローラとこれより速く回転
するローラとの速度比によって延伸比が決まる。横方向での延伸は、それ自身が
拡大する張枠を用いて行なわれる。
【００１９】 上記の公知方法は両方の側の交点の間のフィラメントの太さの減少を惹起し、
ひいては坪量の９５％までの減少を惹起する。
ひいては坪量の９５％までの減少を惹起する。
【００２０】 本発明の範囲内で、前記不織布層の折り目の形に関して、または該不織布の固
有の特性、例えば坪量、繊維の種類、繊維の結合、に関して異なる特性を各不織
布層が有している状態で、前記スクリムの片側もしくは両側の被覆を不織布で被
覆することも可能である。
有の特性、例えば坪量、繊維の種類、繊維の結合、に関して異なる特性を各不織
布層が有している状態で、前記スクリムの片側もしくは両側の被覆を不織布で被
覆することも可能である。
【００２１】 組成、繊維の種類、繊維の結合および繊維の配向について前記不織布のパラメ
ータを選択する場合には、当業者は、当業者に公知の、前記層が有すべき性質に
一般的に従う。隆起および波打ちの高い固有の剛性に関しては不織布繊維相互の
集中的な結合が必要である。
ータを選択する場合には、当業者は、当業者に公知の、前記層が有すべき性質に
一般的に従う。隆起および波打ちの高い固有の剛性に関しては不織布繊維相互の
集中的な結合が必要である。
【００２２】 結合剤によって繊維が固定される場合には、かたい感触の結合剤が有利であり
、それというのも、このことによって繊維平面形成物の固有の剛性と機械的抵抗
性が一緒に高められるからである。
、それというのも、このことによって繊維平面形成物の固有の剛性と機械的抵抗
性が一緒に高められるからである。
【００２３】 スクリム内のフィラメント同士のある交点から隣りの交点までの距離ならびに
縦方向および横方向での伸度およびフィラメント強度が、有利にはほぼ同じであ
り、それというのも、このことによって収縮過程の後に円形をした底面の断面を
有する隆起が生じるからである。このような隆起は、表面の水平面に対して垂直
な圧力荷重に対して最も高い抵抗性を有することが判明している。
縦方向および横方向での伸度およびフィラメント強度が、有利にはほぼ同じであ
り、それというのも、このことによって収縮過程の後に円形をした底面の断面を
有する隆起が生じるからである。このような隆起は、表面の水平面に対して垂直
な圧力荷重に対して最も高い抵抗性を有することが判明している。
【００２４】 出発材料の選択に応じて、２０〜３０００ｇ／ｍ2の重量を有する多層の繊維
平面形成物が製造可能である。低い坪量を有する製品は、例えばオムツにおける
液体を吸収しかつ該液体を拡散する層に適当であり、３０００ｇ／ｍ2までの坪
量を有する製品は、濾液に対する高い貯蔵能力を有する嵩の大きなフィルターマ
ットに適当である。
平面形成物が製造可能である。低い坪量を有する製品は、例えばオムツにおける
液体を吸収しかつ該液体を拡散する層に適当であり、３０００ｇ／ｍ2までの坪
量を有する製品は、濾液に対する高い貯蔵能力を有する嵩の大きなフィルターマ
ットに適当である。
【００２５】 本発明を図につき詳説する： まず図１から見ると、この図には本発明の可能な実施態様のうちの１つが俯瞰
図で示されている。コンポジット１は、収縮したスクリム４と２つの不織布層２
および３から組み合わされている。これら不織布層は、該収縮したスクリムに結
合しているが、しかしながら該不織布層相互は結合しておらず、該スクリムの両
側で該不織布表面に隆起６および窪み７を形成する状態で結合している。隆起と
隆起との間ならびに該隆起の下側に空隙１２、１３があり、これら空隙は、流動
媒質に対しては浸透性でありかつ該流動媒質からの粒子および塵を吸収する。該
スクリムは、交差している単繊維５からなる。
図で示されている。コンポジット１は、収縮したスクリム４と２つの不織布層２
および３から組み合わされている。これら不織布層は、該収縮したスクリムに結
合しているが、しかしながら該不織布層相互は結合しておらず、該スクリムの両
側で該不織布表面に隆起６および窪み７を形成する状態で結合している。隆起と
隆起との間ならびに該隆起の下側に空隙１２、１３があり、これら空隙は、流動
媒質に対しては浸透性でありかつ該流動媒質からの粒子および塵を吸収する。該
スクリムは、交差している単繊維５からなる。
【００２６】 三次元構造化された繊維平面形成物の製造方法は、熱可塑性連続フィラメント
からなる３〜３００ｇ／ｍ2の重さの収縮されていないスクリム、ネットまたは
ラチスの両側を不織布で平面的に被覆し、かつ自体公知の積層技術を用いて平面
不織布に結合することによって実施される。該不織布は、あらゆる公知の方法で
製造されていてよく、すなわち、乾式ではカーディングまたはエアレイ技術によ
って製造されていてもよいし、湿式沈積によって製造されていてもよいし、ある
いは溶融紡糸された繊維または連続フィラメントによって製造されていてもよい
。引き続き、前記結合に、該スクリムに面的な収縮が生じるのに十分な熱処理を
施す。それ自体は面的な収縮が生じないかあるいは面的な収縮がスクリムに比し
て顕著に少なく生じる不織布層は、表面の水平面に対して垂直な複数の隆起を形
成しながら回避する。該不織布は、それ自体において全面的に接合されていても
よいし、一部の面で接合されていてもよい。穿孔された不織布は、本発明による
方法に使用してもよい。
からなる３〜３００ｇ／ｍ2の重さの収縮されていないスクリム、ネットまたは
ラチスの両側を不織布で平面的に被覆し、かつ自体公知の積層技術を用いて平面
不織布に結合することによって実施される。該不織布は、あらゆる公知の方法で
製造されていてよく、すなわち、乾式ではカーディングまたはエアレイ技術によ
って製造されていてもよいし、湿式沈積によって製造されていてもよいし、ある
いは溶融紡糸された繊維または連続フィラメントによって製造されていてもよい
。引き続き、前記結合に、該スクリムに面的な収縮が生じるのに十分な熱処理を
施す。それ自体は面的な収縮が生じないかあるいは面的な収縮がスクリムに比し
て顕著に少なく生じる不織布層は、表面の水平面に対して垂直な複数の隆起を形
成しながら回避する。該不織布は、それ自体において全面的に接合されていても
よいし、一部の面で接合されていてもよい。穿孔された不織布は、本発明による
方法に使用してもよい。
【００２７】 さらなる温度上昇によってスクリムは、不織布の中で収縮する。収縮温度は、
スクリムの基礎をなしている熱可塑性樹脂の軟化温度範囲および溶融温度範囲に
従って決められる。収縮の開始のために該温度は、これら２つの温度の間になけ
ればならず、この場合、実際にこの織物に生じる熱の流れが該熱可塑性樹脂の融
点に近づけば近づくほど、収縮の程度は高くなる。当業者には当然のことながら
、予め設定された収縮温度でも保持時間によって、面的な収縮の程度に影響が及
ぼされることは公知である。縦方向と横方向において達成可能な収縮の大きさあ
るいはこれら２つの大きさの比は、十分にスクリムの選択によって予め設定する
ことが可能である。接触されておらず、妨げられていない収縮を前提として、ス
クリムの単繊維が縦方向と横方向で同じ繊度および同じ伸度を有する場合には、
縦と横の収縮比は、１：１である。縦方向と横方向で異なる収縮を所望する場合
には、縦方向と横方向とで異なって延伸されている単繊維を有しているか、ある
いは同じ伸度で繊度が著しく異なっている単繊維を有している織物が選択される
。縦方向と横方向とで異なる熱可塑性樹脂からつくられた単繊維を有しているス
クリムを使用することもできる。この場合には収縮の大きさおよび収縮の方向は
、軟化温度が低い方のスクリムの成分によって決定され、この場合、低い方の融
点のスクリムの成分の軟化温度と溶融温度の間にある収縮温度が選択される。
スクリムの基礎をなしている熱可塑性樹脂の軟化温度範囲および溶融温度範囲に
従って決められる。収縮の開始のために該温度は、これら２つの温度の間になけ
ればならず、この場合、実際にこの織物に生じる熱の流れが該熱可塑性樹脂の融
点に近づけば近づくほど、収縮の程度は高くなる。当業者には当然のことながら
、予め設定された収縮温度でも保持時間によって、面的な収縮の程度に影響が及
ぼされることは公知である。縦方向と横方向において達成可能な収縮の大きさあ
るいはこれら２つの大きさの比は、十分にスクリムの選択によって予め設定する
ことが可能である。接触されておらず、妨げられていない収縮を前提として、ス
クリムの単繊維が縦方向と横方向で同じ繊度および同じ伸度を有する場合には、
縦と横の収縮比は、１：１である。縦方向と横方向で異なる収縮を所望する場合
には、縦方向と横方向とで異なって延伸されている単繊維を有しているか、ある
いは同じ伸度で繊度が著しく異なっている単繊維を有している織物が選択される
。縦方向と横方向とで異なる熱可塑性樹脂からつくられた単繊維を有しているス
クリムを使用することもできる。この場合には収縮の大きさおよび収縮の方向は
、軟化温度が低い方のスクリムの成分によって決定され、この場合、低い方の融
点のスクリムの成分の軟化温度と溶融温度の間にある収縮温度が選択される。
【００２８】 不織布の結合およびスクリムへの積層は、単一の段階で行なうこともできる。
この方法は、経済的である。
この方法は、経済的である。
【００２９】 非繊維状の結合剤として水性の接着剤分散系が使用され、この場合、該水性の
接着剤分散系は、片側もしくは両側で前記結合部に捺染されるか、あるいは該水
性の接着剤分散系を用いて、泡立てた混合物を用いた完全な含浸が泡含浸装置で
実施されるか、または泡立ちさせていない混合物を用いて完全浴含浸によって実
施される。引き続き乾燥が行われ、さらに該結合剤が加熱架橋される。
接着剤分散系は、片側もしくは両側で前記結合部に捺染されるか、あるいは該水
性の接着剤分散系を用いて、泡立てた混合物を用いた完全な含浸が泡含浸装置で
実施されるか、または泡立ちさせていない混合物を用いて完全浴含浸によって実
施される。引き続き乾燥が行われ、さらに該結合剤が加熱架橋される。
【００３０】 不織布内部の接着性繊維の熱可塑性活性化によって、付加的な内部固化を行な
うことができる。
うことができる。
【００３１】 縦収縮と横収縮の比によって不織布層の隆起の形が決定される。縦横比が１：
１である場合には、理想的には円形の底面を有する円頂形の隆起が生じる。縦横
比が１ではない場合には、底面に平行な理想的には楕円形の断面を有する隆起が
生じる。収縮が例えば縦方向でのみ完全に妨げられる場合には、縦方向に延びる
溝状の隆起が不織布に形成され、この場合、該隆起は理想的にはその長さ全体に
わたって同じ幅を有している。
１である場合には、理想的には円形の底面を有する円頂形の隆起が生じる。縦横
比が１ではない場合には、底面に平行な理想的には楕円形の断面を有する隆起が
生じる。収縮が例えば縦方向でのみ完全に妨げられる場合には、縦方向に延びる
溝状の隆起が不織布に形成され、この場合、該隆起は理想的にはその長さ全体に
わたって同じ幅を有している。
【００３２】 １０ｇ／ｍ2未満の重量のスクリムが、少なくとも７ｇ／ｍ2の重量を有する不
織布による両側の被覆にもかかわらず、もとの長さの８０％まで収縮させること
ができるのは、意外なことであった。特にスクリムの初期坪量が低い場合には、
むしろ不織布によってスクリムの収縮が妨害されると予想されていた。しかしな
がら、そうはなっていない。
織布による両側の被覆にもかかわらず、もとの長さの８０％まで収縮させること
ができるのは、意外なことであった。特にスクリムの初期坪量が低い場合には、
むしろ不織布によってスクリムの収縮が妨害されると予想されていた。しかしな
がら、そうはなっていない。
【００３３】 次に記す変法は、その簡易さ故に特に有利であることが明らかになっている：
前記スクリムの両側を、結合していないガーゼで被覆し、かつ加熱エンボシング
カレンダー加工または超音波カレンダー加工にかける。これから得られる平坦な
３層の平面形成物は、十分な接合強度を示す。引き続き、結合剤を使用せずに、
熱または水蒸気を用いて収縮させる。この変法のためにコンジュゲート複合繊維
または偏心もしくは同心の芯糸／鞘糸型構造を有する複合繊維が使用される。不
織布による被覆は、１００％該複合繊維からなっていてもよいし、熱可塑性およ
び／または非熱可塑性のホモフィルファイバーとの混紡の形で使用されてもよい
。ホモフィルファイバーの選択については、制限は不要である。
前記スクリムの両側を、結合していないガーゼで被覆し、かつ加熱エンボシング
カレンダー加工または超音波カレンダー加工にかける。これから得られる平坦な
３層の平面形成物は、十分な接合強度を示す。引き続き、結合剤を使用せずに、
熱または水蒸気を用いて収縮させる。この変法のためにコンジュゲート複合繊維
または偏心もしくは同心の芯糸／鞘糸型構造を有する複合繊維が使用される。不
織布による被覆は、１００％該複合繊維からなっていてもよいし、熱可塑性およ
び／または非熱可塑性のホモフィルファイバーとの混紡の形で使用されてもよい
。ホモフィルファイバーの選択については、制限は不要である。
【００３４】 該複合繊維の融点は、より低融点の成分について、収縮を起こすスクリムの単
繊維の融点以下でなければならない。不織布層の著しい脆化を防ぐために、有利
にこの融点差は、４０℃より高くないほうがよい。
繊維の融点以下でなければならない。不織布層の著しい脆化を防ぐために、有利
にこの融点差は、４０℃より高くないほうがよい。
【００３５】 溶融結合を補助する熱可塑性ポリマーの使用に問題がない場合でも、不織布に
よる片側の被覆の場合には、スクリムの熱可塑性ポリマーに対する化学的親和性
を示す溶融成分を使用することが有利であることが明らかになっている。さもな
ければ、積層後に接合強度の不良という危険が発生する。これに関して、例えば
不織布中のポリエチレンテレフタレート−フィラメントからなるスクリムに、２
００℃を越える融点を有するコポリエステルもしくはポリブチレンテレフタレー
トを鞘糸成分として有するポリエステル複合繊維を使用することは、有利である
。
よる片側の被覆の場合には、スクリムの熱可塑性ポリマーに対する化学的親和性
を示す溶融成分を使用することが有利であることが明らかになっている。さもな
ければ、積層後に接合強度の不良という危険が発生する。これに関して、例えば
不織布中のポリエチレンテレフタレート−フィラメントからなるスクリムに、２
００℃を越える融点を有するコポリエステルもしくはポリブチレンテレフタレー
トを鞘糸成分として有するポリエステル複合繊維を使用することは、有利である
。
【００３６】 スクリムと不織布が加熱エンボシングカレンダー加工または超音波による固化
によって結合される場合には殊に、スクリムの両側をガーゼで被覆することは、
有利である。カレンダー加工後にスクリムの上側と下側の両方のガーゼは、該ス
クリムの空いている部分でパターン状に互いに溶接される。該スクリムは、この
ことによって分離不可能な状態でこのコンポジットの中に埋め込まれる。この収
縮されていない未完成材料における不織布とスクリム間の熱溶接された箇所の数
は、ごくわずかであるかもしくは無視できるものである。エンボシングローラの
食刻部分の面積は、支え面全体の４〜３０％である。
によって結合される場合には殊に、スクリムの両側をガーゼで被覆することは、
有利である。カレンダー加工後にスクリムの上側と下側の両方のガーゼは、該ス
クリムの空いている部分でパターン状に互いに溶接される。該スクリムは、この
ことによって分離不可能な状態でこのコンポジットの中に埋め込まれる。この収
縮されていない未完成材料における不織布とスクリム間の熱溶接された箇所の数
は、ごくわずかであるかもしくは無視できるものである。エンボシングローラの
食刻部分の面積は、支え面全体の４〜３０％である。
【００３７】 前記スクリムと前記複合繊維の鞘糸成分との融点の差が小さい場合には特に、
有利に全面積の４〜１４％だけが溶接面積である食刻ローラが使用される。
有利に全面積の４〜１４％だけが溶接面積である食刻ローラが使用される。
【００３８】 収縮は、１回のみの熱処理ですでに開始される。一度収縮しかつ冷却した積層
品を第２の熱処理によって改めて収縮させることは不可能である。
品を第２の熱処理によって改めて収縮させることは不可能である。
【００３９】 本発明による多層の三次元構造化された平面形成物は、交互に不織布とスクリ
ムからなることができる。スクリムの両側の不織布は、その構成において重量が
同じであってよいし、異なっていてもよい。特別な場合には、内部の層を連なる
２つの不織布からなるものとすることも可能である。
ムからなることができる。スクリムの両側の不織布は、その構成において重量が
同じであってよいし、異なっていてもよい。特別な場合には、内部の層を連なる
２つの不織布からなるものとすることも可能である。
【００４０】 前記の構造化された平面形成物は、大きな粒子貯蔵能力での高い比表面積、高
い液体処理量または機械的荷重、殊に高められた温度での高い圧縮抵抗が問題と
なるあらゆる分野で使用することができる。フィルターならびに衛生用品または
医療用製品がその例である。家庭用の装飾目的のために、例えば壁のカバーに本
発明による製品を使用することもできる。
い液体処理量または機械的荷重、殊に高められた温度での高い圧縮抵抗が問題と
なるあらゆる分野で使用することができる。フィルターならびに衛生用品または
医療用製品がその例である。家庭用の装飾目的のために、例えば壁のカバーに本
発明による製品を使用することもできる。
【００４１】
【実施例】 例１ ポリプロピレン連続フィラメントからなる重さ７．８ｇ／ｍ2およびメッシュ
サイズ７．６ｍｍ×７．６ｍｍを有する二軸延伸されたプラスチックネットを２
つのそれぞれ重さ１０ｇ／ｍ2を有する横方向に置いた結合していないステープ
ルファイバーのガーゼ間に配置し、さらに滑面スチールローラと食刻スチールロ
ーラ間のカレンダー加工による点溶接による固化に送った。該食刻ローラの溶接
面積は９．６％であり、かつ食刻の深さは、０．７３ｍｍであった。温度１４０
℃および通過速度６ｍ／ｍｉｎでのニップ圧３０ｋｐ／ｃｍでカレンダー加工を
行なった。織物幅は、５０ｃｍであった。
サイズ７．６ｍｍ×７．６ｍｍを有する二軸延伸されたプラスチックネットを２
つのそれぞれ重さ１０ｇ／ｍ2を有する横方向に置いた結合していないステープ
ルファイバーのガーゼ間に配置し、さらに滑面スチールローラと食刻スチールロ
ーラ間のカレンダー加工による点溶接による固化に送った。該食刻ローラの溶接
面積は９．６％であり、かつ食刻の深さは、０．７３ｍｍであった。温度１４０
℃および通過速度６ｍ／ｍｉｎでのニップ圧３０ｋｐ／ｃｍでカレンダー加工を
行なった。織物幅は、５０ｃｍであった。
【００４２】 不織布は、ポリエチレンテレフタレートからなる芯糸と、１２０℃で溶融する
コポリエステルからなる鞘糸を有する芯糸／鞘糸型複合繊維を９０％含有してい
る。その残りは、ステープルファイバーである。該芯糸／鞘糸型複合繊維の繊度
は４．８ｄｔｅｘであり、該芯糸／鞘糸型複合繊維の切断長は５５ｍｍである。
該ステープルファイバーの繊度は３．３ｄｔｅｘであり、該ステープルファイバ
ーの切断長は６０ｍｍである。
コポリエステルからなる鞘糸を有する芯糸／鞘糸型複合繊維を９０％含有してい
る。その残りは、ステープルファイバーである。該芯糸／鞘糸型複合繊維の繊度
は４．８ｄｔｅｘであり、該芯糸／鞘糸型複合繊維の切断長は５５ｍｍである。
該ステープルファイバーの繊度は３．３ｄｔｅｘであり、該ステープルファイバ
ーの切断長は６０ｍｍである。
【００４３】 引き続き、全体重量２７．８ｇ／ｍ2を有する３層の平坦な繊維平面形成物を
バンド乾燥機での熱による収縮処理に１７０℃で保持時間２分２０秒間でかけた
。もともと幅５０ｃｍの未完成材料は、収縮および冷却の後にもはや幅１６ｃｍ
しかなく、かつ坪量２０ｇ／ｍ2を有していた。このようにして横方向の線収縮
６８％、面の収縮７６．８％および縦方向の線収縮２７．６％が得られた。
バンド乾燥機での熱による収縮処理に１７０℃で保持時間２分２０秒間でかけた
。もともと幅５０ｃｍの未完成材料は、収縮および冷却の後にもはや幅１６ｃｍ
しかなく、かつ坪量２０ｇ／ｍ2を有していた。このようにして横方向の線収縮
６８％、面の収縮７６．８％および縦方向の線収縮２７．６％が得られた。
【００４４】 収縮の計算のための数式は、次のとおりである：
【００４５】
【数１】
【００４６】 下記の表には、室温で荷重を変えて測定した厚さならびに１ｐｓｉの荷重で４
８時間の貯蔵後に測定した厚さが示されている。後記の式で、それぞれ％で示さ
れた圧縮抵抗Ｋ、回復率Ｗおよびクリープ強さＫＢが得られた。クリープ強さの
算出のための厚さ測定を、支え圧力０．２ｐｓｉで行なった。
８時間の貯蔵後に測定した厚さが示されている。後記の式で、それぞれ％で示さ
れた圧縮抵抗Ｋ、回復率Ｗおよびクリープ強さＫＢが得られた。クリープ強さの
算出のための厚さ測定を、支え圧力０．２ｐｓｉで行なった。
【００４７】 厚さ測定を次のとおり行なった： 試験片を支え圧力０．６２０５ｋＰａ ｐｓｉで３０秒間荷重し、かつ厚さ値を
この３０秒間の経過後に読み取った。その直後に厚み計の重りの交換によって支
え圧力を１．３７８９ｋＰａに上げ、かつ同じくさらに３０秒後に正確に同じ測
定位置で厚さを読み取った。
この３０秒間の経過後に読み取った。その直後に厚み計の重りの交換によって支
え圧力を１．３７８９ｋＰａに上げ、かつ同じくさらに３０秒後に正確に同じ測
定位置で厚さを読み取った。
【００４８】 上記過程を再度、それぞれ３０秒間の支え圧力３．４４７３ｋＰａ、６．８９
４７ｋＰａおよび再び０．６２０５ｋＰａの順で繰り返した。
４７ｋＰａおよび再び０．６２０５ｋＰａの順で繰り返した。
【００４９】 クリープ強さＫＢの測定のために試験片を６０℃で圧力１ｐｓｉで４８時間荷
重し、かつその後に厚さを支え圧力１．３７８９ｋＰａで測定した。
重し、かつその後に厚さを支え圧力１．３７８９ｋＰａで測定した。
【００５０】 ＫＷ、ＷおよびＫＢを次のとおりにして算出した： ＫＷの値は、６．８９４７ｋＰａでの厚さを０．６２０５ｋＰａでの厚さで割
り、さらに１００をかけて得られた（％表示）。
り、さらに１００をかけて得られた（％表示）。
【００５１】 Ｗの値は、測定周期の終了後の６．８９４７ｋＰａでの厚さを６．８９４７ｋ
Ｐａで最初に測定された厚さで割り、さらに１００をかけて得られた（％表示）
。
Ｐａで最初に測定された厚さで割り、さらに１００をかけて得られた（％表示）
。
【００５２】 ＫＢの値は、６０℃で６．８９４７ｋＰａで４８時間加圧した試験片を１．３
７８９ｋＰａで測定した厚さを、加圧されていない試験片を同じく１．３７８９
ｋＰａで測定した厚さで割り、さらに１００をかけて得られた（％表示）。
７８９ｋＰａで測定した厚さを、加圧されていない試験片を同じく１．３７８９
ｋＰａで測定した厚さで割り、さらに１００をかけて得られた（％表示）。
【００５３】
【表１】
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の対象を示す俯瞰図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＡＬ，ＡＭ，Ａ Ｔ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ， ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，Ｉ Ｄ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ， ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，Ｐ Ｌ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ， ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ Ｆターム(参考） 4F100 AK01A AK04 AK07 AK42 AK48 BA03 BA10B BA10C CB03 DC11A DD12B DD12C DG03B DG03C DG04A DG12D DG12E DG15A DG15B DG15C DG20B DG20C EC032 EC092 EJ402 EJ422 GB71 JB16A JD02 YY00A 4L047 AA14 AA21 AA23 AA27 AB03 AB07 AB10 BA03 BA04 BA05 BA08 BA14 BD04 CA05 CA07 CA08 CA19 CB08 CC04 EA12
Claims (15)
- 【請求項１】 交互に表面の水平面に対して垂直に存在する、メッシュサイ
ズ０．０１〜９ｃｍ2を有する連続フィラメント層および該連続フィラメント層
と面もしくは点で熱により固く接合された比較的密なフロック層からなる三次元
構造化された平面形成物であって、この場合、この目の粗い連続フィラメント層
は、熱可塑性樹脂からなる太さ１５０〜２０００μｍのフィラメントが交差しか
つその接点でそれぞれ熱により互いに溶接されているスクリム、ラチスまたはネ
ットであり、かつ該フィラメントの交点どうしが縦方向および横方向において０
．１０ｍｍ以上互いに離れている平面形成物において、該フロック層が反復する
折り目の形もしくは波形の隆起を有していることを特徴とする平面形成物。 - 【請求項２】 横断面方向に不織布とスクリムが交互に並んでいることを特
徴とする、請求項１記載の平面形成物。 - 【請求項３】 少なくとも２個の連なる内部の層が不織布からなることを特
徴とする、請求項１記載の平面形成物。 - 【請求項４】 スクリム層のフィラメントがその交点に該交点間の該フィラ
メントの太さの７倍までの厚みの増大を有することを特徴とする、請求項１から
３までのいずれか１項に記載の平面形成物。 - 【請求項５】 前記スクリムの片側もしくは両側にホットメルト接着剤が存
在していることを特徴とする、請求項１から４までのいずれか１項に記載の平面
形成物。 - 【請求項６】 前記不織布の単繊維がかたい感触の結合剤によって互いに結
合されていることを特徴とする、請求項１から５までのいずれか１項に記載の平
面形成物。 - 【請求項７】 前記不織布層が芯糸／鞘糸型複合繊維またはコンジュゲート
複合繊維からなり、この場合、繊維の各成分はその軟化点が異なっていることを
特徴とする、請求項１から５までのいずれか１項に記載の平面形成物。 - 【請求項８】 前記不織布が面の形に溶融した繊維を有しており、この場合
、これら溶融した面はスクリムとそれぞれ熱により結合されていることを特徴と
する、請求項１から７までのいずれか１項に記載の平面形成物。 - 【請求項９】 請求項１記載の形態での三次元構造化された平面形成物の製
造方法であって、プラスチック−連続フィラメントからなりかつ該フィラメント
の隣り合う交点間の距離が０．０１ｍｍ以上でありかつメッシュサイズが０．０
１〜９ｃｍ2でありかつ重さ３〜３００ｇ／ｍ2である少なくとも１個のラチス、
スクリムまたはネットの片側もしくは両側を不織布で被覆し、かつすべての層を
自体公知の積層技術を用いて面で互いに結合する方法において、引き続き該積層
品のすべての層を一緒に、スクリムの材料の軟化温度範囲と溶解温度範囲の間に
ある温度で収縮プロセスにかけることを特徴とする方法。 - 【請求項１０】 前記層相互の積層と同時に、前記スクリムを２つの結合し
ていないガーゼ層の間に配置し、引き続きこれら全体を機械的にニードリング処
理するかもしくは水流によりニードリング処理しかつ結合剤を与えることによっ
て不織布層の内部の繊維の結合を行ない、その後に引き続き、乾燥および収縮プ
ロセスを行なうことを特徴とする、請求項９記載の方法。 - 【請求項１１】 水流によるニードリングと同時に不織布の穿孔を行なうこ
とを特徴とする、請求項９または１０記載の方法。 - 【請求項１２】 １個以上のスクリムの片側もしくは両側を、相対的に融点
の高い成分と相対的に融点の低い成分を有しており、その際、該相対的に融点の
低い成分が、スクリムの収縮可能な成分の融点以下である融点を有する複合繊維
を少なくとも部分的に含有する、結合していないガーゼで被覆し、かつその全体
を加熱エンボシングカレンダー加工または超音波カレンダー加工にかけ、かつ引
き続き熱作用または水蒸気によって収縮させることを特徴とする、請求項９記載
の方法。 - 【請求項１３】 前記スクリムを多層平面形成物に加工する前に、相互に異
なる速度で回転するローラ間で縦方向に延伸し、かつ拡大する張枠を用いて横方
向に延伸することを特徴とする、請求項９から１２までのいずれか１項に記載の
方法。 - 【請求項１４】 片側もしくは両側がホットメルト接着剤で被覆されたスク
リムを不織布で被覆し、かつその全体を熱作用下に収縮させ、この場合、スクリ
ムのフィラメントの材料より低い融点および接合温度を有するホットメルト接着
剤が選択されていることを特徴とする、請求項９から１３までのいずれか１項に
記載の方法。 - 【請求項１５】 収縮の前に不織布層各１個とスクリム１個との結合のため
に超音波または加熱エンボシングによって該不織布を定められた範囲内で面状に
溶融しかつ同時にこの溶融面を該スクリムに押付けることを特徴とする、請求項
９または１２から１４までのいずれか１項に記載の方法。
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