JPH073829A - 埋設平板ブロックによる制振方法 - Google Patents
埋設平板ブロックによる制振方法Info
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- JPH073829A JPH073829A JP17236393A JP17236393A JPH073829A JP H073829 A JPH073829 A JP H073829A JP 17236393 A JP17236393 A JP 17236393A JP 17236393 A JP17236393 A JP 17236393A JP H073829 A JPH073829 A JP H073829A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 土地の有効利用を図りつつ、従来の制振方法
より高い制振効果を得る。 【構成】 振動を発する又は振動を受ける基礎構造物１
２ａの直下、或いは基礎構造物１２ａの周囲の地下に、
周辺地盤より剛性の高い平板ブロック１３ａを設け、基
礎構造物１２ａが振動を発する場合はその周辺の地盤
へ、基礎構造物が振動を受ける場合は基礎構造物へ、振
動が伝播するのを押さえる。
より高い制振効果を得る。 【構成】 振動を発する又は振動を受ける基礎構造物１
２ａの直下、或いは基礎構造物１２ａの周囲の地下に、
周辺地盤より剛性の高い平板ブロック１３ａを設け、基
礎構造物１２ａが振動を発する場合はその周辺の地盤
へ、基礎構造物が振動を受ける場合は基礎構造物へ、振
動が伝播するのを押さえる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えばプレス機等を
設置した基礎構造物或いは鉄道構造物などの周辺の地表
面への振動伝播の抑制、及び振動の伝播による、基礎構
造物に設置された建物等の構造物やその地表面の振動を
抑制するための制振方法に関する。
設置した基礎構造物或いは鉄道構造物などの周辺の地表
面への振動伝播の抑制、及び振動の伝播による、基礎構
造物に設置された建物等の構造物やその地表面の振動を
抑制するための制振方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、機械振動や交通振動によって構造
物周辺への振動障害が多発しており、振動障害を防ぐ対
策が強く望まれている。特に軟弱地盤上の杭基礎の場
合、振動が軟弱層内へ伝播されてその周辺の地表面への
影響が大きく、又表層地盤の卓越振動が誘発されること
もある。
物周辺への振動障害が多発しており、振動障害を防ぐ対
策が強く望まれている。特に軟弱地盤上の杭基礎の場
合、振動が軟弱層内へ伝播されてその周辺の地表面への
影響が大きく、又表層地盤の卓越振動が誘発されること
もある。
【０００３】このような振動障害を防止する方法の一つ
として、振動を発する基礎構造物の周囲にトレンチを設
ける場合がある。しかしこの方法では、完全なトレンチ
を保持することは実際には不可能なため、土留や支保部
材を設置する必要があり、土留などによって制振効果が
減少する。又トレンチ部分の土地利用ができなくなる。
として、振動を発する基礎構造物の周囲にトレンチを設
ける場合がある。しかしこの方法では、完全なトレンチ
を保持することは実際には不可能なため、土留や支保部
材を設置する必要があり、土留などによって制振効果が
減少する。又トレンチ部分の土地利用ができなくなる。
【０００４】又剛性の高い地中鉛直壁を、振動を発する
基礎構造物の周囲に設置する方法もある。
基礎構造物の周囲に設置する方法もある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】この発明が解決しよう
とする課題は、土地の有効利用を図りつつ、従来の制振
方法より高い制振効果を得ることにある。
とする課題は、土地の有効利用を図りつつ、従来の制振
方法より高い制振効果を得ることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明の特徴は、振動
を発する又は振動を受ける基礎構造物の直下或いは基礎
構造物の周囲の地下に、周辺地盤より剛性の高い平板ブ
ロックを設けることにある。
を発する又は振動を受ける基礎構造物の直下或いは基礎
構造物の周囲の地下に、周辺地盤より剛性の高い平板ブ
ロックを設けることにある。
【０００７】ある層状地盤に対して振動数、深さ、幅、
厚み、剛性を変化させて有限要素法による解析を行なっ
た結果、平板ブロックを、基礎構造物の基礎幅と同程度
以上の幅と、平板ブロックの幅の１／５程度以上の厚み
と、剪断波速度で周辺地盤の３〜５倍以上の剛性とを有
する平板ブロックを、α・Ｖｓ／４ｆ（但しα＝０．５
〜０．８、Ｖｓは地盤の剪断波速度、ｆは振動数）の深
さに設置すると、制振に有効であることがわかった。さ
らにこれを実験により確認した。
厚み、剛性を変化させて有限要素法による解析を行なっ
た結果、平板ブロックを、基礎構造物の基礎幅と同程度
以上の幅と、平板ブロックの幅の１／５程度以上の厚み
と、剪断波速度で周辺地盤の３〜５倍以上の剛性とを有
する平板ブロックを、α・Ｖｓ／４ｆ（但しα＝０．５
〜０．８、Ｖｓは地盤の剪断波速度、ｆは振動数）の深
さに設置すると、制振に有効であることがわかった。さ
らにこれを実験により確認した。
【０００８】
【作用】成層地盤では、実体波のＰ波及びＳ波の伝播に
つき、それぞれ層厚Ｈに対する卓越周期が次のように定
義される。 Ｐ波の伝播については、Ｔｐ＝４Ｈ／Ｖｐ Ｓ波の伝播については、Ｔｓ＝４Ｈ／Ｖｓ 但しＴｐはＰ波周期、ＴｓはＳ波周期、Ｈは地表面から
剛基面盤までの距離である。
つき、それぞれ層厚Ｈに対する卓越周期が次のように定
義される。 Ｐ波の伝播については、Ｔｐ＝４Ｈ／Ｖｐ Ｓ波の伝播については、Ｔｓ＝４Ｈ／Ｖｓ 但しＴｐはＰ波周期、ＴｓはＳ波周期、Ｈは地表面から
剛基面盤までの距離である。
【０００９】基礎構造物の載荷の代表周期をＴｏとする
と、Ｔｏ＝λｏ／Ｖ＝１／ｆとして表される。解析上の
バラメ−タ−として、Ｔｐ／Ｔｏ、Ｔｓ／Ｔｏをとる
と、これらのパラメ−タ−は、 Ｔｐ／Ｔｏ、Ｔｓ／Ｔｏ＝４Ｈ／λｏ＝４Ｈｆ／Ｖ＝α となる。λｏは代表波波長、Ｖは波の伝播速度、ｆは波
の振動数である。
と、Ｔｏ＝λｏ／Ｖ＝１／ｆとして表される。解析上の
バラメ−タ−として、Ｔｐ／Ｔｏ、Ｔｓ／Ｔｏをとる
と、これらのパラメ−タ−は、 Ｔｐ／Ｔｏ、Ｔｓ／Ｔｏ＝４Ｈ／λｏ＝４Ｈｆ／Ｖ＝α となる。λｏは代表波波長、Ｖは波の伝播速度、ｆは波
の振動数である。
【００１０】Ｔｐ／Ｔｏ、Ｔｓ／Ｔｏを変化させ、解析
的に求めた基礎の最大応答値Ａと半無限地盤上の最大応
答値Ａｏとの比と、Ｔｐ／Ｔｏ、Ｔｓ／Ｔｏの関係を調
べた結果、Ｔｐ／Ｔｏ、Ｔｓ／Ｔｏ＝１のとき地盤の共
振が顕著に見られ、Ａ／Ａｏはピ−クになる。Ｔｐ／Ｔ
ｏ、Ｔｓ／Ｔｏ＞１の場合は基礎からの波動伝播現象が
起き、層厚とともにロッキング、鉛直、水平の順に半無
限地盤の応答状態に近づく。Ｔｐ／Ｔｏ、Ｔｓ／Ｔｏ＜
１の場合は半無限地盤の応答状態よりも小さくなり、基
礎の応答に制振効果を与えるようになった。
的に求めた基礎の最大応答値Ａと半無限地盤上の最大応
答値Ａｏとの比と、Ｔｐ／Ｔｏ、Ｔｓ／Ｔｏの関係を調
べた結果、Ｔｐ／Ｔｏ、Ｔｓ／Ｔｏ＝１のとき地盤の共
振が顕著に見られ、Ａ／Ａｏはピ−クになる。Ｔｐ／Ｔ
ｏ、Ｔｓ／Ｔｏ＞１の場合は基礎からの波動伝播現象が
起き、層厚とともにロッキング、鉛直、水平の順に半無
限地盤の応答状態に近づく。Ｔｐ／Ｔｏ、Ｔｓ／Ｔｏ＜
１の場合は半無限地盤の応答状態よりも小さくなり、基
礎の応答に制振効果を与えるようになった。
【００１１】つまり、Ｔｐ／Ｔｏ、Ｔｓ／Ｔｏ＝αが１
以下になるように仮想剛基面盤として剛性の高い平板を
設計することにより，基礎の制振メカニズムとすること
が可能となる。即ち、 Ｈ＝α・Ｖ／４ｆ に於けるαを１以下とする位置に平板を設置すること
で、制振効果をもたらすことができる。
以下になるように仮想剛基面盤として剛性の高い平板を
設計することにより，基礎の制振メカニズムとすること
が可能となる。即ち、 Ｈ＝α・Ｖ／４ｆ に於けるαを１以下とする位置に平板を設置すること
で、制振効果をもたらすことができる。
【００１２】上記の解析結果を図７で表す。同図に於い
て縦軸に最大応答値比Ａ／Ａｏを、横軸にＴｐ／Ｔｏ、
Ｔｓ／Ｔｏをとり、水平振動を実線で、鉛直振動を鎖線
で、又ロッキングを１点鎖線でそれぞれ示している。
て縦軸に最大応答値比Ａ／Ａｏを、横軸にＴｐ／Ｔｏ、
Ｔｓ／Ｔｏをとり、水平振動を実線で、鉛直振動を鎖線
で、又ロッキングを１点鎖線でそれぞれ示している。
【００１３】次に埋設平板ブロックによる制振効果を実
験結果で示す。実験場所は岡山市旭川下流域に位置し、
上部に砂質土と非常に軟弱な粘土層で構成される沖積層
が分布し、ＧＬ−１８ｍ付近よりＮ値５０以上の砂礫層
が分布している。又ＰＳ検層を実施した結果、Ｖｓにつ
いては１００〜３４０ｍ／ｓｅｃでほぼＮ値に対応した
速度分布を示した。
験結果で示す。実験場所は岡山市旭川下流域に位置し、
上部に砂質土と非常に軟弱な粘土層で構成される沖積層
が分布し、ＧＬ−１８ｍ付近よりＮ値５０以上の砂礫層
が分布している。又ＰＳ検層を実施した結果、Ｖｓにつ
いては１００〜３４０ｍ／ｓｅｃでほぼＮ値に対応した
速度分布を示した。
【００１４】図８で示すように、本実験に採用した基礎
構造は、フ−チング１の対角線上に打設した砂礫層を支
持地盤とするＨ型鋼２による杭基礎とした。さらに制振
方法としては、１方向に平板ブロック３を、ＧＬ−１．
９ｍの位置に高圧噴射攪拌工法により設置し、比較対象
として別方向に機械攪拌工法による鉛直壁４を設けた。
構造は、フ−チング１の対角線上に打設した砂礫層を支
持地盤とするＨ型鋼２による杭基礎とした。さらに制振
方法としては、１方向に平板ブロック３を、ＧＬ−１．
９ｍの位置に高圧噴射攪拌工法により設置し、比較対象
として別方向に機械攪拌工法による鉛直壁４を設けた。
【００１５】フ−チング１は平面形状が１辺３０００ｍ
ｍの正方形で、厚さ５００ｍｍ、Ｈ型鋼２は縦３５０ｍ
ｍ、横３５０ｍｍ、平行な両側部の厚み１９ｍｍ、両側
部の連結部の厚み１２ｍｍ、長さ１７．５ｍで基礎上に
立設されている。そしてＨ型鋼２の中心間隔は１６００
ｍｍで、先端の１００ｍｍがフ−チング１に埋め込まれ
ている
ｍの正方形で、厚さ５００ｍｍ、Ｈ型鋼２は縦３５０ｍ
ｍ、横３５０ｍｍ、平行な両側部の厚み１９ｍｍ、両側
部の連結部の厚み１２ｍｍ、長さ１７．５ｍで基礎上に
立設されている。そしてＨ型鋼２の中心間隔は１６００
ｍｍで、先端の１００ｍｍがフ−チング１に埋め込まれ
ている
【００１６】平板ブロック３は平面形状が底辺１１００
０ｍｍ、上辺９２００ｍｍ、高さ５３００ｍｍのほぼ台
形であり、厚さは１０００ｍｍである。又鉛直壁４は平
面形状が縦７５０ｍｍ、横６３５０ｍｍのほぼ矩形をな
し、厚さは６０００ｍｍで、地表から７６０ｍｍの深さ
に設けられた。
０ｍｍ、上辺９２００ｍｍ、高さ５３００ｍｍのほぼ台
形であり、厚さは１０００ｍｍである。又鉛直壁４は平
面形状が縦７５０ｍｍ、横６３５０ｍｍのほぼ矩形をな
し、厚さは６０００ｍｍで、地表から７６０ｍｍの深さ
に設けられた。
【００１７】実験は自由振動試験を採用し、フ−チング
１の上面への鉛直落下試験と、フ−チング１の側面への
水平打撃試験を行なった。図９は鉛直落下試験の結果を
示すもので、振動数１０Ｈｚの鉛直加振に於いて、横軸
にフ−チング１からの距離を、縦軸に平板ブロック３及
び鉛直壁４の施工前鉛直応答値に対する施工後鉛直応答
値の比、即ち鉛直応答値比をとっている。又図１０は水
平打撃試験の結果を示し、振動数９Ｈｚの水平加振に於
いて、同様に横軸にフ−チング１からの距離を、縦軸に
平板ブロック３及び鉛直壁４の施工前水平応答値に対す
る施工後水平応答値の比、即ち水平応答値比をとってい
る。
１の上面への鉛直落下試験と、フ−チング１の側面への
水平打撃試験を行なった。図９は鉛直落下試験の結果を
示すもので、振動数１０Ｈｚの鉛直加振に於いて、横軸
にフ−チング１からの距離を、縦軸に平板ブロック３及
び鉛直壁４の施工前鉛直応答値に対する施工後鉛直応答
値の比、即ち鉛直応答値比をとっている。又図１０は水
平打撃試験の結果を示し、振動数９Ｈｚの水平加振に於
いて、同様に横軸にフ−チング１からの距離を、縦軸に
平板ブロック３及び鉛直壁４の施工前水平応答値に対す
る施工後水平応答値の比、即ち水平応答値比をとってい
る。
【００１８】又鉛直落下試験と水平打撃試験との結果か
ら、平板ブロック３の直上の点と鉛直壁４のフ−チング
１から１０ｍの点に於ける、鉛直応答値と水平応答値と
の、平板ブロック３及び鉛直壁４の施工前と施工後のそ
れぞれの最大値の比をとって比較すると、鉛直加振で
は、鉛直応答値が平板ブロック０．７８７、鉛直壁で
０．６７０、水平応答値が平板ブロック０．５６８、鉛
直壁０．７４０である。水平加振では、鉛直応答値が平
板ブロック０．２６３、鉛直壁０．９０７、又水平応答
値が平板ブロック０．３２４、鉛直壁０．８０８であ
る。
ら、平板ブロック３の直上の点と鉛直壁４のフ−チング
１から１０ｍの点に於ける、鉛直応答値と水平応答値と
の、平板ブロック３及び鉛直壁４の施工前と施工後のそ
れぞれの最大値の比をとって比較すると、鉛直加振で
は、鉛直応答値が平板ブロック０．７８７、鉛直壁で
０．６７０、水平応答値が平板ブロック０．５６８、鉛
直壁０．７４０である。水平加振では、鉛直応答値が平
板ブロック０．２６３、鉛直壁０．９０７、又水平応答
値が平板ブロック０．３２４、鉛直壁０．８０８であ
る。
【００１９】上記解析結果、試験結果により、特に平板
ブロックが鉛直壁に比べて制振効果が高いことが明らか
になった。
ブロックが鉛直壁に比べて制振効果が高いことが明らか
になった。
【００２０】
【実施例】図１及び図２の実施例は、振動を発する構造
物１１をケ−ソン基礎１２ａで支持した場合を示す。１
３ａは平板ブロックで、内周面がケ−ソン基礎１２ａに
接触しない程度に離して円盤状に設置されている。ケ−
ソン基礎１２ａに替えて杭基礎を用いてもよい。
物１１をケ−ソン基礎１２ａで支持した場合を示す。１
３ａは平板ブロックで、内周面がケ−ソン基礎１２ａに
接触しない程度に離して円盤状に設置されている。ケ−
ソン基礎１２ａに替えて杭基礎を用いてもよい。
【００２１】振動を発する基礎構造物として、例えば鉄
道用の軌道を載せた盛土基礎１２ｂの実施例を図３で示
す。この場合平板ブロック１３ｂは盛土基礎１２ｂと平
行に設置される。なお図示しないが直接基礎の場合は、
直接基礎の直下にそれと同じ幅で、又は図１、図２と同
様にその直下の地下周囲に同じ幅で平板ブロックを設置
する。
道用の軌道を載せた盛土基礎１２ｂの実施例を図３で示
す。この場合平板ブロック１３ｂは盛土基礎１２ｂと平
行に設置される。なお図示しないが直接基礎の場合は、
直接基礎の直下にそれと同じ幅で、又は図１、図２と同
様にその直下の地下周囲に同じ幅で平板ブロックを設置
する。
【００２２】図４の実施例は、直接基礎１２ｃ上に立設
した建物１４が地盤の振動を防ぐ場合を示す。この実施
例では平板ブロック１３ｃは、直接基礎１２ｃの直下に
設置されている。図示しないが、直接基礎１２ｃの直下
の地下周囲に平板ブロックを設置してもよい。
した建物１４が地盤の振動を防ぐ場合を示す。この実施
例では平板ブロック１３ｃは、直接基礎１２ｃの直下に
設置されている。図示しないが、直接基礎１２ｃの直下
の地下周囲に平板ブロックを設置してもよい。
【００２３】以上の実施例で図中Ｂは基礎１２ａ〜１２
ｃの幅、Ｗは平板ブロック１３ａ〜１３ｃの幅で、Ｗ≧
１．００Ｂ、ｔは平板ブロック１３ａ〜１３ｃの厚み
で、Ｗの１／５以上である。又Ｈは地表からの平板ブロ
ック１３ａ〜１３ｃの深さであって、Ｈ≒α．Ｖｓ／４
・ｆである。但しＶｓ＝地盤の剪断速度（ｍ／ｓｅ
ｃ）、α＝０．５〜０．８、ｆ＝振動数（Ｈｚ）であ
る。そして平板ブロック１３ａ〜１３ｃは、周辺地盤の
剪断波速度Ｖｓの３〜５倍以上の剛性を有すコンクリ−
トで形成され、前記剛性を保持するようセメント量が調
節されている。
ｃの幅、Ｗは平板ブロック１３ａ〜１３ｃの幅で、Ｗ≧
１．００Ｂ、ｔは平板ブロック１３ａ〜１３ｃの厚み
で、Ｗの１／５以上である。又Ｈは地表からの平板ブロ
ック１３ａ〜１３ｃの深さであって、Ｈ≒α．Ｖｓ／４
・ｆである。但しＶｓ＝地盤の剪断速度（ｍ／ｓｅ
ｃ）、α＝０．５〜０．８、ｆ＝振動数（Ｈｚ）であ
る。そして平板ブロック１３ａ〜１３ｃは、周辺地盤の
剪断波速度Ｖｓの３〜５倍以上の剛性を有すコンクリ−
トで形成され、前記剛性を保持するようセメント量が調
節されている。
【００２４】平板ブロック１３ａ〜１３ｃ、例えば１３
ｃは、作業スペ−スを取れる場合には図５のように土留
鋼矢板１５で土留め工施工後、支保工１６を施しながら
所定の深さに掘削したのち、コンクリ−ト打設により形
成され、土留め鋼矢板１５及び支保工１６を撤去して埋
め戻される。
ｃは、作業スペ−スを取れる場合には図５のように土留
鋼矢板１５で土留め工施工後、支保工１６を施しながら
所定の深さに掘削したのち、コンクリ−ト打設により形
成され、土留め鋼矢板１５及び支保工１６を撤去して埋
め戻される。
【００２５】作業スペ−スが取れない場合、平板ブロッ
ク１３ａ〜１３ｃは、図６のように地盤改良機１７を用
いた高圧噴射攪拌工法により形成される。この工法によ
ると平板ブロック１３ａ〜１３ｃは、円盤を周縁部が互
いに重なり合うように形成される。
ク１３ａ〜１３ｃは、図６のように地盤改良機１７を用
いた高圧噴射攪拌工法により形成される。この工法によ
ると平板ブロック１３ａ〜１３ｃは、円盤を周縁部が互
いに重なり合うように形成される。
【００２６】なお平板ブロック１３ａ〜１３ｃの平面形
状は、基礎１２ａ〜１２ｃの形状に応ずるもので、例え
ば基礎の平面形状が円形、矩形であれば、直下に設ける
場合はそれぞれ円形、矩形に、又直下の周囲に設ける場
合には内周縁は円形、矩形に、外周縁は円形、矩形に形
成する。又線状構造物、例えば鉄道構造物などに対して
は、構造物に沿って直下或いは周辺地下に構造物と平行
に形成する。
状は、基礎１２ａ〜１２ｃの形状に応ずるもので、例え
ば基礎の平面形状が円形、矩形であれば、直下に設ける
場合はそれぞれ円形、矩形に、又直下の周囲に設ける場
合には内周縁は円形、矩形に、外周縁は円形、矩形に形
成する。又線状構造物、例えば鉄道構造物などに対して
は、構造物に沿って直下或いは周辺地下に構造物と平行
に形成する。
【００２７】
【発明の効果】ケ−ソン基礎、杭基礎、直接基礎、盛土
などの土基礎など多くの基礎構造物について、土地の利
用を妨げることなく、能動的にも受動的にも高い制振効
果をもたらす。従ってス−パ−堤防上に設けられた建築
物の受動的振動の防止なども期待できる。
などの土基礎など多くの基礎構造物について、土地の利
用を妨げることなく、能動的にも受動的にも高い制振効
果をもたらす。従ってス−パ−堤防上に設けられた建築
物の受動的振動の防止なども期待できる。
【図１】ケ−ソン基礎の実施例を示す縦断面略図であ
る。
る。
【図２】図１の平面略図である。
【図３】盛土基礎の実施例を示す縦断面略図である。
【図４】受動的制振の実施例を示す縦断面略図である。
【図５】掘削による平板ブロックの設置を示す縦断面略
図である。
図である。
【図６】高圧噴射攪拌工法による平板ブロックの設置を
示す縦断面略図である。
示す縦断面略図である。
【図７】平板ブロックの制振原理を説明するための解析
図である。
図である。
【図８】平板ブロックの制振効果を実験するための設備
の縦断面略図である。
の縦断面略図である。
【図９】基礎を鉛直加振した実験の解析値と実験値との
比較図である。
比較図である。
【図１０】基礎を水平加振した実験の解析値と実験値と
の比較図である。
の比較図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西村 昭彦 東京都国分寺市光町２丁目８番地38 財団 法人鉄道総合技術研究所内 (72)発明者 成瀬 龍一郎 岡山県岡山市惣爪136番地の１
Claims (2)
- 【請求項１】 振動を発する又は振動を受ける基礎構造
物の直下或いは基礎構造物の周囲の地下に、周辺地盤よ
り剛性の高い平板ブロックを設ける埋設平板ブロックに
よる制振方法。 - 【請求項２】 平板ブロックは、基礎構造物の基礎幅と
同程度以上の幅と、平板ブロックの幅の１／５程度以上
の厚みと、剪断波速度で周辺地盤の３〜５倍以上の剛性
とを有し、α・Ｖｓ／４ｆ（但しα＝０．５〜０．８、
Ｖｓは地盤の剪断波速度、ｆは振動数）の深さに設置さ
れる請求項１の埋設平板ブロックによる制振方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5172363A JP2850187B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 埋設平板ブロックによる制振方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5172363A JP2850187B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 埋設平板ブロックによる制振方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH073829A true JPH073829A (ja) | 1995-01-06 |
| JP2850187B2 JP2850187B2 (ja) | 1999-01-27 |
Family
ID=15940524
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5172363A Expired - Lifetime JP2850187B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 埋設平板ブロックによる制振方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2850187B2 (ja) |
Cited By (3)
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|---|---|---|---|---|
| US5779397A (en) * | 1996-05-24 | 1998-07-14 | Takemiya; Hirokazu | Method of improving soil body against vibration and liquefaction |
| JP2017186823A (ja) * | 2016-04-07 | 2017-10-12 | 宏和 竹宮 | 地盤振動防止構造体の構築方法 |
| JP2020016038A (ja) * | 2018-07-24 | 2020-01-30 | 積水化学工業株式会社 | 地盤改良基礎構造 |
Families Citing this family (1)
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|---|---|---|---|---|
| JP4222812B2 (ja) | 2002-11-05 | 2009-02-12 | 宏和 竹宮 | 防振工法 |
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| JPS5667024A (en) * | 1979-11-06 | 1981-06-05 | Fudo Constr Co Ltd | Vibration-shielding wall |
| JPH03500430A (ja) * | 1987-09-09 | 1991-01-31 | ソシエテ・アノニム・コンパニー・エンターナショナル・デ・ピュエー・アルメ・フランキニュール | 地層とこの地層に付属する構造物との間の相互作用に影響を与える方法とその配置 |
-
1993
- 1993-06-18 JP JP5172363A patent/JP2850187B2/ja not_active Expired - Lifetime
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