JPH07332271A - ロータリコンプレッサ - Google Patents
ロータリコンプレッサInfo
- Publication number
- JPH07332271A JPH07332271A JP12017494A JP12017494A JPH07332271A JP H07332271 A JPH07332271 A JP H07332271A JP 12017494 A JP12017494 A JP 12017494A JP 12017494 A JP12017494 A JP 12017494A JP H07332271 A JPH07332271 A JP H07332271A
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- JP
- Japan
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- cylinder
- suction hole
- compression
- refrigerant
- rotary compressor
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 圧縮工程角度を大きくでき、排除容積を増加
できる。 【構成】 密閉ケーシング２内に設けた圧縮装置４のシ
リンダ７に穿設された吸込み孔１００の断面形状を長円
形または楕円形とする。
できる。 【構成】 密閉ケーシング２内に設けた圧縮装置４のシ
リンダ７に穿設された吸込み孔１００の断面形状を長円
形または楕円形とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば、空気調和機や
冷凍冷蔵庫に組み込まれるロータリコンプレッサに関す
る。
冷凍冷蔵庫に組み込まれるロータリコンプレッサに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ロータリコンプレッサ１は、図
４に示すように、密閉ケーシング２内に電動機３とこの
電動機３に直結した圧縮装置４を配置して構成されてい
る。圧縮装置４は、主軸受５と、副軸受６と、これら軸
受の間に位置するシリンダ７とから形成され、主軸受５
と副軸受６で電動機３から下方に延びる軸８に設けた偏
心した大径部９を挟むように支持し、軸８の大径部９に
外嵌されたローラ１０とシリンダ７に形成されたブレー
ド溝１１ａに設けられローラ１０に弾接するブレード１
１によりシリンダ７内に圧縮室１２を形成している。
４に示すように、密閉ケーシング２内に電動機３とこの
電動機３に直結した圧縮装置４を配置して構成されてい
る。圧縮装置４は、主軸受５と、副軸受６と、これら軸
受の間に位置するシリンダ７とから形成され、主軸受５
と副軸受６で電動機３から下方に延びる軸８に設けた偏
心した大径部９を挟むように支持し、軸８の大径部９に
外嵌されたローラ１０とシリンダ７に形成されたブレー
ド溝１１ａに設けられローラ１０に弾接するブレード１
１によりシリンダ７内に圧縮室１２を形成している。
【０００３】上記圧縮装置４のシリンダ７には、図５に
示すように、断面形状を円形とした吸込み孔１３が穿設
されていて、この吸込み孔１３とこの吸込み孔１３に周
方向にブレード溝を介して近接して設けた吐出孔１４と
により図６に示すような圧縮工程角度θ1 が形成され
る。この圧縮工程角度θ1 は、吸込み孔１３の反ブレー
ド側の縁部と吐出孔１４の反ブレード側の縁部とでなす
角度で決まる。
示すように、断面形状を円形とした吸込み孔１３が穿設
されていて、この吸込み孔１３とこの吸込み孔１３に周
方向にブレード溝を介して近接して設けた吐出孔１４と
により図６に示すような圧縮工程角度θ1 が形成され
る。この圧縮工程角度θ1 は、吸込み孔１３の反ブレー
ド側の縁部と吐出孔１４の反ブレード側の縁部とでなす
角度で決まる。
【０００４】ロータリコンプレッサ１は、図７に示すよ
うに、四方弁１５、室外側熱交換器１６、減圧装置１７
および室内側熱交換器１８を順に配管１９で接続し、四
方弁１５からアキュムレータ２０を経てロータリコンプ
レッサ１に戻る冷凍サイクル２１を構成している。
うに、四方弁１５、室外側熱交換器１６、減圧装置１７
および室内側熱交換器１８を順に配管１９で接続し、四
方弁１５からアキュムレータ２０を経てロータリコンプ
レッサ１に戻る冷凍サイクル２１を構成している。
【０００５】ロータリコンプレッサに用いられる圧縮冷
媒は、クロロフルオロカーボンのＣＦＣ１２冷媒（Ｒ１
２冷媒）やハイドロクロロフルオロカーボンのＨＣＦＣ
２２冷媒（Ｒ２２冷媒）であるが、Ｒ１２冷媒は大気圏
で化学的にオゾン層を破壊するおそれが強いためフロン
規制対象の特定フロンに指定され、また、Ｒ２２冷媒は
大気圏で極めて安定しており、分解しやすくオゾン層を
破壊する力が弱い指定フロンであるが、オゾン層破壊効
果が残るため、将来的に使用しない方針が国際的に決定
している。
媒は、クロロフルオロカーボンのＣＦＣ１２冷媒（Ｒ１
２冷媒）やハイドロクロロフルオロカーボンのＨＣＦＣ
２２冷媒（Ｒ２２冷媒）であるが、Ｒ１２冷媒は大気圏
で化学的にオゾン層を破壊するおそれが強いためフロン
規制対象の特定フロンに指定され、また、Ｒ２２冷媒は
大気圏で極めて安定しており、分解しやすくオゾン層を
破壊する力が弱い指定フロンであるが、オゾン層破壊効
果が残るため、将来的に使用しない方針が国際的に決定
している。
【０００６】最近では、特定フロンや指定フロンに代わ
る代替フロンとしてオゾン層を破壊することのないＲ１
３４ａ（ＣＨ3 ＣＨ2 Ｆ）冷媒のようなＨＦＣ（ハイド
ロフルオロカーボン）冷媒が開発されている。しかし、
Ｒ１３４ａ冷媒は、図８に示すように同一仕様のコンプ
レッサを用いると吐出温度が低く、冷凍能力もＲ１２冷
媒を１００とした場合に９３と低く、既存のコンプレッ
サにＲ１３４ａ冷媒を代替すると空調冷凍能力が下が
る。
る代替フロンとしてオゾン層を破壊することのないＲ１
３４ａ（ＣＨ3 ＣＨ2 Ｆ）冷媒のようなＨＦＣ（ハイド
ロフルオロカーボン）冷媒が開発されている。しかし、
Ｒ１３４ａ冷媒は、図８に示すように同一仕様のコンプ
レッサを用いると吐出温度が低く、冷凍能力もＲ１２冷
媒を１００とした場合に９３と低く、既存のコンプレッ
サにＲ１３４ａ冷媒を代替すると空調冷凍能力が下が
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記形式のロータリコ
ンプレッサでは、吸込み孔とシリンダに設けられたブレ
ード溝と吐出孔とが十分な強度で確保できるようにする
ため、吸込み孔および吐出孔のブレード溝から離間でき
る最小距離は決まってしまう。この最小距離を変えるこ
となくコンプレッサの能力向上を図るべく圧縮工程角度
を大きくしようとした場合、シリンダ内壁の回転方向の
幅を小さくするしかない。しかし、シリンダに設けた吸
込み孔が真円であると、吸込み孔の直径が小さくなるた
め、吸込み孔の断面積が大幅に減少し、吸込み圧力が増
大して圧縮効率が低下するという問題がある。
ンプレッサでは、吸込み孔とシリンダに設けられたブレ
ード溝と吐出孔とが十分な強度で確保できるようにする
ため、吸込み孔および吐出孔のブレード溝から離間でき
る最小距離は決まってしまう。この最小距離を変えるこ
となくコンプレッサの能力向上を図るべく圧縮工程角度
を大きくしようとした場合、シリンダ内壁の回転方向の
幅を小さくするしかない。しかし、シリンダに設けた吸
込み孔が真円であると、吸込み孔の直径が小さくなるた
め、吸込み孔の断面積が大幅に減少し、吸込み圧力が増
大して圧縮効率が低下するという問題がある。
【０００８】本発明は上記した点に鑑みてなされたもの
で、圧縮装置のシリンダに設けた吸込み孔の断面形状を
長円ないし楕円とすることで、圧縮効率の向上を図るロ
ータリコンプレッサおよびＲ１３４ａ冷媒を使用しても
従来のコンプレッサに近い冷凍能力の得られるロータリ
コンプレッサを提供することを目的とする。
で、圧縮装置のシリンダに設けた吸込み孔の断面形状を
長円ないし楕円とすることで、圧縮効率の向上を図るロ
ータリコンプレッサおよびＲ１３４ａ冷媒を使用しても
従来のコンプレッサに近い冷凍能力の得られるロータリ
コンプレッサを提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明のロータ
リコンプレッサは、密閉ケーシング内に設けた圧縮装置
のシリンダに設けた吸込み孔の断面形状を２つの円を接
線で結んだ長円形としたことを特徴とする。
リコンプレッサは、密閉ケーシング内に設けた圧縮装置
のシリンダに設けた吸込み孔の断面形状を２つの円を接
線で結んだ長円形としたことを特徴とする。
【００１０】請求項２の発明のロータリコンプレッサ
は、密閉ケーシング内に設けた圧縮装置のシリンダに設
けた吸込み孔の断面形状を楕円形としたことを特徴とす
る。
は、密閉ケーシング内に設けた圧縮装置のシリンダに設
けた吸込み孔の断面形状を楕円形としたことを特徴とす
る。
【００１１】
【作用】請求項１の発明のロータリコンプレッサでは、
吸込み孔の断面形状を長円形としたことで、吸込み孔を
従来の真円の吸込み孔と同じ断面積を確保しながら、シ
リンダ内壁の回転方向の幅を小さくすることができ、圧
縮工程角度を大きくでき、排除容積が増大し、また、シ
リンダ内壁の回転方向の幅を従来の真円の吸込み孔の幅
と同じとし圧縮工程角度を同じにした場合には、シリン
ダの軸方向の吸込み孔の寸法を大きくとることができる
ので、シリンダに設けた吸込み孔の断面積を大きくで
き、吸込圧力を低くでき、圧縮効率を向上させることが
できる。
吸込み孔の断面形状を長円形としたことで、吸込み孔を
従来の真円の吸込み孔と同じ断面積を確保しながら、シ
リンダ内壁の回転方向の幅を小さくすることができ、圧
縮工程角度を大きくでき、排除容積が増大し、また、シ
リンダ内壁の回転方向の幅を従来の真円の吸込み孔の幅
と同じとし圧縮工程角度を同じにした場合には、シリン
ダの軸方向の吸込み孔の寸法を大きくとることができる
ので、シリンダに設けた吸込み孔の断面積を大きくで
き、吸込圧力を低くでき、圧縮効率を向上させることが
できる。
【００１２】請求項２の発明のロータリコンプレッサで
は、吸込み孔の断面形状を楕円形としたことで、吸込み
孔を従来の真円の吸込み孔と同じ断面積を確保しなが
ら、シリンダ内壁の回転方向の幅を小さくすることがで
き、圧縮工程角度を大きくでき、排除容積が増大し、ま
た、シリンダ内壁の回転方向の幅を従来の真円の吸込み
孔の幅と同じとし圧縮工程角度を同じにした場合には、
シリンダの軸方向の吸込み孔の寸法を大きくとることが
できるので、シリンダに設けた吸込み孔の断面積を大き
くでき、吸込圧力を低くでき、圧縮効率を向上させるこ
とができる。
は、吸込み孔の断面形状を楕円形としたことで、吸込み
孔を従来の真円の吸込み孔と同じ断面積を確保しなが
ら、シリンダ内壁の回転方向の幅を小さくすることがで
き、圧縮工程角度を大きくでき、排除容積が増大し、ま
た、シリンダ内壁の回転方向の幅を従来の真円の吸込み
孔の幅と同じとし圧縮工程角度を同じにした場合には、
シリンダの軸方向の吸込み孔の寸法を大きくとることが
できるので、シリンダに設けた吸込み孔の断面積を大き
くでき、吸込圧力を低くでき、圧縮効率を向上させるこ
とができる。
【００１３】また、ロータリコンプレッサの冷媒とし
て、Ｒ１３４ａ冷媒を使用しても従来のＲ１２冷媒を使
用したコンプレッサに近い冷凍能力を得ることができ
る。
て、Ｒ１３４ａ冷媒を使用しても従来のＲ１２冷媒を使
用したコンプレッサに近い冷凍能力を得ることができ
る。
【００１４】
【実施例】以下本発明の実施例を図面につき説明する。
なお、図１において図５と同一部材については同一符号
を付す。図１および図２において、符号１００は圧縮装
置４のシリンダ７に設けた吸込み孔を示し、この吸込み
孔１００は、断面形状を同一径の２つの円１０１を接線
１０２，１０３で結んだ長円形とし、シリンダ７の軸線
方向に延びるように位置している。吸込み孔１００の長
円形は、異なる径の２つの円を接線で結んだものであっ
てもよい。
なお、図１において図５と同一部材については同一符号
を付す。図１および図２において、符号１００は圧縮装
置４のシリンダ７に設けた吸込み孔を示し、この吸込み
孔１００は、断面形状を同一径の２つの円１０１を接線
１０２，１０３で結んだ長円形とし、シリンダ７の軸線
方向に延びるように位置している。吸込み孔１００の長
円形は、異なる径の２つの円を接線で結んだものであっ
てもよい。
【００１５】すなわち、図１に示すシリンダ７に穿設さ
れた吸込み孔１００は、断面積高さを大きくすることで
シリンダ内壁の回転方向の幅を狭くし、これにより、図
５に示す従来のシリンダ７に穿設された吸込み孔１３と
断面積を同じに設定しながら、図２に示すように、圧縮
工程角度θ2 を図６の従来の圧縮工程角度θ1 より大き
くできる。吸込み孔１００のシリンダ内壁の回転方向の
幅を、図５に示す従来の吸込み孔と同じ幅にして圧縮工
程角度θ2 を従来の圧縮工程角度θ1 と同じに設定した
場合には、図１に示すシリンダ７に穿設された吸込み孔
１００の断面積は、断面積高さを大きくとれるので、図
５に示す従来のシリンダ７に穿設された吸込み孔１３の
断面積より大きくできる。
れた吸込み孔１００は、断面積高さを大きくすることで
シリンダ内壁の回転方向の幅を狭くし、これにより、図
５に示す従来のシリンダ７に穿設された吸込み孔１３と
断面積を同じに設定しながら、図２に示すように、圧縮
工程角度θ2 を図６の従来の圧縮工程角度θ1 より大き
くできる。吸込み孔１００のシリンダ内壁の回転方向の
幅を、図５に示す従来の吸込み孔と同じ幅にして圧縮工
程角度θ2 を従来の圧縮工程角度θ1 と同じに設定した
場合には、図１に示すシリンダ７に穿設された吸込み孔
１００の断面積は、断面積高さを大きくとれるので、図
５に示す従来のシリンダ７に穿設された吸込み孔１３の
断面積より大きくできる。
【００１６】なお、図示しないが、このシリンダ７の吸
込み孔１００に連結される吸込み接続パイプも、吸込み
孔１００に対応した形状をなしている。
込み孔１００に連結される吸込み接続パイプも、吸込み
孔１００に対応した形状をなしている。
【００１７】しかして、本発明のロータリコンプレッサ
では、シリンダ７に設けた吸込み孔孔１００を長円形と
することで、シリンダ７に設けた吸込み孔１００の断面
積を従来のシリンダ７に設けた吸込み孔１３の断面積と
同じに設定しながら、シリンダ内壁の回転方向の吸込み
孔１００の幅を小さくすることができるので、圧縮工程
角度θ2 を従来の圧縮工程角度θ1 より大きくでき、従
来と同じ圧縮室高さ、直径、偏心量としても、排除容積
を増加させることができる。
では、シリンダ７に設けた吸込み孔孔１００を長円形と
することで、シリンダ７に設けた吸込み孔１００の断面
積を従来のシリンダ７に設けた吸込み孔１３の断面積と
同じに設定しながら、シリンダ内壁の回転方向の吸込み
孔１００の幅を小さくすることができるので、圧縮工程
角度θ2 を従来の圧縮工程角度θ1 より大きくでき、従
来と同じ圧縮室高さ、直径、偏心量としても、排除容積
を増加させることができる。
【００１８】また、吸込み孔１００のシリンダ内壁の回
転方向の幅を、従来の吸込み孔と同じ幅に設定した場合
には、吸込み孔１００の断面の高さ寸法を大きくとるこ
とができ、シリンダ７に設けた吸込み孔１３の断面積よ
り大きくできるので、シリンダ７に設けた吸込み孔１０
０の断面積を従来のシリンダ７に設けた吸込み孔１３の
断面積より大きくできるので、吸込圧を小さくすること
ができ、特に、コンプレッサを高回転で運転する場合の
圧縮効率が向上する。
転方向の幅を、従来の吸込み孔と同じ幅に設定した場合
には、吸込み孔１００の断面の高さ寸法を大きくとるこ
とができ、シリンダ７に設けた吸込み孔１３の断面積よ
り大きくできるので、シリンダ７に設けた吸込み孔１０
０の断面積を従来のシリンダ７に設けた吸込み孔１３の
断面積より大きくできるので、吸込圧を小さくすること
ができ、特に、コンプレッサを高回転で運転する場合の
圧縮効率が向上する。
【００１９】また、圧縮装置で圧縮される冷媒に従来の
Ｒ１２冷媒より冷凍能力の低いＨＦＣ（ハイドロフルオ
ロカーボン）冷媒、たとえばＲ１３４ａ冷媒を用いるコ
ンプレッサを上述した構造にすれば、従来のコンプレッ
サに近い冷凍能力が得られる。 図３は本発明の他の実
施例を示し、この実施例では、圧縮装置４のシリンダ７
に設けた吸込み孔１０１は、断面形状を楕円形としてい
る。この場合も、図１と同様な作用効果を奏する。
Ｒ１２冷媒より冷凍能力の低いＨＦＣ（ハイドロフルオ
ロカーボン）冷媒、たとえばＲ１３４ａ冷媒を用いるコ
ンプレッサを上述した構造にすれば、従来のコンプレッ
サに近い冷凍能力が得られる。 図３は本発明の他の実
施例を示し、この実施例では、圧縮装置４のシリンダ７
に設けた吸込み孔１０１は、断面形状を楕円形としてい
る。この場合も、図１と同様な作用効果を奏する。
【００２０】なお、上記実施例では、１シリンダタイプ
の縦形のコンプレッサで説明しているがこれに限らずロ
ータリコンプレッサであればよく、複数のシリンダを備
えたものでも、回転軸を水平は位置した横置形のもので
も同様に効果が得られる。
の縦形のコンプレッサで説明しているがこれに限らずロ
ータリコンプレッサであればよく、複数のシリンダを備
えたものでも、回転軸を水平は位置した横置形のもので
も同様に効果が得られる。
【００２１】また、ＨＦＣ冷媒としては、Ｒ１３４ａ冷
媒を、Ｒ１２５（ペンタフルオロエタン）、Ｒ１３４
（１．１．２．２−テトラフルオロエタン）、Ｒ１４３
（１．１．２−トリフルオロエタン）、１．１．１−ト
リフルオロエタン、Ｒ１５２ａ（１．１−ジフルオロエ
タン）、Ｒ１６１（モノフルオロエタン）としてもよ
く、また、これら冷媒を複数混合したものであってもよ
い。
媒を、Ｒ１２５（ペンタフルオロエタン）、Ｒ１３４
（１．１．２．２−テトラフルオロエタン）、Ｒ１４３
（１．１．２−トリフルオロエタン）、１．１．１−ト
リフルオロエタン、Ｒ１５２ａ（１．１−ジフルオロエ
タン）、Ｒ１６１（モノフルオロエタン）としてもよ
く、また、これら冷媒を複数混合したものであってもよ
い。
【００２２】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、請求
項１および２の発明によれば、圧縮工程角度を大きくで
き、排除容積を増加させることができる。また、請求項
３の発明のように、圧縮装置で圧縮される冷媒をＨＦＣ
１３４ａ冷媒とするコンプレッサに採用すれば、既存の
Ｒ１２冷媒を採用するコンプレッサと同等の冷凍能力に
近付けることができる。
項１および２の発明によれば、圧縮工程角度を大きくで
き、排除容積を増加させることができる。また、請求項
３の発明のように、圧縮装置で圧縮される冷媒をＨＦＣ
１３４ａ冷媒とするコンプレッサに採用すれば、既存の
Ｒ１２冷媒を採用するコンプレッサと同等の冷凍能力に
近付けることができる。
【図１】本発明によるロータリコンプレッサの圧縮装置
のシリンダ部分を示す斜視図。
のシリンダ部分を示す斜視図。
【図２】本発明によるロータリコンプレッサの圧縮工程
角度を示す図。
角度を示す図。
【図３】本発明の他の実施例を示す図。
【図４】ロータリコンプレッサの一部を断面で示す立面
図。
図。
【図５】従来のロータリコンプレッサの圧縮装置のシリ
ンダ部分を示す斜視図。
ンダ部分を示す斜視図。
【図６】従来のロータリコンプレッサの圧縮工程角度を
示す図。
示す図。
【図７】ロータリコンプレッサを組み込んだ冷凍サイク
ルを示す図。
ルを示す図。
【図８】冷媒による冷凍能力比較図。
１ ロータリコンプレッサ ２ 密閉ケーシング ４ 圧縮装置 ７ シリンダ １０ ローラ １００ 吸込み孔
Claims (3)
- 【請求項１】密閉ケーシング内に電動機とこの電動機に
直結した圧縮装置を設けたロータリコンプレッサにおい
て、圧縮装置のシリンダに設けた吸込み孔の断面形状を
２つの円を接線で結んだ長円形としたことを特徴とする
ロータリコンプレッサ。 - 【請求項２】密閉ケーシング内に電動機とこの電動機に
直結した圧縮装置を設けたロータリコンプレッサにおい
て、圧縮装置のシリンダに設けた吸込み孔の断面形状を
楕円形としたことを特徴とするロータリコンプレッサ。 - 【請求項３】圧縮装置で圧縮される冷媒をＨＦＣ１３４
ａ冷媒としたことを特徴とする請求項１または２に記載
のロータリコンプレッサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12017494A JPH07332271A (ja) | 1994-06-01 | 1994-06-01 | ロータリコンプレッサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12017494A JPH07332271A (ja) | 1994-06-01 | 1994-06-01 | ロータリコンプレッサ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07332271A true JPH07332271A (ja) | 1995-12-22 |
Family
ID=14779757
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12017494A Pending JPH07332271A (ja) | 1994-06-01 | 1994-06-01 | ロータリコンプレッサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07332271A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012026319A (ja) * | 2010-07-21 | 2012-02-09 | Mitsubishi Electric Corp | 冷媒圧縮機 |
| CN102678554A (zh) * | 2011-03-10 | 2012-09-19 | 三菱电机株式会社 | 旋转压缩机 |
| JP2014145366A (ja) * | 2014-05-20 | 2014-08-14 | Mitsubishi Electric Corp | 冷媒圧縮機 |
| US20220186731A1 (en) * | 2019-09-04 | 2022-06-16 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Rotary compressor and home appliance including same |
| WO2023084722A1 (ja) * | 2021-11-12 | 2023-05-19 | 三菱電機株式会社 | 圧縮機及び冷凍サイクル装置 |
-
1994
- 1994-06-01 JP JP12017494A patent/JPH07332271A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012026319A (ja) * | 2010-07-21 | 2012-02-09 | Mitsubishi Electric Corp | 冷媒圧縮機 |
| CN102678554A (zh) * | 2011-03-10 | 2012-09-19 | 三菱电机株式会社 | 旋转压缩机 |
| JP2014145366A (ja) * | 2014-05-20 | 2014-08-14 | Mitsubishi Electric Corp | 冷媒圧縮機 |
| US20220186731A1 (en) * | 2019-09-04 | 2022-06-16 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Rotary compressor and home appliance including same |
| WO2023084722A1 (ja) * | 2021-11-12 | 2023-05-19 | 三菱電機株式会社 | 圧縮機及び冷凍サイクル装置 |
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