JPH07305679A - 圧縮機 - Google Patents
圧縮機Info
- Publication number
- JPH07305679A JPH07305679A JP9617294A JP9617294A JPH07305679A JP H07305679 A JPH07305679 A JP H07305679A JP 9617294 A JP9617294 A JP 9617294A JP 9617294 A JP9617294 A JP 9617294A JP H07305679 A JPH07305679 A JP H07305679A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- piston
- cylinder
- aluminum alloy
- compressor
- casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/04—Heavy metals
- F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
- F05C2201/0466—Nickel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2253/00—Other material characteristics; Treatment of material
- F05C2253/12—Coating
Landscapes
- Compressor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は冷凍冷蔵装置や空調機等に用いられ
る圧縮機に関するものであり、被圧縮ガスとして１、
１、１、２テトラフルオロエタンを使用し、ピストンを
鋳鉄で形成した構成において、シリンダをアルミニウム
合金鋳物で形成し、その内周面に多孔率７０〜９０％で
あるセラミックス発泡体のプレフォームを鋳込むことに
より、ピストンとシリンダの接触面における凝着摩耗を
防止し圧縮機の耐久性を向上させることを目的とした圧
縮機仕様を提供するものである。 【構成】 圧縮機を構成する要素において、鋳鉄で形成
したピストン８と、シリンダ１１をアルミニウム合金鋳
物で形成し、その内周面にセラミックス発泡体のプレフ
ォーム１１ｃを鋳込んだものから構成される。
る圧縮機に関するものであり、被圧縮ガスとして１、
１、１、２テトラフルオロエタンを使用し、ピストンを
鋳鉄で形成した構成において、シリンダをアルミニウム
合金鋳物で形成し、その内周面に多孔率７０〜９０％で
あるセラミックス発泡体のプレフォームを鋳込むことに
より、ピストンとシリンダの接触面における凝着摩耗を
防止し圧縮機の耐久性を向上させることを目的とした圧
縮機仕様を提供するものである。 【構成】 圧縮機を構成する要素において、鋳鉄で形成
したピストン８と、シリンダ１１をアルミニウム合金鋳
物で形成し、その内周面にセラミックス発泡体のプレフ
ォーム１１ｃを鋳込んだものから構成される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は冷凍冷蔵装置や空調機等
に用いられる圧縮機に関するものである。
に用いられる圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、冷凍冷蔵装置や空調機は、オゾン
層の破壊などの環境問題のために従来使用してきた分子
内に塩素を含む冷媒ジフルオロジクロロメタン（以下Ｃ
ＦＣ−１２と称する）やジフルオロクロロメタン（以下
ＨＣＦＣ−２２と称する）等から分子内に塩素を含まな
い冷媒１、１、１、２テトラフルオロエタン（以下ＨＦ
Ｃ−１３４ａと称する）への変更が検討されている。と
ころが、分子内に塩素を含まない前記冷媒は、潤滑性能
が悪く圧縮機の摺動材料の特性を向上する必要がある。
層の破壊などの環境問題のために従来使用してきた分子
内に塩素を含む冷媒ジフルオロジクロロメタン（以下Ｃ
ＦＣ−１２と称する）やジフルオロクロロメタン（以下
ＨＣＦＣ−２２と称する）等から分子内に塩素を含まな
い冷媒１、１、１、２テトラフルオロエタン（以下ＨＦ
Ｃ−１３４ａと称する）への変更が検討されている。と
ころが、分子内に塩素を含まない前記冷媒は、潤滑性能
が悪く圧縮機の摺動材料の特性を向上する必要がある。
【０００３】以下図９を参照しながら従来の圧縮機の一
例について説明する。１は圧縮機である。２はロータ、
３はステータでありロータ２とステータ３は一対でモー
タを形成する。また４はシャフト、５はベアリング、６
はコンロッド、７はシリンダ、８はピストン、９はピス
トンピンである。ロータ２とステータ３により形成され
るモータにより、ロータ２に圧入されたシャフト４がベ
アリング５に支持されて回転する。この時、シャフト４
の偏心部に取り付けられたコンロッド６及び、コンロッ
ド６の他端に取り付けられかつピストン８に固定された
ピストンピン９を介して、シャフト４の回転運動が伝達
されピストン８がシリンダ７内を往復運動する。そし
て、ピストン８とシリンダ７により形成される空間１０
内において、冷媒ガスＣＦＣ−１２が吸入、圧縮され
る。
例について説明する。１は圧縮機である。２はロータ、
３はステータでありロータ２とステータ３は一対でモー
タを形成する。また４はシャフト、５はベアリング、６
はコンロッド、７はシリンダ、８はピストン、９はピス
トンピンである。ロータ２とステータ３により形成され
るモータにより、ロータ２に圧入されたシャフト４がベ
アリング５に支持されて回転する。この時、シャフト４
の偏心部に取り付けられたコンロッド６及び、コンロッ
ド６の他端に取り付けられかつピストン８に固定された
ピストンピン９を介して、シャフト４の回転運動が伝達
されピストン８がシリンダ７内を往復運動する。そし
て、ピストン８とシリンダ７により形成される空間１０
内において、冷媒ガスＣＦＣ−１２が吸入、圧縮され
る。
【０００４】従来では、ピストン８を鋳鉄（ＪＩＳ：Ｆ
Ｃ２００）で形成し、シリンダ７を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ
２００）で形成していた。
Ｃ２００）で形成し、シリンダ７を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ
２００）で形成していた。
【０００５】最近、自動車のエンジンのピストンあるい
はシリンダ部に、アルミニウム合金鋳物の長所である放
熱性を維持しながら、耐摩耗性を向上させるものとして
繊維強化を用いている。この繊維強化金属（ＦＲＭ）は
高耐熱性、高強度の炭素、セラミックスなどの繊維で金
属マトリックスを強化した複合材で、慣用材料では満足
できない高比強度、高比弾性率（強度及び弾性率を密度
で割った値）をもつ。実際の実用化例として、例えば、
工業材料第３６巻第１２号において、トヨタ自動車工業
の開発した１３Ｂ−Ｔディーゼルエンジン用ピストン溝
耐摩環がある。これは、アルミナ発泡体などを使用し、
熱負荷の大きなピストントップの外周部に上記繊維を鋳
ぐるんだものである。リング溝部の耐焼付き性、耐摩耗
性を高め、高出力化を果たしている。また、本田技研も
コネクティングロッドに繊維強化金属を用い、母材のア
ルミニウム合金の軽量、放熱性といった長所を維持しな
がら、耐摩耗性の向上を図っている。
はシリンダ部に、アルミニウム合金鋳物の長所である放
熱性を維持しながら、耐摩耗性を向上させるものとして
繊維強化を用いている。この繊維強化金属（ＦＲＭ）は
高耐熱性、高強度の炭素、セラミックスなどの繊維で金
属マトリックスを強化した複合材で、慣用材料では満足
できない高比強度、高比弾性率（強度及び弾性率を密度
で割った値）をもつ。実際の実用化例として、例えば、
工業材料第３６巻第１２号において、トヨタ自動車工業
の開発した１３Ｂ−Ｔディーゼルエンジン用ピストン溝
耐摩環がある。これは、アルミナ発泡体などを使用し、
熱負荷の大きなピストントップの外周部に上記繊維を鋳
ぐるんだものである。リング溝部の耐焼付き性、耐摩耗
性を高め、高出力化を果たしている。また、本田技研も
コネクティングロッドに繊維強化金属を用い、母材のア
ルミニウム合金の軽量、放熱性といった長所を維持しな
がら、耐摩耗性の向上を図っている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記のよ
うな構成は、潤滑性能の高い従来の冷媒ＣＦＣ−１２や
ＨＣＦＣ−２２が圧縮機の潤滑油中に溶解していること
を前提に考えられている。
うな構成は、潤滑性能の高い従来の冷媒ＣＦＣ−１２や
ＨＣＦＣ−２２が圧縮機の潤滑油中に溶解していること
を前提に考えられている。
【０００７】分子内に塩素を含まず潤滑性能が劣る冷媒
ＨＦＣ−１３４ａを使用した場合には、特にピストンと
シリンダの接触部において摺動による熱が発生するた
め、放熱性の悪い鋳鉄同志の摺動部の温度は上昇し、ピ
ストン、シリンダの摩耗量が増加する。最悪の場合焼付
きに至る。したがって、圧縮機の十分な耐久性が得られ
ない。
ＨＦＣ−１３４ａを使用した場合には、特にピストンと
シリンダの接触部において摺動による熱が発生するた
め、放熱性の悪い鋳鉄同志の摺動部の温度は上昇し、ピ
ストン、シリンダの摩耗量が増加する。最悪の場合焼付
きに至る。したがって、圧縮機の十分な耐久性が得られ
ない。
【０００８】そこで、材料側からみた場合、これらの問
題はシリンダあるいはピストンの材料そのものが放熱性
に優れていれば、すなわち熱伝導率が高ければ解決でき
るものと考えられるが、例えばコストが安く、放熱性の
優れた材料としてアルミニウム合金鋳物がある。しか
し、アルミニウム合金鋳物は従来材料である鋳鉄（ＪＩ
Ｓ：ＦＣ２００）に比べて機械的強度はほぼ同等である
が、融点が低いため凝着摩耗が発生する問題がある。し
たがって、潤滑性能の劣る冷媒ＨＦＣ−１３４ａを使用
する場合、アルミニウム合金鋳物だけでは十分な耐摩耗
性を確保することはできず、圧縮機そのものの耐久性を
向上することはできない。
題はシリンダあるいはピストンの材料そのものが放熱性
に優れていれば、すなわち熱伝導率が高ければ解決でき
るものと考えられるが、例えばコストが安く、放熱性の
優れた材料としてアルミニウム合金鋳物がある。しか
し、アルミニウム合金鋳物は従来材料である鋳鉄（ＪＩ
Ｓ：ＦＣ２００）に比べて機械的強度はほぼ同等である
が、融点が低いため凝着摩耗が発生する問題がある。し
たがって、潤滑性能の劣る冷媒ＨＦＣ−１３４ａを使用
する場合、アルミニウム合金鋳物だけでは十分な耐摩耗
性を確保することはできず、圧縮機そのものの耐久性を
向上することはできない。
【０００９】また、自動車のエンジンなどのように繊維
強化金属を用いた場合には、金属鋳込み時に繊維が遍在
する、それぞれの繊維の摺動面に対する向きが異なるな
どのために繊維強化金属部の強度に均一なものが得られ
ないといった問題点があった。
強化金属を用いた場合には、金属鋳込み時に繊維が遍在
する、それぞれの繊維の摺動面に対する向きが異なるな
どのために繊維強化金属部の強度に均一なものが得られ
ないといった問題点があった。
【００１０】したがって、上記の塩素を含まない潤滑性
に乏しい冷媒に対して圧縮機の摺動材料の最適化を図る
必要がある。
に乏しい冷媒に対して圧縮機の摺動材料の最適化を図る
必要がある。
【００１１】本発明は上記課題に鑑み、冷媒ＨＦＣ−１
３４ａを使用する圧縮機に対して摺動材料の最適化を図
り圧縮機の耐久性を向上させるものである。
３４ａを使用する圧縮機に対して摺動材料の最適化を図
り圧縮機の耐久性を向上させるものである。
【００１２】
【課題を解決させるための手段】上記課題を解決するた
めに本発明の圧縮機は、被圧縮ガスを冷媒ＨＦＣ−１３
４ａとし、ピストンを鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形
成した構成において、シリンダをアルミニウム合金鋳物
で形成し、前記ピストンと摺動する内周面に多孔率７０
〜９０％であるセラミックス発泡体のプレフォームを鋳
込んだものである。
めに本発明の圧縮機は、被圧縮ガスを冷媒ＨＦＣ−１３
４ａとし、ピストンを鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形
成した構成において、シリンダをアルミニウム合金鋳物
で形成し、前記ピストンと摺動する内周面に多孔率７０
〜９０％であるセラミックス発泡体のプレフォームを鋳
込んだものである。
【００１３】上記課題を解決するために本発明の圧縮機
は、被圧縮ガスを冷媒ＨＦＣ−１３４ａとし、ピストン
を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成におい
て、シリンダをアルミニウム合金鋳物で形成し、前記ピ
ストンと摺動する内周面に多孔率８０〜９８％であるニ
ッケルクロム合金の発泡金属体のプレフォームを鋳込ん
だものである。
は、被圧縮ガスを冷媒ＨＦＣ−１３４ａとし、ピストン
を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成におい
て、シリンダをアルミニウム合金鋳物で形成し、前記ピ
ストンと摺動する内周面に多孔率８０〜９８％であるニ
ッケルクロム合金の発泡金属体のプレフォームを鋳込ん
だものである。
【００１４】上記課題を解決するために本発明の圧縮機
は、被圧縮ガスを冷媒ＨＦＣ−１３４ａとし、ピストン
を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成におい
て、シリンダをアルミニウム合金鋳物で形成し、前記ピ
ストンと摺動する内周面に鉄製の中空円筒状の部品を鋳
込んだものである。
は、被圧縮ガスを冷媒ＨＦＣ−１３４ａとし、ピストン
を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成におい
て、シリンダをアルミニウム合金鋳物で形成し、前記ピ
ストンと摺動する内周面に鉄製の中空円筒状の部品を鋳
込んだものである。
【００１５】
【作用】本発明は、ピストンを鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２０
０）で形成した構成において、シリンダをアルミニウム
合金鋳物で形成し、前記ピストンと摺動する内周面にセ
ラミックス発泡体のプレフォームを鋳込んだものを使用
することにより、アルミニウム合金鋳物並の放熱性を確
保しながら、シリンダの機械的強度を均一に向上させ、
ピストンとシリンダの接触部における摩耗量を低減させ
る。その結果圧縮機の耐久性を向上させるものである。
０）で形成した構成において、シリンダをアルミニウム
合金鋳物で形成し、前記ピストンと摺動する内周面にセ
ラミックス発泡体のプレフォームを鋳込んだものを使用
することにより、アルミニウム合金鋳物並の放熱性を確
保しながら、シリンダの機械的強度を均一に向上させ、
ピストンとシリンダの接触部における摩耗量を低減させ
る。その結果圧縮機の耐久性を向上させるものである。
【００１６】また、ピストンを鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２０
０）で形成した構成において、シリンダをアルミニウム
合金鋳物で形成し、前記ピストンと摺動する内周面に多
孔率８０〜９８％であるニッケルクロム合金の金属発泡
体のプレフォームを鋳込んだものを使用することによ
り、アルミニウム合金鋳物並の放熱性を確保しながら、
シリンダの硬さを均一に向上させ、ピストンとシリンダ
の接触部における摩耗量を低減させる。その結果圧縮機
の耐久性を向上させるものである。
０）で形成した構成において、シリンダをアルミニウム
合金鋳物で形成し、前記ピストンと摺動する内周面に多
孔率８０〜９８％であるニッケルクロム合金の金属発泡
体のプレフォームを鋳込んだものを使用することによ
り、アルミニウム合金鋳物並の放熱性を確保しながら、
シリンダの硬さを均一に向上させ、ピストンとシリンダ
の接触部における摩耗量を低減させる。その結果圧縮機
の耐久性を向上させるものである。
【００１７】また、ピストンを鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２０
０）で形成した構成において、シリンダをアルミニウム
合金鋳物で形成し、前記ピストンと摺動する内周面に鉄
製の中空円筒状の部品を鋳込んだものを使用することに
より、アルミニウム合金鋳物並の放熱性を確保しなが
ら、シリンダの融点を従来の鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２０
０）並を維持させ、ピストンとシリンダの接触部におけ
る摩耗量を低減させる。その結果圧縮機の耐久性を向上
させるものである。
０）で形成した構成において、シリンダをアルミニウム
合金鋳物で形成し、前記ピストンと摺動する内周面に鉄
製の中空円筒状の部品を鋳込んだものを使用することに
より、アルミニウム合金鋳物並の放熱性を確保しなが
ら、シリンダの融点を従来の鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２０
０）並を維持させ、ピストンとシリンダの接触部におけ
る摩耗量を低減させる。その結果圧縮機の耐久性を向上
させるものである。
【００１８】
【実施例】以下本発明の第１の第１の実施例について図
面を参照しながら説明する。
面を参照しながら説明する。
【００１９】図１に本発明の圧縮機の断面図を示す。１
は圧縮機である。２はロータ、３はステータでありロー
タ２とステータ３は一対でモータを形成する。また４は
シャフト、１１はベアリング、６はコンロッド、７はシ
リンダ、８はピストン、９はピストンピンである。ロー
タ２とステータ３により形成されるモータにより、ロー
タ２に圧入されたシャフト４がベアリング５に支持され
て回転する。この時、シャフト４の偏心部に取り付けら
れたコンロッド６及び、コンロッド６の他端に取り付け
られかつピストン８に固定されたピストンピン９を介し
て、シャフト４の回転運動が伝達されピストン８がシリ
ンダ７内を往復運動する。そして、ピストン８とシリン
ダ７により形成される空間１０内において、冷媒ガスＣ
ＦＣ−１２が吸入、圧縮される。
は圧縮機である。２はロータ、３はステータでありロー
タ２とステータ３は一対でモータを形成する。また４は
シャフト、１１はベアリング、６はコンロッド、７はシ
リンダ、８はピストン、９はピストンピンである。ロー
タ２とステータ３により形成されるモータにより、ロー
タ２に圧入されたシャフト４がベアリング５に支持され
て回転する。この時、シャフト４の偏心部に取り付けら
れたコンロッド６及び、コンロッド６の他端に取り付け
られかつピストン８に固定されたピストンピン９を介し
て、シャフト４の回転運動が伝達されピストン８がシリ
ンダ７内を往復運動する。そして、ピストン８とシリン
ダ７により形成される空間１０内において、冷媒ガスＣ
ＦＣ−１２が吸入、圧縮される。
【００２０】ここで、図２に本実施例のシリンダ１１の
拡大断面図を示す。図３に本実施例のＡ−Ａ’線におけ
る内周面複合層１１ａの拡大断面図を示す。上記シリン
ダ基体１１ｂは、アルミニウム合金を素材とし、シリン
ダ１１の大部分を構成する。シリンダ１１は、線径３μ
ｍ、長さ５００μｍからなるアルミナ発泡体のプレフォ
ーム１１ｃを成形し、アルミニウム合金１１ｄを鋳込み
により含浸させて複合化する。この内周面複合層はアル
ミナ発泡体を１０体積％含有してなる。
拡大断面図を示す。図３に本実施例のＡ−Ａ’線におけ
る内周面複合層１１ａの拡大断面図を示す。上記シリン
ダ基体１１ｂは、アルミニウム合金を素材とし、シリン
ダ１１の大部分を構成する。シリンダ１１は、線径３μ
ｍ、長さ５００μｍからなるアルミナ発泡体のプレフォ
ーム１１ｃを成形し、アルミニウム合金１１ｄを鋳込み
により含浸させて複合化する。この内周面複合層はアル
ミナ発泡体を１０体積％含有してなる。
【００２１】ここで、アルミナの熱伝導率はアルミニウ
ム合金鋳物に比べて１／５〜１／３程度であるが、本実
施例においては多孔率が９０％であるアルミナ発泡体の
プレフォームを内周面近傍のみに施しているため、熱伝
導率はアルミニウム合金鋳物とほぼ同等値であるといえ
る。その結果、熱伝導率はアルミニウム合金鋳物並を確
保でき、従来の鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）の熱伝導率
の２〜３倍となり、放熱性が向上する。
ム合金鋳物に比べて１／５〜１／３程度であるが、本実
施例においては多孔率が９０％であるアルミナ発泡体の
プレフォームを内周面近傍のみに施しているため、熱伝
導率はアルミニウム合金鋳物とほぼ同等値であるといえ
る。その結果、熱伝導率はアルミニウム合金鋳物並を確
保でき、従来の鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）の熱伝導率
の２〜３倍となり、放熱性が向上する。
【００２２】また、シリンダ内周面近傍に高剛性かつ高
温強度を有するアルミナ発泡体を使用することにより、
母材の融点（６００℃程度）近くまで強度が低下しない
ため、凝着摩耗を防止することができる。しかも疲労強
度が４〜５×１０2程度となり、従来の材料である鋳鉄
（ＪＩＳ：ＦＣ２００）に比べて１０倍以上となること
から、シリンダの長期耐久性が維持できる。
温強度を有するアルミナ発泡体を使用することにより、
母材の融点（６００℃程度）近くまで強度が低下しない
ため、凝着摩耗を防止することができる。しかも疲労強
度が４〜５×１０2程度となり、従来の材料である鋳鉄
（ＪＩＳ：ＦＣ２００）に比べて１０倍以上となること
から、シリンダの長期耐久性が維持できる。
【００２３】以上のように本実施例においては、被圧縮
ガスをＨＦＣ−１３４ａを使用し、実際の圧縮機のピス
トン８を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成に
おいて、シリンダ１１にアルミナ発泡体のプレフォーム
を鋳込んだアルミニウム合金鋳物を使用することによ
り、放熱性はアルミニウム合金鋳物並を確保し、かつシ
リンダ及びピストンの摩耗を防止することができ、圧縮
機の耐久性を向上させることができる。
ガスをＨＦＣ−１３４ａを使用し、実際の圧縮機のピス
トン８を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成に
おいて、シリンダ１１にアルミナ発泡体のプレフォーム
を鋳込んだアルミニウム合金鋳物を使用することによ
り、放熱性はアルミニウム合金鋳物並を確保し、かつシ
リンダ及びピストンの摩耗を防止することができ、圧縮
機の耐久性を向上させることができる。
【００２４】なお、本実施例によれば、多孔率が９０％
であるアルミナ発泡体のプレフォームとしたが、多孔率
は７０〜９０％でも同様の効果が得られる。
であるアルミナ発泡体のプレフォームとしたが、多孔率
は７０〜９０％でも同様の効果が得られる。
【００２５】また、本実施例によれば、内周面複合層は
アルミナ発泡体としたが、炭化ケイ素発泡体、アルミナ
・シリカ発泡体を使用しても同様の効果が得られる。
アルミナ発泡体としたが、炭化ケイ素発泡体、アルミナ
・シリカ発泡体を使用しても同様の効果が得られる。
【００２６】また、本実施例によれば、アルミナ発泡体
のプレフォーム１１ｃを成形したのち、アルミニウム合
金１１ｄを鋳込みにより含浸させて複合化しているが、
ダイカスト法を使用しても同様の効果が得られる。
のプレフォーム１１ｃを成形したのち、アルミニウム合
金１１ｄを鋳込みにより含浸させて複合化しているが、
ダイカスト法を使用しても同様の効果が得られる。
【００２７】以下本発明の第２の実施例について図面を
参照しながら説明する。なお、第１の実施例と同じもの
は同一番号を付して説明を省略する。
参照しながら説明する。なお、第１の実施例と同じもの
は同一番号を付して説明を省略する。
【００２８】図４に本発明の圧縮機の断面図を示す。
ここで、図５に本実施例のシリンダ１
２の拡大断面図を示す。図６に本実施例のＡ−Ａ’線に
おける内周面複合層の拡大断面図を示す。上記シリンダ
基体１２ｂは、アルミニウム合金を素材とし、シリンダ
１２の大部分を構成する。シリンダ１２は、クロムを３
５重量％含有しニッケルクロム合金の多孔率が８２％か
らなる金属発泡体のプレフォーム１２ｃを成形し、アル
ミニウム合金１２ｄを鋳込みにより含浸させて複合化す
る。
ここで、図５に本実施例のシリンダ１
２の拡大断面図を示す。図６に本実施例のＡ−Ａ’線に
おける内周面複合層の拡大断面図を示す。上記シリンダ
基体１２ｂは、アルミニウム合金を素材とし、シリンダ
１２の大部分を構成する。シリンダ１２は、クロムを３
５重量％含有しニッケルクロム合金の多孔率が８２％か
らなる金属発泡体のプレフォーム１２ｃを成形し、アル
ミニウム合金１２ｄを鋳込みにより含浸させて複合化す
る。
【００２９】ここで、ニッケルクロム合金の熱伝導率は
アルミニウム合金鋳物に比べて１／２〜２／３程度であ
るが、本実施例においては多孔率８２％からなる金属発
泡体を内周面近傍のみに施しているため、熱伝導率はア
ルミニウム合金鋳物とほぼ同等値であるといえる。その
結果、熱伝導率はアルミニウム合金鋳物並を確保でき、
従来の鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）の熱伝導率の２〜３
倍程度となり、放熱性は向上する。
アルミニウム合金鋳物に比べて１／２〜２／３程度であ
るが、本実施例においては多孔率８２％からなる金属発
泡体を内周面近傍のみに施しているため、熱伝導率はア
ルミニウム合金鋳物とほぼ同等値であるといえる。その
結果、熱伝導率はアルミニウム合金鋳物並を確保でき、
従来の鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）の熱伝導率の２〜３
倍程度となり、放熱性は向上する。
【００３０】また、シリンダ内周面近傍の硬さはＨＶ２
００〜４００となるため、従来の鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２
００）に比べて２倍程度大きくなり、耐摩耗性が向上す
る。硬さが大きくなることにより、圧縮強度も向上する
ため、高出力の圧縮機に対応できる。
００〜４００となるため、従来の鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２
００）に比べて２倍程度大きくなり、耐摩耗性が向上す
る。硬さが大きくなることにより、圧縮強度も向上する
ため、高出力の圧縮機に対応できる。
【００３１】以上のように本実施例においては、被圧縮
ガスをＨＦＣ−１３４ａを使用し、実際の圧縮機のピス
トン８を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成に
おいて、シリンダ１２にニッケルクロム合金の金属発泡
体を鋳込んだアルミニウム合金鋳物を使用することによ
り、放熱性はアルミニウム合金鋳物並を確保し、かつシ
リンダ及びピストンの摩耗を防止することができ、圧縮
機の耐久性を向上させることができる。
ガスをＨＦＣ−１３４ａを使用し、実際の圧縮機のピス
トン８を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成に
おいて、シリンダ１２にニッケルクロム合金の金属発泡
体を鋳込んだアルミニウム合金鋳物を使用することによ
り、放熱性はアルミニウム合金鋳物並を確保し、かつシ
リンダ及びピストンの摩耗を防止することができ、圧縮
機の耐久性を向上させることができる。
【００３２】なお、本実施例によれば、ニッケルクロム
合金の金属発泡体の１２ｃを成形したのちアルミニウム
合金１２ｄを鋳込みにより含浸させて複合化している
が、ダイカスト法を使用しても同様の効果が得られる。
合金の金属発泡体の１２ｃを成形したのちアルミニウム
合金１２ｄを鋳込みにより含浸させて複合化している
が、ダイカスト法を使用しても同様の効果が得られる。
【００３３】また、本実施例によれば、ニッケルクロム
合金の金属発泡体の多孔率は８０〜９８％でも同様の効
果が得られる。
合金の金属発泡体の多孔率は８０〜９８％でも同様の効
果が得られる。
【００３４】また、本実施例におけるニッケルクロム合
金はクロムを３５重量％含有するが、クロムを２５〜４
５％含有してなるニッケルクロム合金でも同様の効果が
得られる。
金はクロムを３５重量％含有するが、クロムを２５〜４
５％含有してなるニッケルクロム合金でも同様の効果が
得られる。
【００３５】以下本発明の第３の実施例について図面を
参照しながら説明する。なお、第１の実施例と同じもの
は同一番号を付して説明を省略する。
参照しながら説明する。なお、第１の実施例と同じもの
は同一番号を付して説明を省略する。
【００３６】図７に本発明の圧縮機の断面図を示す。こ
こで、図８に本実施例のシリンダ１３の拡大縦断面図を
示す。上記シリンダ基体１３ｂは、アルミニウム合金を
素材とし、シリンダ１３の大部分を構成する。シリンダ
１３は、鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）からなる中空円筒
状の１３ａを成形し、アルミニウム合金を鋳込みにより
接合させる。
こで、図８に本実施例のシリンダ１３の拡大縦断面図を
示す。上記シリンダ基体１３ｂは、アルミニウム合金を
素材とし、シリンダ１３の大部分を構成する。シリンダ
１３は、鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）からなる中空円筒
状の１３ａを成形し、アルミニウム合金を鋳込みにより
接合させる。
【００３７】ここで、鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）の熱
伝導率はアルミニウム合金鋳物に比べて１／３〜１／２
程度であるため、本実施例においては鋳鉄（ＪＩＳ：Ｆ
Ｃ２００）を内周面近傍のみに施しているため、熱伝導
率はアルミニウム合金鋳物とほぼ同等値であるといえ
る。その結果、熱伝導率はアルミニウム合金鋳物並を確
保でき、従来の鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）の熱伝導率
の２〜３倍程度となり放熱性が向上する。
伝導率はアルミニウム合金鋳物に比べて１／３〜１／２
程度であるため、本実施例においては鋳鉄（ＪＩＳ：Ｆ
Ｃ２００）を内周面近傍のみに施しているため、熱伝導
率はアルミニウム合金鋳物とほぼ同等値であるといえ
る。その結果、熱伝導率はアルミニウム合金鋳物並を確
保でき、従来の鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）の熱伝導率
の２〜３倍程度となり放熱性が向上する。
【００３８】また、内周面近傍を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２
００）とすることにより、内周面、すなわち摺動面の融
点（１４２０〜１５５０℃）を下げることなく、アルミ
ニウム合金鋳物のみのそれに比べ４００〜６００℃程度
高くなり、凝着摩耗が抑制される。
００）とすることにより、内周面、すなわち摺動面の融
点（１４２０〜１５５０℃）を下げることなく、アルミ
ニウム合金鋳物のみのそれに比べ４００〜６００℃程度
高くなり、凝着摩耗が抑制される。
【００３９】以上のように本実施例においては、被圧縮
ガスをＨＦＣ−１３４ａを使用し、実際の圧縮機のピス
トン８を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成に
おいてシリンダ１３に中空円筒状の鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ
２００）を鋳込んだアルミニウム合金鋳物を使用するこ
とにより、放熱性はアルミニウム合金並を確保でき、か
つシリンダ及びピストンの摩耗を防止することができ、
圧縮機の耐久性を向上させることができる。
ガスをＨＦＣ−１３４ａを使用し、実際の圧縮機のピス
トン８を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成に
おいてシリンダ１３に中空円筒状の鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ
２００）を鋳込んだアルミニウム合金鋳物を使用するこ
とにより、放熱性はアルミニウム合金並を確保でき、か
つシリンダ及びピストンの摩耗を防止することができ、
圧縮機の耐久性を向上させることができる。
【００４０】なお、本実施例はコストが比較的安く、ま
た、上記の鋳込みによる方法以外に、ダイカスト法、あ
るいは中空円筒状の鋳鉄１３ａとアルミニウム合金鋳物
１３ｂを圧入、焼きばめによる方法でシリンダを成形し
ても同様の効果が得られる。
た、上記の鋳込みによる方法以外に、ダイカスト法、あ
るいは中空円筒状の鋳鉄１３ａとアルミニウム合金鋳物
１３ｂを圧入、焼きばめによる方法でシリンダを成形し
ても同様の効果が得られる。
【００４１】また、本実施例によれば、中空円筒状の部
品を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）にて成形したが、融点
がアルミニウム合金鋳物よりも高い鉄製の材料を使用し
ても同様の効果が得られる。
品を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）にて成形したが、融点
がアルミニウム合金鋳物よりも高い鉄製の材料を使用し
ても同様の効果が得られる。
【００４２】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、シリンダ
をアルミニウム合金鋳物で形成し、その内周側に多孔率
７０〜９０％であるセラミックス発泡体のプレフォーム
を鋳込んだものを使用することにより、アルミニウム合
金鋳物並の放熱性を確保しながら、機械的強度が均一に
向上し、冷媒ＨＦＣ１３４ａを使用する厳しい条件にお
いてもピストンとシリンダの摺動状態が改善でき、その
結果、圧縮機の耐久性を向上することができる。
をアルミニウム合金鋳物で形成し、その内周側に多孔率
７０〜９０％であるセラミックス発泡体のプレフォーム
を鋳込んだものを使用することにより、アルミニウム合
金鋳物並の放熱性を確保しながら、機械的強度が均一に
向上し、冷媒ＨＦＣ１３４ａを使用する厳しい条件にお
いてもピストンとシリンダの摺動状態が改善でき、その
結果、圧縮機の耐久性を向上することができる。
【００４３】また、シリンダをアルミニウム合金鋳物で
形成し、その内周側に多孔率８０〜９８％であるニッケ
ルクロム合金の金属発泡体を鋳込んだものを使用するこ
とにより、アルミニウム合金鋳物並の放熱性を維持しな
がら、硬さが均一に向上し、冷媒ＨＦＣ１３４ａを使用
する厳しい条件においてもピストンとシリンダの摺動状
態が改善でき、その結果、圧縮機の耐久性を向上するこ
とができる。
形成し、その内周側に多孔率８０〜９８％であるニッケ
ルクロム合金の金属発泡体を鋳込んだものを使用するこ
とにより、アルミニウム合金鋳物並の放熱性を維持しな
がら、硬さが均一に向上し、冷媒ＨＦＣ１３４ａを使用
する厳しい条件においてもピストンとシリンダの摺動状
態が改善でき、その結果、圧縮機の耐久性を向上するこ
とができる。
【００４４】さらに、シリンダをアルミニウム合金鋳物
で形成し、その内周側に鉄製の中空円筒状の部品を鋳込
んだものを使用することにより、アルミニウム合金鋳物
並の放熱性を維持しながら、融点が向上し、冷媒ＨＦＣ
１３４ａを使用する厳しい条件においてもピストンとシ
リンダの摺動状態が改善でき、その結果、圧縮機の耐久
性を向上することができる。
で形成し、その内周側に鉄製の中空円筒状の部品を鋳込
んだものを使用することにより、アルミニウム合金鋳物
並の放熱性を維持しながら、融点が向上し、冷媒ＨＦＣ
１３４ａを使用する厳しい条件においてもピストンとシ
リンダの摺動状態が改善でき、その結果、圧縮機の耐久
性を向上することができる。
【図１】本発明の第一の実施例を用いた圧縮機の断面図
【図２】本発明の第一の実施例におけるシリンダの拡大
縦断面図
縦断面図
【図３】本発明の第一の実施例でのＡ−Ａ’線における
内周面複合層の拡大断面図
内周面複合層の拡大断面図
【図４】本発明の第二の実施例を用いた圧縮機の断面図
【図５】本発明の第二の実施例におけるシリンダの拡大
縦断面図
縦断面図
【図６】本発明の第二の実施例でのＡ−Ａ’線における
内周面複合層の拡大断面図
内周面複合層の拡大断面図
【図７】本発明の第三の実施例を用いた圧縮機の断面図
【図８】本発明の第三の実施例におけるシリンダの拡大
縦断面図
縦断面図
【図９】従来の圧縮機の断面図
８ ピストン ７ シリンダ
Claims (3)
- 【請求項１】 被圧縮ガスを冷媒１、１、１、２テトラ
フルオロエタンとし、電動モータと連結するシャフト
と、その一端の軸受部が前記シャフトに取り付けられた
コンロッドと、前記コンロッドの多端の軸受部に取り付
けられたピストンピンと、前記ピストンピンに固定され
たピストンと、前記ピストンと一体で圧縮室を形成する
シリンダとを備えてなる圧縮機の構成要素において、前
記シリンダをアルミニウム合金鋳物で形成し、前記ピス
トンと摺動する内周面に多孔率７０〜９０％であるセラ
ミックス発泡体のプレフォームを鋳込んだことを特徴と
する圧縮機。 - 【請求項２】 被圧縮ガスを冷媒１、１、１、２テトラ
フルオロエタンとし、電動モータと連結するシャフト
と、その一端の軸受部が前記シャフトに取り付けられた
コンロッドと、前記コンロッドの多端の軸受部に取り付
けられたピストンピンと、前記ピストンピンに固定され
たピストンと、前記ピストンと一体で圧縮室を形成する
シリンダとを備えてなる圧縮機の構成要素において、前
記シリンダをアルミニウム合金鋳物で形成し、前記ピス
トンと摺動する内周面に多孔率８０〜９８％であるニッ
ケルクロム合金の金属発泡体を鋳込んだことを特徴とす
る圧縮機。 - 【請求項３】 被圧縮ガスを冷媒１、１、１、２テトラ
フルオロエタンとし、電動モータと連結するシャフト
と、その一端の軸受部が前記シャフトに取り付けられた
コンロッドと、前記コンロッドの多端の軸受部に取り付
けられたピストンピンと、前記ピストンピンに固定され
たピストンと、前記ピストンと一体で圧縮室を形成する
シリンダとを備えてなる圧縮機の構成要素において、前
記シリンダをアルミニウム合金鋳物で形成し、前記ピス
トンと摺動する内周面に鉄製の中空円筒状の部品を鋳込
んだことを特徴とする圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09617294A JP3554359B2 (ja) | 1994-05-10 | 1994-05-10 | 圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09617294A JP3554359B2 (ja) | 1994-05-10 | 1994-05-10 | 圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07305679A true JPH07305679A (ja) | 1995-11-21 |
| JP3554359B2 JP3554359B2 (ja) | 2004-08-18 |
Family
ID=14157912
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09617294A Expired - Fee Related JP3554359B2 (ja) | 1994-05-10 | 1994-05-10 | 圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3554359B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004048919A (ja) * | 2002-07-12 | 2004-02-12 | Nikon Corp | リニアモータ及びステージ装置並びに露光装置 |
| CN102748271A (zh) * | 2012-07-25 | 2012-10-24 | 黄石东贝电器股份有限公司 | 一种高效散热型压缩机壳体 |
-
1994
- 1994-05-10 JP JP09617294A patent/JP3554359B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004048919A (ja) * | 2002-07-12 | 2004-02-12 | Nikon Corp | リニアモータ及びステージ装置並びに露光装置 |
| CN102748271A (zh) * | 2012-07-25 | 2012-10-24 | 黄石东贝电器股份有限公司 | 一种高效散热型压缩机壳体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3554359B2 (ja) | 2004-08-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6026731A (en) | Compressor for automotive air-conditioning system | |
| EP0936422B1 (en) | Apparatus having refrigeration cycle | |
| JPS6085279A (ja) | 低温冷却機 | |
| JPH07238885A (ja) | 密閉形コンプレッサ | |
| WO2000032934A1 (fr) | Compresseur lineaire | |
| JPH07305679A (ja) | 圧縮機 | |
| JPH07133761A (ja) | 圧縮機 | |
| JP2005155438A (ja) | 密閉型圧縮機 | |
| JPH08177772A (ja) | ポンプ | |
| CN214464904U (zh) | 曲轴、曲轴组件和旋转压缩机 | |
| US6925925B2 (en) | Piston for a compressor | |
| JPH0861274A (ja) | ロータリコンプレッサ | |
| TWI235202B (en) | Refrigerant compressor | |
| JPH07180660A (ja) | 圧縮機 | |
| EP1074737A2 (en) | Lubrication layer of piston seat of a swash-plate refrigerant compressor | |
| JP3710568B2 (ja) | 往復動流体機械 | |
| JP2997373B2 (ja) | 密閉形電動圧縮機 | |
| JPH0893547A (ja) | サイドスラスト受け装置 | |
| JPH07293464A (ja) | 密閉型回転式圧縮機 | |
| JP2000120540A (ja) | 往復動式圧縮機 | |
| JPH04321791A (ja) | ロータリ圧縮機のベーン | |
| JPH09222082A (ja) | 圧縮機 | |
| CN208236605U (zh) | 一种无油空压机散热组件 | |
| JP2000110724A (ja) | 圧縮機およびポンプ | |
| JPH05321837A (ja) | 冷媒圧縮機 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040119 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040127 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20040324 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040420 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040507 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090514 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090514 Year of fee payment: 5 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090514 Year of fee payment: 5 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |