JPH07133761A - 圧縮機 - Google Patents
圧縮機Info
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- JPH07133761A JPH07133761A JP28240993A JP28240993A JPH07133761A JP H07133761 A JPH07133761 A JP H07133761A JP 28240993 A JP28240993 A JP 28240993A JP 28240993 A JP28240993 A JP 28240993A JP H07133761 A JPH07133761 A JP H07133761A
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- Japan
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- shaft
- aluminum alloy
- compressor
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は冷凍冷蔵装置や空調機等に用いられ
る圧縮機に関するものであり、被圧縮ガスとして１、
１、１、２テトラフルオロエタンを使用し、シャフトを
鋳鉄で形成した構成において、ベアリングをアルミニウ
ム合金鋳物で形成し、その内周面に多孔率７０〜９０％
であるセラミックス繊維のプレフォームを鋳込んだこと
を特徴とすることにより、シャフトとベアリングの接触
面における凝着摩耗を防止し圧縮機の耐久性を向上させ
ることを目的とした圧縮機仕様を提供するものである。 【構成】 圧縮機を構成する要素において、鋳鉄で形成
したシャフト４と、ベアリング１１をアルミニウム合金
鋳物で形成し、その内周面にセラミックス繊維のプレフ
ォーム１１ｃを鋳込んだものから構成される。
る圧縮機に関するものであり、被圧縮ガスとして１、
１、１、２テトラフルオロエタンを使用し、シャフトを
鋳鉄で形成した構成において、ベアリングをアルミニウ
ム合金鋳物で形成し、その内周面に多孔率７０〜９０％
であるセラミックス繊維のプレフォームを鋳込んだこと
を特徴とすることにより、シャフトとベアリングの接触
面における凝着摩耗を防止し圧縮機の耐久性を向上させ
ることを目的とした圧縮機仕様を提供するものである。 【構成】 圧縮機を構成する要素において、鋳鉄で形成
したシャフト４と、ベアリング１１をアルミニウム合金
鋳物で形成し、その内周面にセラミックス繊維のプレフ
ォーム１１ｃを鋳込んだものから構成される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は冷凍冷蔵装置や空調機等
に用いられる圧縮機に関するものである。
に用いられる圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、冷凍冷蔵装置や空調機は、オゾン
層の破壊などの環境問題のために従来使用してきた分子
内に塩素を含む冷媒ジフルオロジクロロメタン（以下Ｃ
ＦＣ−１２と称する）やジフルオロクロロメタン（以下
ＨＣＦＣ−２２と称する）等から分子内に塩素を含まな
い冷媒１、１、１、２テトラフルオロエタン（以下ＨＦ
Ｃ−１３４ａと称する）への変更が検討されている。と
ころが、分子内に塩素を含まない前記冷媒は、潤滑性能
が悪く圧縮機の摺動材料の特性を向上する必要がある。
層の破壊などの環境問題のために従来使用してきた分子
内に塩素を含む冷媒ジフルオロジクロロメタン（以下Ｃ
ＦＣ−１２と称する）やジフルオロクロロメタン（以下
ＨＣＦＣ−２２と称する）等から分子内に塩素を含まな
い冷媒１、１、１、２テトラフルオロエタン（以下ＨＦ
Ｃ−１３４ａと称する）への変更が検討されている。と
ころが、分子内に塩素を含まない前記冷媒は、潤滑性能
が悪く圧縮機の摺動材料の特性を向上する必要がある。
【０００３】以下図面を参照しながら従来の圧縮機の一
例について説明する。１は圧縮機である。２はロータ、
３はステータでありロータ２とステータ３は一対でモー
タを形成する。また４はシャフト、５はベアリング、６
はコンロッド、７はシリンダ、８はピストン、９はピス
トンピンである。ロータ２とステータ３により形成され
るモータにより、ロータ２に圧入されたシャフト４がベ
アリング５に支持されて回転する。この時、シャフト４
の偏心部に取り付けられたコンロッド６及び、コンロッ
ド６の他端に取り付けられかつピストン８に固定された
ピストンピン９を介して、シャフト４の回転運動が伝達
されピストン８がシリンダ７内を往復運動する。そし
て、ピストン８とシリンダ７により形成される空間１０
内において、冷媒ガスＣＦＣ−１２が吸入、圧縮され
る。
例について説明する。１は圧縮機である。２はロータ、
３はステータでありロータ２とステータ３は一対でモー
タを形成する。また４はシャフト、５はベアリング、６
はコンロッド、７はシリンダ、８はピストン、９はピス
トンピンである。ロータ２とステータ３により形成され
るモータにより、ロータ２に圧入されたシャフト４がベ
アリング５に支持されて回転する。この時、シャフト４
の偏心部に取り付けられたコンロッド６及び、コンロッ
ド６の他端に取り付けられかつピストン８に固定された
ピストンピン９を介して、シャフト４の回転運動が伝達
されピストン８がシリンダ７内を往復運動する。そし
て、ピストン８とシリンダ７により形成される空間１０
内において、冷媒ガスＣＦＣ−１２が吸入、圧縮され
る。
【０００４】従来では、シャフト４を鋳鉄（ＪＩＳ：Ｆ
Ｃ２００）で形成し、ベアリング５をアルミニウム合金
鋳物で形成していた。
Ｃ２００）で形成し、ベアリング５をアルミニウム合金
鋳物で形成していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記のよ
うな構成は、潤滑性能の高い従来の冷媒ＣＦＣ−１２や
ＨＣＦＣ−２２が圧縮機の潤滑油中に溶解していること
を前提に考えられている。分子内に塩素を含まず潤滑性
能が劣る冷媒ＨＦＣ−１３４ａを使用した場合には特に
シャフトとベアリングの接触部においてシャフトの表面
にベアリングの材料であるアルミニウム合金が凝着し、
その結果ベアリングの摩耗が増大し十分な耐久性が得ら
れない。
うな構成は、潤滑性能の高い従来の冷媒ＣＦＣ−１２や
ＨＣＦＣ−２２が圧縮機の潤滑油中に溶解していること
を前提に考えられている。分子内に塩素を含まず潤滑性
能が劣る冷媒ＨＦＣ−１３４ａを使用した場合には特に
シャフトとベアリングの接触部においてシャフトの表面
にベアリングの材料であるアルミニウム合金が凝着し、
その結果ベアリングの摩耗が増大し十分な耐久性が得ら
れない。
【０００６】そこで、材料側からみた場合、これらの問
題はベアリングの材料そのものが耐摩耗性に優れていれ
ば解決できるものと考えられるが、例えばセラミックス
材料は機械的強度、硬さ、及び融点が大きく耐摩耗性に
優れているが、熱伝導率の点で問題がある。
題はベアリングの材料そのものが耐摩耗性に優れていれ
ば解決できるものと考えられるが、例えばセラミックス
材料は機械的強度、硬さ、及び融点が大きく耐摩耗性に
優れているが、熱伝導率の点で問題がある。
【０００７】つまり、アルミニウム合金に比べて放熱性
が悪化することから、シャフトとベアリングの摺動面に
おいて発生する熱が逃げにくくなるため、摺動面の温度
が上昇し、逆にシャフトの摩耗量が増加するなどの現象
を生じ、耐久性を向上することができない。そこで、上
記の塩素を含まない冷媒に対して新たに摺動材料の最適
化を図る必要がある。
が悪化することから、シャフトとベアリングの摺動面に
おいて発生する熱が逃げにくくなるため、摺動面の温度
が上昇し、逆にシャフトの摩耗量が増加するなどの現象
を生じ、耐久性を向上することができない。そこで、上
記の塩素を含まない冷媒に対して新たに摺動材料の最適
化を図る必要がある。
【０００８】本発明は上記課題に鑑み、冷媒ＨＦＣ−１
３４ａを使用する圧縮機に対して摺動材料の最適化を図
り圧縮機の耐久性を向上させるものである。
３４ａを使用する圧縮機に対して摺動材料の最適化を図
り圧縮機の耐久性を向上させるものである。
【０００９】
【課題を解決させるための手段】上記課題を解決するた
めに本発明の圧縮機は、被圧縮ガスを冷媒ＨＦＣ−１３
４ａとし、シャフトを鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形
成した構成において、ベアリングをアルミニウム合金鋳
物で形成し、その内周面に多孔率７０〜９０％であるセ
ラミックス繊維のプレフォームを鋳込んだものである。
めに本発明の圧縮機は、被圧縮ガスを冷媒ＨＦＣ−１３
４ａとし、シャフトを鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形
成した構成において、ベアリングをアルミニウム合金鋳
物で形成し、その内周面に多孔率７０〜９０％であるセ
ラミックス繊維のプレフォームを鋳込んだものである。
【００１０】上記課題を解決するために本発明の圧縮機
は、被圧縮ガスを冷媒ＨＦＣ−１３４ａとし、シャフト
を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成におい
て、ベアリングをアルミニウム合金鋳物で形成し、その
内周面に多孔率８０〜９８％であるニッケルクロム合金
の発泡金属体のプレフォームを鋳込んだものである。
は、被圧縮ガスを冷媒ＨＦＣ−１３４ａとし、シャフト
を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成におい
て、ベアリングをアルミニウム合金鋳物で形成し、その
内周面に多孔率８０〜９８％であるニッケルクロム合金
の発泡金属体のプレフォームを鋳込んだものである。
【００１１】上記課題を解決するために本発明の圧縮機
は、被圧縮ガスを冷媒ＨＦＣ−１３４ａとし、シャフト
を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成におい
て、ベアリングをアルミニウム合金鋳物で形成し、その
内周面に鉄製の中空円筒状の部品を鋳込んだものであ
る。
は、被圧縮ガスを冷媒ＨＦＣ−１３４ａとし、シャフト
を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成におい
て、ベアリングをアルミニウム合金鋳物で形成し、その
内周面に鉄製の中空円筒状の部品を鋳込んだものであ
る。
【００１２】
【作用】本発明は、シャフトを鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２０
０）で形成した構成において、ベアリングをアルミニウ
ム合金鋳物で形成し、その内周面にセラミックス繊維の
プレフォームを鋳込んだものを使用することにより、従
来のアルミニウム合金鋳物並の放熱性を維持しながら、
ベアリングの機械的強度を向上させ、シャフトとベアリ
ングの接触部における摩耗量を低減させる。その結果圧
縮機の耐久性を向上させるものである。
０）で形成した構成において、ベアリングをアルミニウ
ム合金鋳物で形成し、その内周面にセラミックス繊維の
プレフォームを鋳込んだものを使用することにより、従
来のアルミニウム合金鋳物並の放熱性を維持しながら、
ベアリングの機械的強度を向上させ、シャフトとベアリ
ングの接触部における摩耗量を低減させる。その結果圧
縮機の耐久性を向上させるものである。
【００１３】本発明は、シャフトを鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ
２００）で形成した構成において、ベアリングをアルミ
ニウム合金鋳物で形成し、その内周面に多孔率８０〜９
８％であるニッケルクロム合金の金属発泡体のプレフォ
ームを鋳込んだものを使用することにより、従来のアル
ミニウム合金鋳物並の放熱性を維持しながら、ベアリン
グの硬さを向上させ、シャフトとベアリングの接触部に
おける摩耗量を低減させる。その結果圧縮機の耐久性を
向上させるものである。
２００）で形成した構成において、ベアリングをアルミ
ニウム合金鋳物で形成し、その内周面に多孔率８０〜９
８％であるニッケルクロム合金の金属発泡体のプレフォ
ームを鋳込んだものを使用することにより、従来のアル
ミニウム合金鋳物並の放熱性を維持しながら、ベアリン
グの硬さを向上させ、シャフトとベアリングの接触部に
おける摩耗量を低減させる。その結果圧縮機の耐久性を
向上させるものである。
【００１４】本発明は、シャフトを鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ
２００）で形成した構成において、ベアリングをアルミ
ニウム合金鋳物で形成し、その内周面に鉄製の中空円筒
状の部品を鋳込んだものを使用することにより、従来の
アルミニウム合金鋳物並の放熱性を維持しながら、ベア
リングの融点を向上させ、シャフトとベアリングの接触
部における摩耗量を低減させる。その結果圧縮機の耐久
性を向上させるものである。
２００）で形成した構成において、ベアリングをアルミ
ニウム合金鋳物で形成し、その内周面に鉄製の中空円筒
状の部品を鋳込んだものを使用することにより、従来の
アルミニウム合金鋳物並の放熱性を維持しながら、ベア
リングの融点を向上させ、シャフトとベアリングの接触
部における摩耗量を低減させる。その結果圧縮機の耐久
性を向上させるものである。
【００１５】
【実施例】以下本発明の第１の第１の実施例について図
面を参照しながら説明する。
面を参照しながら説明する。
【００１６】図１に本発明の圧縮機の断面図を示す。１
は圧縮機である。２はロータ、３はステータでありロー
タ２とステータ３は一対でモータを形成する。また４は
シャフト、１１はベアリング、６はコンロッド、７はシ
リンダ、８はピストン、９はピストンピンである。ロー
タ２とステータ３により形成されるモータにより、ロー
タ２に圧入されたシャフト４がベアリング５に支持され
て回転する。この時、シャフト４の偏心部に取り付けら
れたコンロッド６及び、コンロッド６の他端に取り付け
られかつピストン８に固定されたピストンピン９を介し
て、シャフト４の回転運動が伝達されピストン８がシリ
ンダ７内を往復運動する。そして、ピストン８とシリン
ダ７により形成される空間１０内において、冷媒ガスＣ
ＦＣ−１２が吸入、圧縮される。
は圧縮機である。２はロータ、３はステータでありロー
タ２とステータ３は一対でモータを形成する。また４は
シャフト、１１はベアリング、６はコンロッド、７はシ
リンダ、８はピストン、９はピストンピンである。ロー
タ２とステータ３により形成されるモータにより、ロー
タ２に圧入されたシャフト４がベアリング５に支持され
て回転する。この時、シャフト４の偏心部に取り付けら
れたコンロッド６及び、コンロッド６の他端に取り付け
られかつピストン８に固定されたピストンピン９を介し
て、シャフト４の回転運動が伝達されピストン８がシリ
ンダ７内を往復運動する。そして、ピストン８とシリン
ダ７により形成される空間１０内において、冷媒ガスＣ
ＦＣ−１２が吸入、圧縮される。
【００１７】ここで、図２に本実施例のベアリング１１
の拡大断面図を示す。図３に本実施例のＡ−Ａ’線にお
ける内周面複合層１１ａの拡大断面図を示す。上記ベア
リング基体１１ｂは、アルミニウム合金を素材とし、ベ
アリング１１の大部分を構成する。ベアリング１１は、
線径３μｍ、長さ５００μｍからなるアルミナ繊維のプ
レフォーム１１ｃを成形し、アルミニウム合金１１ｄを
鋳込みにより含浸させて複合化する。この内周面複合層
はアルミナ繊維を１０体積％含有してなる。その結果、
引張り強さが２×１０2kg/mm2程度、また弾性率は３×
１０4kg/mm2程度となり、機械的強度が従来のアルミニ
ウム合金鋳物に比べて１０倍程度と大きくなり、ベアリ
ングの耐摩耗性が向上する。
の拡大断面図を示す。図３に本実施例のＡ−Ａ’線にお
ける内周面複合層１１ａの拡大断面図を示す。上記ベア
リング基体１１ｂは、アルミニウム合金を素材とし、ベ
アリング１１の大部分を構成する。ベアリング１１は、
線径３μｍ、長さ５００μｍからなるアルミナ繊維のプ
レフォーム１１ｃを成形し、アルミニウム合金１１ｄを
鋳込みにより含浸させて複合化する。この内周面複合層
はアルミナ繊維を１０体積％含有してなる。その結果、
引張り強さが２×１０2kg/mm2程度、また弾性率は３×
１０4kg/mm2程度となり、機械的強度が従来のアルミニ
ウム合金鋳物に比べて１０倍程度と大きくなり、ベアリ
ングの耐摩耗性が向上する。
【００１８】また、アルミナの熱伝導率はアルミニウム
合金鋳物に比べて１／５〜１／３程度であるが、本実施
例においては多孔率が９０％であるアルミナ繊維のプレ
フォームを内周面近傍のみに施しているため、熱伝導率
は従来のアルミニウム合金鋳物とほぼ同等値であるとい
える。その結果、放熱性は従来のアルミニウム合金鋳物
並を維持することができる。
合金鋳物に比べて１／５〜１／３程度であるが、本実施
例においては多孔率が９０％であるアルミナ繊維のプレ
フォームを内周面近傍のみに施しているため、熱伝導率
は従来のアルミニウム合金鋳物とほぼ同等値であるとい
える。その結果、放熱性は従来のアルミニウム合金鋳物
並を維持することができる。
【００１９】以上のように本実施例においては、被圧縮
ガスをＨＦＣ−１３４ａを使用し、実際の圧縮機のシャ
フト４を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成に
おいて、ベアリング１１にアルミナ繊維のプレフォーム
を鋳込んだアルミニウム合金鋳物を使用することによ
り、放熱性は従来のアルミニウム合金鋳物並を維持し、
かつベアリング及びシャフトの摩耗を防止することがで
き、圧縮機の耐久性を向上させることができる。
ガスをＨＦＣ−１３４ａを使用し、実際の圧縮機のシャ
フト４を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成に
おいて、ベアリング１１にアルミナ繊維のプレフォーム
を鋳込んだアルミニウム合金鋳物を使用することによ
り、放熱性は従来のアルミニウム合金鋳物並を維持し、
かつベアリング及びシャフトの摩耗を防止することがで
き、圧縮機の耐久性を向上させることができる。
【００２０】なお、本実施例によれば、多孔率が９０％
であるアルミナ繊維のプレフォームとしたが、多孔率は
７０〜９０％でも同様の効果が得られる。
であるアルミナ繊維のプレフォームとしたが、多孔率は
７０〜９０％でも同様の効果が得られる。
【００２１】また、本実施例によれば、内周面複合層は
アルミナ繊維としたが、炭化ケイ素繊維、アルミナ・シ
リカ繊維を使用しても同様の効果が得られる。
アルミナ繊維としたが、炭化ケイ素繊維、アルミナ・シ
リカ繊維を使用しても同様の効果が得られる。
【００２２】また、本実施例によれば、アルミナ繊維の
プレフォーム１１ｃを成形したのち、アルミニウム合金
１１ｄを鋳込みにより含浸させて複合化しているが、ダ
イカスト法を使用しても同様の効果が得られる。
プレフォーム１１ｃを成形したのち、アルミニウム合金
１１ｄを鋳込みにより含浸させて複合化しているが、ダ
イカスト法を使用しても同様の効果が得られる。
【００２３】以下本発明の第２の実施例について図面を
参照しながら説明する。なお、第１の実施例と同じもの
は同一番号を付して説明を省略する。
参照しながら説明する。なお、第１の実施例と同じもの
は同一番号を付して説明を省略する。
【００２４】図４に本発明の圧縮機の断面図を示す。
ここで、図５に本実施例のベアリング
１２の拡大断面図を示す。図６に本実施例のＡ−Ａ’線
における内周面複合層の拡大断面図を示す。上記ベアリ
ング基体１２ｂは、アルミニウム合金を素材とし、ベア
リング１２の大部分を構成する。ベアリング１２は、ク
ロムを３５重量％含有しニッケルクロム合金の多孔率が
８２％からなる金属発泡体のプレフォーム１２ｃを成形
し、アルミニウム合金１１ｄを鋳込みにより含浸させて
複合化する。その結果、硬さＨＶ２００〜４００となる
ため、従来のアルミニウム合金鋳物に比べて２倍程度大
きくなり、耐摩耗性が向上する。
ここで、図５に本実施例のベアリング
１２の拡大断面図を示す。図６に本実施例のＡ−Ａ’線
における内周面複合層の拡大断面図を示す。上記ベアリ
ング基体１２ｂは、アルミニウム合金を素材とし、ベア
リング１２の大部分を構成する。ベアリング１２は、ク
ロムを３５重量％含有しニッケルクロム合金の多孔率が
８２％からなる金属発泡体のプレフォーム１２ｃを成形
し、アルミニウム合金１１ｄを鋳込みにより含浸させて
複合化する。その結果、硬さＨＶ２００〜４００となる
ため、従来のアルミニウム合金鋳物に比べて２倍程度大
きくなり、耐摩耗性が向上する。
【００２５】また、ニッケルクロム合金の熱伝導率はア
ルミニウム合金鋳物に比べて１／２〜２／３程度である
が、本実施例においては多孔率８２％からなる金属発泡
体を内周面近傍のみに施しているため、熱伝導率は従来
のアルミニウム合金鋳物とほぼ同等値であるといえる。
その結果、放熱性は従来のアルミニウム合金鋳物並を維
持することができる。
ルミニウム合金鋳物に比べて１／２〜２／３程度である
が、本実施例においては多孔率８２％からなる金属発泡
体を内周面近傍のみに施しているため、熱伝導率は従来
のアルミニウム合金鋳物とほぼ同等値であるといえる。
その結果、放熱性は従来のアルミニウム合金鋳物並を維
持することができる。
【００２６】以上のように本実施例においては、被圧縮
ガスをＨＦＣ−１３４ａを使用し、実際の圧縮機のシャ
フト４を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成に
おいて、ベアリング１２にニッケルクロム合金の金属発
泡体を鋳込んだアルミニウム合金鋳物を使用することに
より、放熱性は従来のアルミニウム合金鋳物並を維持
し、かつベアリング及びシャフトの摩耗を防止すること
ができ、圧縮機の耐久性を向上させることができる。
ガスをＨＦＣ−１３４ａを使用し、実際の圧縮機のシャ
フト４を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成に
おいて、ベアリング１２にニッケルクロム合金の金属発
泡体を鋳込んだアルミニウム合金鋳物を使用することに
より、放熱性は従来のアルミニウム合金鋳物並を維持
し、かつベアリング及びシャフトの摩耗を防止すること
ができ、圧縮機の耐久性を向上させることができる。
【００２７】なお、本実施例によれば、ニッケルクロム
合金の金属発泡体の１２ｃを成形したのちアルミニウム
合金１２ｄを鋳込みにより含浸させて複合化している
が、ダイカスト法を使用しても同様の効果が得られる。
合金の金属発泡体の１２ｃを成形したのちアルミニウム
合金１２ｄを鋳込みにより含浸させて複合化している
が、ダイカスト法を使用しても同様の効果が得られる。
【００２８】また、本実施例によれば、ニッケルクロム
合金の金属発泡体の多孔率は８０〜９８％でも同様の効
果が得られる。
合金の金属発泡体の多孔率は８０〜９８％でも同様の効
果が得られる。
【００２９】また、本実施例におけるニッケルクロム合
金はクロムを３５重量％含有するが、クロムを２５〜４
５％含有してなるニッケルクロム合金でも同様の効果が
得られる。
金はクロムを３５重量％含有するが、クロムを２５〜４
５％含有してなるニッケルクロム合金でも同様の効果が
得られる。
【００３０】以下本発明の第３の実施例について図面を
参照しながら説明する。なお、第１の実施例と同じもの
は同一番号を付して説明を省略する。
参照しながら説明する。なお、第１の実施例と同じもの
は同一番号を付して説明を省略する。
【００３１】図７に本発明の圧縮機の断面図を示す。こ
こで、図８に本実施例のベアリング１３の拡大縦断面図
を示す。上記ベアリング基体１３ｂは、アルミニウム合
金を素材とし、ベアリング１３の大部分を構成する。ベ
アリング１３は、鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）からなる
中空円筒状の１３ａを成形し、アルミニウム合金を鋳込
みにより接合させる。その結果、内周面の融点は１４２
０〜１５５０℃となり、従来のアルミニウム合金鋳物に
比べ４００〜６００℃程度高くなり、凝着摩耗が抑制さ
れる。
こで、図８に本実施例のベアリング１３の拡大縦断面図
を示す。上記ベアリング基体１３ｂは、アルミニウム合
金を素材とし、ベアリング１３の大部分を構成する。ベ
アリング１３は、鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）からなる
中空円筒状の１３ａを成形し、アルミニウム合金を鋳込
みにより接合させる。その結果、内周面の融点は１４２
０〜１５５０℃となり、従来のアルミニウム合金鋳物に
比べ４００〜６００℃程度高くなり、凝着摩耗が抑制さ
れる。
【００３２】また、鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）の熱伝
導率はアルミニウム合金鋳物に比べて１／３〜１／２程
度であるため、本実施例においては鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ
２００）を内周面近傍のみに施しているため、熱伝導率
は従来のアルミニウム合金鋳物とほぼ同等値であるとい
える。その結果、放熱性は従来のアルミニウム合金鋳物
並を維持することができる。
導率はアルミニウム合金鋳物に比べて１／３〜１／２程
度であるため、本実施例においては鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ
２００）を内周面近傍のみに施しているため、熱伝導率
は従来のアルミニウム合金鋳物とほぼ同等値であるとい
える。その結果、放熱性は従来のアルミニウム合金鋳物
並を維持することができる。
【００３３】以上のように本実施例においては、被圧縮
ガスをＨＦＣ−１３４ａを使用し、実際の圧縮機のシャ
フト４を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成に
おいてベアリング１３に中空円筒状の鋳鉄（ＪＩＳ：Ｆ
Ｃ２００）を鋳込んだアルミニウム合金鋳物を使用する
ことにより、放熱性は従来のアルミニウム合金並を維持
し、かつベアリング及びシャフトの摩耗を防止すること
ができ、圧縮機の耐久性を向上させることができる。
ガスをＨＦＣ−１３４ａを使用し、実際の圧縮機のシャ
フト４を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）で形成した構成に
おいてベアリング１３に中空円筒状の鋳鉄（ＪＩＳ：Ｆ
Ｃ２００）を鋳込んだアルミニウム合金鋳物を使用する
ことにより、放熱性は従来のアルミニウム合金並を維持
し、かつベアリング及びシャフトの摩耗を防止すること
ができ、圧縮機の耐久性を向上させることができる。
【００３４】なお、本実施例はコストが比較的安く、ま
た、上記の鋳込みによる方法以外に、ダイカスト法、あ
るいは中空円筒状の鋳鉄１３ａとアルミニウム合金鋳物
１３ｂを圧入、焼きばめによる方法でベアリングを成形
しても同様の効果が得られる。
た、上記の鋳込みによる方法以外に、ダイカスト法、あ
るいは中空円筒状の鋳鉄１３ａとアルミニウム合金鋳物
１３ｂを圧入、焼きばめによる方法でベアリングを成形
しても同様の効果が得られる。
【００３５】また、本実施例によれば、中空円筒状の部
品を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）にて成形したが、融点
がアルミニウム合金鋳物よりも高い鉄製の材料を使用し
ても同様の効果が得られる。
品を鋳鉄（ＪＩＳ：ＦＣ２００）にて成形したが、融点
がアルミニウム合金鋳物よりも高い鉄製の材料を使用し
ても同様の効果が得られる。
【００３６】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、ベアリン
グをアルミニウム合金鋳物で形成し、その内周側に多孔
率７０〜９０％であるセラミックス繊維のプレフォーム
を鋳込んだものを使用することにより、従来のアルミニ
ウム合金鋳物並の放熱性を維持しながら、機械的強度が
向上し、冷媒ＨＦＣ１３４ａを使用する厳しい条件にお
いてもシャフトとベアリングの摺動状態が改善でき、そ
の結果、圧縮機の耐久性を向上することができる。
グをアルミニウム合金鋳物で形成し、その内周側に多孔
率７０〜９０％であるセラミックス繊維のプレフォーム
を鋳込んだものを使用することにより、従来のアルミニ
ウム合金鋳物並の放熱性を維持しながら、機械的強度が
向上し、冷媒ＨＦＣ１３４ａを使用する厳しい条件にお
いてもシャフトとベアリングの摺動状態が改善でき、そ
の結果、圧縮機の耐久性を向上することができる。
【００３７】以上のように本発明によれば、ベアリング
をアルミニウム合金鋳物で形成し、その内周側に多孔率
８０〜９８％であるニッケルクロム合金の金属発泡体を
鋳込んだものを使用することにより、従来のアルミニウ
ム合金鋳物並の放熱性を維持しながら、硬さが向上し、
冷媒ＨＦＣ１３４ａを使用する厳しい条件においてもシ
ャフトとベアリングの摺動状態が改善でき、その結果、
圧縮機の耐久性を向上することができる。
をアルミニウム合金鋳物で形成し、その内周側に多孔率
８０〜９８％であるニッケルクロム合金の金属発泡体を
鋳込んだものを使用することにより、従来のアルミニウ
ム合金鋳物並の放熱性を維持しながら、硬さが向上し、
冷媒ＨＦＣ１３４ａを使用する厳しい条件においてもシ
ャフトとベアリングの摺動状態が改善でき、その結果、
圧縮機の耐久性を向上することができる。
【００３８】以上のように本発明によれば、ベアリング
をアルミニウム合金鋳物で形成し、その内周側に鉄製の
中空円筒状の部品を鋳込んだものを使用することによ
り、従来のアルミニウム合金鋳物並の放熱性を維持しな
がら、融点が向上し、冷媒ＨＦＣ１３４ａを使用する厳
しい条件においてもシャフトとベアリングの摺動状態が
改善でき、その結果、圧縮機の耐久性を向上することが
できる。
をアルミニウム合金鋳物で形成し、その内周側に鉄製の
中空円筒状の部品を鋳込んだものを使用することによ
り、従来のアルミニウム合金鋳物並の放熱性を維持しな
がら、融点が向上し、冷媒ＨＦＣ１３４ａを使用する厳
しい条件においてもシャフトとベアリングの摺動状態が
改善でき、その結果、圧縮機の耐久性を向上することが
できる。
【図１】本発明の第一の実施例を用いた圧縮機の断面図
【図２】本発明の第一の実施例におけるベアリングの拡
大縦断面図
大縦断面図
【図３】本発明の第一の実施例でのＡ−Ａ’線における
内周面複合層の拡大断面図
内周面複合層の拡大断面図
【図４】本発明の第二の実施例を用いた圧縮機の断面図
【図５】本発明の第二の実施例におけるベアリングの拡
大縦断面図
大縦断面図
【図６】本発明の第二の実施例でのＡ−Ａ’線における
内周面複合層の拡大断面図
内周面複合層の拡大断面図
【図７】本発明の第三の実施例を用いた圧縮機の断面図
【図８】本発明の第三の実施例におけるベアリングの拡
大縦断面図
大縦断面図
【図９】従来の圧縮機の断面図
【図１０】従来におけるベアリングの拡大縦断面図
４ シャフト １１ ベアリング
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 多田 浩司 大阪府東大阪市高井田本通３丁目22番地 松下冷機株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 被圧縮ガスを冷媒１、１、１、２テトラ
フルオロエタンとし、鋳鉄で形成されその一端が電動モ
ータと連結するシャフトと、前記シャフトを支持するベ
アリングとを備えてなる圧縮機の構成要素において、前
記ベアリングをアルミニウム合金鋳物で形成し、その内
周面に多孔率７０〜９０％であるセラミックス繊維のプ
レフォームを鋳込んだことを特徴とする圧縮機。 - 【請求項２】 被圧縮ガスを冷媒１、１、１、２テトラ
フルオロエタンとし、鋳鉄で形成されその一端が電動モ
ータと連結するシャフトと、前記シャフトを支持するベ
アリングとを備えてなる圧縮機の構成要素において、前
記ベアリングをアルミニウム合金鋳物で形成し、その内
周面に多孔率８０〜９８％であるニッケルクロム合金の
金属発泡体を鋳込んだことを特徴とする圧縮機。 - 【請求項３】 被圧縮ガスを冷媒１、１、１、２テトラ
フルオロエタンとし、鋳鉄で形成されその一端が電動モ
ータと連結するシャフトと、前記シャフトを支持するベ
アリングとを備えてなる圧縮機の構成要素において、前
記ベアリングをアルミニウム合金鋳物で形成し、その内
周面に鉄製の中空円筒状の部品を鋳込んだことを特徴と
する圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28240993A JPH07133761A (ja) | 1993-11-11 | 1993-11-11 | 圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28240993A JPH07133761A (ja) | 1993-11-11 | 1993-11-11 | 圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07133761A true JPH07133761A (ja) | 1995-05-23 |
Family
ID=17652042
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28240993A Pending JPH07133761A (ja) | 1993-11-11 | 1993-11-11 | 圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07133761A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020045485A1 (ja) * | 2018-08-30 | 2020-03-05 | パナソニック アプライアンシズ リフリジレーション デヴァイシズ シンガポール | 圧縮機およびそれを用いた冷凍・冷蔵装置、並びに、圧縮機の製造方法 |
-
1993
- 1993-11-11 JP JP28240993A patent/JPH07133761A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020045485A1 (ja) * | 2018-08-30 | 2020-03-05 | パナソニック アプライアンシズ リフリジレーション デヴァイシズ シンガポール | 圧縮機およびそれを用いた冷凍・冷蔵装置、並びに、圧縮機の製造方法 |
| JPWO2020045485A1 (ja) * | 2018-08-30 | 2021-08-26 | パナソニック アプライアンシズ リフリジレーション デヴァイシズ シンガポール | 圧縮機およびそれを用いた冷凍・冷蔵装置、並びに、圧縮機の製造方法 |
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