JPH07302688A - 高輝度放電灯点灯装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】ＤＣ−ＤＣコンバーターを使用しない回路構成
が簡単で安価な高輝度放電灯点灯装置を提供する。 【構成】ＡＣラインをブリッジ整流器ＲＥＣにより整流
ＤＣ電源とし、１石のパワースイッチング素Ｑ_１を持つ
電圧共振型インバーターと、メタルハライドランプＬを
含む高輝度放電灯点灯装置であり、電圧共振型インバー
ターは前記直流電源をスイッチングして出力する回路で
ある。ガスを封入した管内に一対の電極を有し、電極間
の放電により発光する放電灯Ｌは、電極に放電を発生さ
せるトリガー電圧と、トリガー後に放電を維持する放電
維持電圧との２つの異なる電圧値を有し、電極は電圧共
振型インバーターの出力に接続されている。ランプ電流
を検出抵抗ＲＤで検出し、この検出電流が小さければ小
さい程パワースイッチＱ_１の間欠間隔を長く設定するイ
ンバーターの発振周波数制御手段ＶＣＯを具備してい
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、高輝度の放電灯を点灯
させる高輝度放電灯点灯装置に関し、特に液晶ビデオプ
ロジェクタ−、オ−バ−ヘッドプロジェクタ−、一般照
明等に用いられているショ−トア−クタイプのメタルハ
ライドランプを点灯させる高輝度放電灯点灯装置に関す
る。

【０００２】

【従来技術】液晶プロジェクタ−では、光源からの光を
効率よく集め、且つ、質の高い平行光として、液晶パネ
ルへ照射する必要があるため、発光管の寸法をできるだ
け小さくする必要上、いわゆるショ−トア−クタイプの
メタルハライドランプが使用される。ショ−トア−クタ
イプのメタルハライドランプは、電極間距離が短いので
内部補極等の始動補助手段が取れないためにランプを始
動、再始動させる際には通常のメタルハライドランプ
（以下ＨＩＤと称する）に比べて、高圧の始動パルスを
必要とする。

【０００３】図７は、ＨＩＤランプ用として使用されて
いるスイッチング電源型の回路図を示す。図７において
商用交流電源ＡＣを、ダイオードＤ１〜Ｄ４とコンデン
サＣ１，Ｃ２を含む倍電圧整流回路ＤＲＣにて直流、昇
圧化し、その出力は、トランス１とダイオードＤ５とコ
ンデンサＣ３とを含む降圧チョッパ−回路ＣＨＣに印加
される。降圧チョッパ−回路ＣＨＣには、その負荷とし
てフルブリッジ方式のインバ−タ−ＩＮＶが接続されて
いる。なお、ＴＲ１〜ＴＲ４はインバータＩＮＶを構成
するスイッチングトランジスタである。インバ−タＩ、
トランス２の２次コイルとＨＩＤランプＬが直列接続さ
れている。

【０００４】該ＨＩＤランプＬを点灯させるために、図
７に示す回路全体に電源を印加すると、タイマ−回路Ｔ
Ｍが動作し、起動パルス発生回路ＰＧに１００Ｈｚの起
動パルストリガ−信号を出力する。起動パルス発生回路
ＰＧは約５秒間起動パルスを出力し、該起動パルスはト
ランス２で３−５ＫＶに昇圧される。さらにタイマ−回
路ＴＭは発振回路ＯＳＣにインバ−タ−動作開始信号を
出力し、これにより発振回路ＯＳＣが動作し、この出力
はドライブ回路ＤＣＣを動作させ、結局はインバ−タＩ
ＮＶを動作させる。

【０００５】インバ−タＩＮＶが動作すると、ＨＩＤラ
ンプＬがグロ−放電からア−ク放電に移行して、点灯状
態となる。ＨＩＤランプＬを流れる電流を定電流制御す
るには、インバ−タＩＮＶの電流、すなわちランプ電流
をランプ電流検出抵抗Ｒ１により検出し、これを制御回
路ＣＯＮＴに入力し、該制御回路ＣＯＮＴからは降圧チ
ョッパ−回路ＣＨＣの制御入力端であるトランス１の１
次側に、ランプ電流が増加しようとすればこれを抑える
ように、またランプ電流が減少しようとするときこれを
増加させるような信号を加え、インバ−タＩＮＶを定電
流制御する事により行なわれる。すなわち何等かの原因
でランプ電流が増えるとランプ電流検出抵抗の両端の電
圧が増加する。従ってチョッパ−回路のＰＷＭ動作によ
りチョッパ−の出力電圧は低下し、定電流動作が保たれ
る。

【０００６】

【発明が解決しようとする問題点】上記のような従来の
インバ−タ装置を含む高輝度放電灯点灯装置の電力変換
効率には限界が有ることが知られている。なぜならば、
高輝度放電灯点灯装置の総合効率ηは、 η＝（コンバ−タ部分の効率）＊（インバ−タ−部分の
効率） となり、総合効率ηを上げるためには、それぞれの効率
を高める必要があった。例えば、降圧型チョッパ−の効
率悪化の最大原因は、スイッチング用トランジスタＴＲ
５、フライホイ−ルダイオ−ドＤ５のスイッチング損
失、チョ−クコイルＣＨの鉄損、銅損である。これらの
損失をゼロにすることはできない。また、上述した従来
の高輝度放電灯点灯装置は部品数も多く、小型化、低価
格化を図ることがかなりむづかしい。

【０００７】メタルハライドランプを高周波点灯する場
合音響的共鳴効果により、インバ−タＩＮＶの発振周波
数が、３００ＫＨｚ以下の場合、ランプ電流が立ち消え
を起こし、不安定な動作となる。フルブリッジ方式のイ
ンバ−タでは、スイッチング素子のスイッチングスピ−
ド等の制約により、スイッチング周波数は通常４００Ｈ
ｚ以下になり、トランスＴ２の小型化は望めない。

【０００８】しかしながら、上述した従来の高輝度放電
灯点灯装置は直流高電圧を得るためのＤＣ−ＤＣコンバ
−タ−を備える事が必須であったため、回路構成の複雑
化、大型化を招き、高価になるという問題点があった。

【０００９】そこで本発明は、ＤＣ−ＤＣコンバ−タ−
を使用しない回路構成の簡単で安価な高輝度放電灯点灯
装置を提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上述した課題解決のた
め、本発明は次に述べる高輝度放電灯点灯装置を提供す
る。すなわち、ＡＣライン電圧整流平滑回路やバッテリ
などのＤＣ電源と、１石のパワースイッチング素子を持
つ電圧共振型インバ−タ−と、メタルハライドランプか
らなる高輝度放電灯を含む高輝度放電灯点灯装置であっ
て、前記電圧共振型インバ−タ−は前記直流電源をスイ
ッチングして出力する回路である。前記高輝度放電灯
は、ガスを封入した管内に距離を隔てて対抗する対の電
極を有し、前記対の電極間の放電により光を発する放電
灯であって、前記対の電極に放電を発生させるトリガ−
電圧と、トリガ−後に放電を維持する放電維持電圧との
２つの異なる電圧値を有し、前記電極が前記電圧共振型
インバ−タ−の出力に接続されている。そして、該メタ
ルハライドランプのランプ電流を検出する検出手段を備
え、この検出手段が検出した電流が小さければ小さい程
前記パワースイッチ素子の間欠間隔を長く設定するイン
バータの発振周波数制御手段を具備している。

【００１１】

【作用】本発明に係る高輝度放電灯点灯装置は、音響的
共鳴効果を避けるために、インバ−タ−のスイッチング
周波数を３００ＫＨｚ以上に設定している。電圧共振型
のため効率は高い。また電源オン直後に、インバ−タ−
出力が１ＫＶ以上になる様にトランスの巻数を設定する
事により特別な起動回路がなくても、グロ−放電が発生
する事を特徴とする。高周波パルスを用いることによ
り、低周波の起動パルスに比べてパルス振巾を約1/3 〜
1/5 に減らすことができる。

【００１２】

【実施例】本発明の一実施例を図面を用いて詳細に説明
する。図１は本発明の高輝度放電灯点灯装置を示す回路
図である。図１において、Ｔ１は電圧共振型インバ−タ
−の一次コイルＮｐ，二次コイルＮｓ、帰還コイルＮｆ
を備えた昇圧トランスである。ＩＣ１は、電圧共振型ス
イッチング電源用制御回路であり、集積回路からなる。
Ｑ１はパワ−スイッチ素子（ＰＯＷＥＲＭＯＳＦＥＴ）
である。抵抗Ｒ２は起動用抵抗で、電源がオンすると該
起動用抵抗Ｒ２により共振型スイッチング電源用制御回
路ＩＣ１に電源が供給され、これが動作する。この共振
型スイッチング電源用制御回路ＩＣ１は、電圧制御発振
器ＶＣＯ、ワンショットマルチバイブレータＭＢ、パル
ス周波数変調器ＰＦＭ、ドライバＤＢ、エラーアンプＯ
ＰＡ、５ボルトの基準電圧Ｖｒｅｆを発生する基準電圧
発生回路ＳＶＧを含む。

【００１３】昇圧トランスＴ１の一次コイルＮｐに対し
て直列にパワースイッチ素子Ｑ１と４個のダイオードか
らなるブリッジ整流器ＲＥＣが接続され、ブリッジ整流
器ＲＥＣにはＡＣ電源が接続される。また昇圧トランス
Ｔ１の二次コイルＮｓには、ＨＩＤランプＬとチョーク
コイルＬ１と電流検出用抵抗ＲＤが直列に接続されてい
る。

【００１４】従来メタルハライドランプの放電電流を定
電流制御するには、フルブリッジ方式インバ−タ−の電
源電圧、すなわち降圧チョッパ−の出力電圧を放電電流
の値に応じて可変することにより行っていたが、図１に
示す回路図からもわかるように、本発明では、電圧共振
型インバ−タ−により、ＨＩＤランプＬを直接ドライブ
している。

【００１５】次に本発明の実施例動作を説明する。ブリ
ッジ整流器ＲＥＣにＡＣ電源が投入された当初はＨＩＤ
ランプＬが点灯せず、これには電流が流れていないので
電流検出用抵抗ＲＤの両端の電圧はＯＶである。通常動
作時においてＨＩＤランプＬが点灯しているとき電流検
出用抵抗ＲＤの両端には電圧が発生し、この電圧は、ダ
イオ−ドＤ１２、コンデンサ−Ｃ１１により、整流、平
滑され、制御用ＩＣの制御入力端に入力されるようにな
ているが、現状では電流検出用抵抗ＲＤの両端の電圧が
零であるので、制御入力端の電圧はＯＶである。共振型
スイッチング電源用制御回路ＩＣ１は、制御入力端の電
圧が低くなると、発振周波数は、低下する。逆に制御入
力端の電圧が高くなると発振周波数は高くなる、いわゆ
るパルス周波数変調（ＰＦＭ）を行う。従って、ＨＩＤ
ランプＬに放電電流が流れている定常動作時に比べて電
圧制御発振器ＶＣＯの発振周波数は低下する。従って、
定常動作時よりも、昇圧トランスＴ１の一次電流は増え
るので、その出力電圧も大きくなる。昇圧トランスＴ１
の巻数比を、その出力電圧が、１ＫＶ以上になる様に選
べば、ＨＩＤランプＬはグロ−放電を開始する。グロ−
放電から、ア−ク放電に着実に移行させ点灯状態にする
には、ＨＩＤランプＬの放電維持電圧（約１００Ｖ）の
２倍以上の電圧をこれに印加する必要があるが、グロ−
放電時には、ＨＩＤランプＬを流れる電流は定常動作時
よりも少ないので、電圧制御発振器ＶＣＯの発振周波数
も定常動作時より低い。また上述の巻数比の設定から、
昇圧トランスＴ１の出力電圧を２００Ｖ以上に設定する
のは可能である。

【００１６】チョ−クコイルＬ１は、ＨＩＤランプＬが
点灯時に該ランプ両端の電圧は放電維持電圧（約１００
Ｖ）になるので昇圧トランスＴ１の二次側の出力電圧と
放電維持電圧の差を分担するバラストインダクタ−であ
る。チョ−クコイルＬ１はコンデンサ−に置き換えて
も、動作は可能である。

【００１７】ＨＩＤランプＬを流れる電流を定電流制御
するには、ランプ電流を検出抵抗ＲＤで検出し、Ｄ１
２，Ｃ１１で整流、平滑した直流電圧を共振型スイッチ
ング電源用制御回路ＩＣ１の制御入力端に接続する事に
より行われる。すなわち何等かの原因でランプ電流が増
加すると、検出抵抗ＲＤの両端の電圧は上昇する。従っ
て、共振型スイッチング電源用制御回路ＩＣ１のエラー
アンプＯＰＡの出力電圧は上昇する。従って電圧制御発
振器ＶＣＯの発振周波数は上昇し、ランプ電流は減少す
る。可変抵抗ＶＲ１はランプ電流設定用の可変抵抗器で
ある。コンデンサ−Ｃｓは昇圧トランスＴ１の１次イン
ダクタンスＬｐと直列共振回路を構成し、パワースイッ
チ素子Ｑ１がオフの時のドレイン電圧波形を正弦波状に
する。Ｒ１３は、パワースイッチ素子Ｑ１のゲ−トドラ
イブ抵抗、Ｄ１３はパワースイッチ素子Ｑ１のゲ−ト・
ソ−ス間の蓄積電荷引き抜き用である。ダイオ−ドＤ１
４、コンデンサ−Ｃ１２は共振型スイッチング電源用制
御回路ＩＣ１の電源供給用整流器を構成する。

【００１８】共振型スイッチング電源用制御回路ＩＣ１
の動作を図１及び図２を用いて、詳しく説明する。ＨＩ
ＤランプＬの放電電流（ランプ電流）が、何等かの原因
で増加すると、エラーアンプＯＰＡの出力は上昇し、電
圧制御発振器ＶＣＯの発振周波数は高くなる。電圧制御
発振器ＶＣＯの出力の立ち下がりで、ワンショットマル
チバイブレ−タＭＢのワンショットはセットされ、その
出力はハイレベルとなる。抵抗Ｒ１８とコンデンサ−Ｃ
１６はワンショットの出力パルス幅決定用で、その時定
数で定まる時間Ｔｏｆｆの間、ワンショットの出力を、
ハイレベルに保つ。Ｔｏｆｆは、昇圧トランスＴ１の１
次インダクタンスＬｐ、電圧共振用コンデンサ−Ｃｓ等
のバラツキや温度変化による共振周波数の変動を考慮し
て、電圧共振動作が満足されるように設定する。すなわ
ち、Ｔｏｆｆは一定のまま、電圧制御発振器ＶＣＯの発
振周波数（＝スイッチング周波数）を変化させるパルス
周波数制御を行う。

【００１９】コンデンサ−Ｃ１４、抵抗Ｒ１４は電圧制
御発振器ＶＣＯの発振周波数決定用のものである。Ｒ１
６，Ｒ１７はエラーアンプＯＰＡの一入力端のＤＣバイ
アス用のものであり、Ｒ１５，Ｃ１５はエラーアンプＯ
ＰＡの位相補正用のものである。Ｄ１１、Ｃ１７はＡＣ
ライン電圧の整流平滑用の素子である。

【００２０】電圧共振形インバータの場合、電源オンの
時には、ランプ電流が流れていないので、共振型スイッ
チング電源用制御回路ＩＣ１の制御入力端の電圧は０Ｖ
であり、発振周波数は最も低い状態である。従って、昇
圧トランスＴ１、パワースイッチ素子Ｑ１には、定常動
作時よりも大きな電流が流れ、パワースイッチ素子Ｑ１
の電流ストレスの増加を招き、信頼性低下の原因にもな
る。図３はこのような不都合を解消した本発明の第２の
実施例の回路図である。図３において、ＳＳＣはソフト
スタート制御回路を示す。なお、図３において、図１と
同一部分には同一の符号を付し、その説明は省略する。

【００２１】次に本発明の第２の実施例の動作を説明す
る。図４において、ＡＣ電源がオンされると、コンデン
サＣsoftは、抵抗Ｒsoftにより充電され、端子電圧は上
昇する。コンデンサＣsoftは、ソフトスタート制御回路
ＳＳＣに接続されている。ソフトスタート制御回路ＳＳ
Ｃの出力は電源オン直後はハイレベルになっている。そ
の出力は、電圧制御発振器ＶＣＯの制御入力端に接続さ
れているので、電圧制御発振器ＶＣＯの発振出力は定常
動作時よりも高くなる。コンデンサＣsoftの端子電圧が
上昇するに従ってソフトスタート制御回路ＳＳＣの出力
は低下するように構成されているので、電圧制御発振器
ＶＣＯの発振周波数は徐々に低下し、コンデンサＣsoft
の端子電圧がスレシュホールド電圧Ｖｔｈ以下になる
と、出力は開放状態になり、電圧制御発振器ＶＣＯの制
御はエラーアンプＯＰＡの出力のみにより行なわれる。
すなわち、電源がオンされると電圧制御発振器ＶＣＯの
発振周波数は定常動作時より高い周波数から動作するの
で、昇圧トランスＴ１、パワースイッチ素子Ｑ１の電流
ストレスは低く抑えられる。

【００２２】図４は本発明の第３の実施例を示す回路図
である。この実施例は、昇圧用のトランスを省略した一
般照明用のメタルハライドランプの駆動回路である。同
図において、Ｑ２はパワースイッチ素子であり、ＦＥＴ
である。Ｃｓはパワースイッチ素子Ｑ２の出力端に接続
されたコンデンサ、ＣＨ１１，ＣＨ１２はチョークコイ
ル、Ｃ50はコンデンサ、ＲＤはメタルハライドランプＬ
を流れる電流を検出する電流検出用抵抗、ＶDCは直流電
源である。なお、ＩＣ１は共振型スイッチング電源用制
御回路であり、図１に示すものと同様な構成を有するの
で、詳細な構成と作用の説明を省略するとともに、図１
の回路図に示す部品と同一部分には同一符号を付し、ま
た実施例回路全体の詳細な説明は省略する。

【００２３】図４に示すような準Ｅ級インバータの場
合、パワースイッチ素子Ｑ２のオンデューティ比Ｄが大
きくなると、パワースイッチ素子Ｑ２のオフ時のドレイ
ン電圧Ｖdsmax は大きくなることが知られている。例え
ば、Ｄ（デューティ）＝０．５の時・・・・・Ｖdsmax
＝３．６＊ＶDCとなり、Ｄ（デューティ）＝０．７５の
時・・・・Ｖdsmax ＝７．１＊ＶDCとなるので、グロー
放電を起こすには、 Ｖdsmax ≧１０００Ｖ となるようにＤを設定すればよい。

【００２４】準Ｅ級インバータの電圧利得ＭＡ（ＶＯ／
Ｖｄｃ）は、以下のようになることが知られている。 Ｄ＝０．５の時、 ＭＡ＝０．７２ Ｄ＝０．７５の時、ＭＡ＝１．２９ ＶＯが、放電維持電圧の２倍（約２００Ｖ）になるよう
にＤを設定すればグロー放電に移行する。すなわち、Ｖ
Ｏ＝ＶDC＊ＭＡ＝２００ＶとなるようにＤを設定すれば
よい。

【００２５】図５は本発明の第４実施例を示す回路図で
ある。図５に示す実施例回路は、図１に示す第１の実施
例とほぼ同様な回路であるが、メタルハライドランプＬ
を流れる電流を検出する手段として、カレントトランス
Ｔ２を設けている。この電流検出手段として、抵抗を使
用する方法に比べて、電力損失を減少させることができ
る。

【００２６】上記カレントトランスＴ２は巻数比を１：
Ｎとし、昇圧された二次電圧をダイオードＤ１２、コン
デンサＣ１１で整流平滑した直流電圧を、ランプ電流設
定用の可変抵抗器ＶＲ１を介して共振型スイッチング電
源用制御回路ＩＣ１の制御入力端に接続する。Ｒ５０は
カレントトランスＴ２のリセット用の抵抗である。

【００２７】図６は本発明の第５実施例を示す回路図で
ある。図５に示す実施例回路は、前記第４実施例と同
様、図１に示す第１の実施例とほぼ同様な回路であり、
かつ起動時にのみ、共振型スイッチング電源用制御回路
ＩＣ１に電源を印加する起動回路を付したものである。
図６において、Ｑ３は制御用トランジスタ、ＺＤはツェ
ナーダイオード、Ｒ６１，Ｒ６２は抵抗である。なお、
ＩＣ１は共振型スイッチング電源用制御回路であり、図
１に示すものと同様な構成を有するので、詳細な構成と
作用の説明を省略するとともに、図１の回路図に示す部
品と同一部分には同一符号を付し、また実施例回路全体
の詳細な説明は省略する。

【００２８】次に本発明の第５実施例の主な動作を説明
する。ツェナーダイオードＺＤのツェナー電圧を、（共
振型スイッチング電源用制御回路ＩＣ１の起動開始電
圧）＋（制御用トランジスタＱ３のＶｂｅ）となるよう
に設定しておく（Ｖｂｅは約０．７ボルト）。電源がオ
ンすると、制御用トランジスタＱ３はオンし、そのエミ
ッタ電圧は、共振型スイッチング電源用制御回路ＩＣ１
の起動電圧になるので、該共振型スイッチング電源用制
御回路ＩＣ１動作を開始し、パワースイッチ素子Ｑ１は
スイッチング動作を開始し、制御巻線Ｎｆに発生した電
圧をダイオードＤ１４，コンデンサＣ１２で整流平滑し
た直流電圧が、ツェナーダイオードＺＤのツェナー電圧
以上になるように、制御巻線の巻数を設定すれば、制御
用トランジスタＱ３はオフし、共振型スイッチング電源
用制御回路ＩＣ１への電力供給は制御巻線Ｎｆから行な
われる。したがって、図１における起動抵抗Ｒ２による
方法よりも起動回路全体の電力損失を低減できる。

【００２９】

【発明の効果】本発明によれば、一石のパワースイッチ
素子からなる電圧共振型インバ−タ−を用いる事によ
り、パワ−スイッチの数を一個に減らす事ができ、効率
も向上する。起動パルスとして、インバ−タ−出力を利
用する事により、特別な起動回路が不要となり、部品点
数を大幅に減らす事ができる。起動方式として、高周波
パルスを用いる事により、従来の低周波起動パルスに比
べて、パルス振幅を1/5-1/7 に減らす事ができる。市販
の電圧共振型制御ＩＣを、使用できるので、部品点数を
少なくでき小型化できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例の回路図である。

【図２】本発明の第１実施例の動作を説明するための波
形図である。

【図３】本発明の第２実施例の回路図である。

【図４】本発明の第３実施例の回路図である。

【図５】本発明の第４実施例の回路図である。

【図６】本発明の第５実施例の回路図である。

【図７】従来例を示す回路図である。

【符号の説明】

１・・・・・トランス ２・・・・・トランス ＡＣ・・・・・商用交流電源 ＤＲＣ・・・・倍電圧整流回路 ＣＨＣ・・・・降圧チョッパ−回路 ＩＮＶ・・・・インバータ Ｃ１〜Ｃ５０・・コンデンサ Ｄ１〜Ｄ１４・・ダイオード ＴＲ１〜ＴＲ４ ・・スイッチングトランジスタ Ｌ・・・・・・ＨＩＤランプ ＴＭ・・・・・タイマー回路 ＯＳＣ・・・・発振回路 ＰＧ・・・・・起動パルス発生回路 ＤＣＣ・・・・ドライブ回路 ＣＯＮＴ・・・制御回路 ＡＰＳ・・・・補助スイッチング電源 Ｒ１・・・・・ランプ電流検出抵抗 Ｒ２・・・・・起動用抵抗 Ｔ１・・・・・昇圧トランス Ｔ２・・・・・カレントトランス Ｎｐ・・・・・一次コイル Ｎｓ・・・・・二次コイル Ｎｆ・・・・・帰還コイル ＩＣ１・・・・共振型スイッチング電源用制御回路 Ｑ１・・・・・パワ−スイッチ素子 Ｑ２・・・・・パワースイッチ素子 Ｑ３・・・・・制御用トランジスタ ＭＢ・・・・・ワンショットマルチバイブレータ ＶＣＯ・・・・電圧制御発振器 ＰＦＭ・・・・パルス周波数変調器 ＤＢ・・・・・ドライバ ＯＰＡ・・・・エラーアンプ ＳＶＧ・・・・基準電圧発生回路 ＲＥＣ・・・・ブリッジ整流器 ＲＤ・・・・・電流検出用抵抗 Ｌ１・・・・・チョークコイル ＶＲ１・・・・可変抵抗 ＳＳＣ・・・・ソフトスタート制御回路 Ｃsoft・・・・コンデンサ Ｒsoft・・・・抵抗 Ｃｓ・・・・・コンデンサ ＶＲ１・・・・ランプ電流設定用の可変抵抗器

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】負荷にメタルハライドランプを有する電圧
   共振型インバータ装置を具備する高輝度放電灯点灯装置
   において、該インバータに直流電源を供給する電源部
   と、該インバータに供給された直流電源を間欠せしめて
   メタルハライドランプに高周波電圧を印加せしめるパワ
   ースイッチ素子と、該メタルハライドランプのランプ電
   流を検出する検出手段と、前記検出手段が検出した電流
   が小さければ小さい程前記パワースイッチ素子の間欠間
   隔を長く設定する、インバータの発振周波数制御手段
   と、を具備することを特徴とする高輝度放電灯点灯装
   置。
2. 【請求項２】上記電源部は入力交流電源を昇圧整流する
   整流回路であることを特徴とする請求項１に記載の高輝
   度放電灯点灯装置。
3. 【請求項３】上記電源部は直流バッテリであることを特
   徴とする請求項１に記載の高輝度放電灯点灯装置。
4. 【請求項４】上記パワースイッチ素子は１個の半導体機
   能素子からなることを特徴とする請求項１に記載の高輝
   度放電灯点灯装置。
5. 【請求項５】上記メタルハライドランプのランプ電流を
   検出する検出手段は、流れる電流を変圧器によりピック
   アップする検出手段であることを特徴とする請求項１に
   記載の高輝度放電灯点灯装置。
6. 【請求項６】上記メタルハライドランプのランプ電流を
   検出する検出手段は、流れる電流を抵抗器によりピック
   アップする検出手段であることを特徴とする請求項１に
   記載の高輝度放電灯点灯装置。
7. 【請求項７】電源投入時に、該メタルハライドランプの
   ランプ電流を検出する検出手段が検出するランプ電流信
   号をなます時定数回路を、該メタルハライドランプのラ
   ンプ電流を検出する検出手段とインバータの発振周波数
   制御手段との間に設けたことを特徴とする請求項１に記
   載の高輝度放電灯点灯装置。