JPH07286213A - Ｄｗｔｔ特性の良好な厚手ホットコイルの製造方法 - Google Patents
Ｄｗｔｔ特性の良好な厚手ホットコイルの製造方法Info
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- JPH07286213A JPH07286213A JP7907394A JP7907394A JPH07286213A JP H07286213 A JPH07286213 A JP H07286213A JP 7907394 A JP7907394 A JP 7907394A JP 7907394 A JP7907394 A JP 7907394A JP H07286213 A JPH07286213 A JP H07286213A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＤＷＴＴ特性の優れた高強度厚手ホットコイ
ルの製造方法を得る。 【構成】 Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ａｌ，Ｎｂを特定
量とした溶鋼を鋳造後、その後特定の条件で圧延、冷却
及び巻取りを行うことにより、ＤＷＴＴ特性を向上させ
る。 【効果】 安全性の高いパイプラインの敷設に必要なラ
インパイプの素材となる、ＤＷＴＴ特性の優れた高強度
厚手ホットコイルが得られる。
ルの製造方法を得る。 【構成】 Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ａｌ，Ｎｂを特定
量とした溶鋼を鋳造後、その後特定の条件で圧延、冷却
及び巻取りを行うことにより、ＤＷＴＴ特性を向上させ
る。 【効果】 安全性の高いパイプラインの敷設に必要なラ
インパイプの素材となる、ＤＷＴＴ特性の優れた高強度
厚手ホットコイルが得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、厚手ラインパイプの製
造に必要なホットコイルの製造方法に関するものであ
る。
造に必要なホットコイルの製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】天然ガスや原油を輸送するパイプライン
は、近年その重要性を増し、都市の周辺にも付設されつ
つある。従って安全性を向上させることが必須となって
いる。その際の安全性を向上させるために、低温靭性、
特に、アレスト特性の要求が大きい。アレスト特性と
は、初期に小さな破壊亀裂が生成しても、その亀裂が大
きく伝播することを防ぐ特性を言い、母材で要求される
特性である。この特性を有したラインパイプを用いるこ
とにより、パイプラインが破壊しても小規模の段階で止
めることができ、人的被害等が懸念される大規模な破壊
を防止することができる。
は、近年その重要性を増し、都市の周辺にも付設されつ
つある。従って安全性を向上させることが必須となって
いる。その際の安全性を向上させるために、低温靭性、
特に、アレスト特性の要求が大きい。アレスト特性と
は、初期に小さな破壊亀裂が生成しても、その亀裂が大
きく伝播することを防ぐ特性を言い、母材で要求される
特性である。この特性を有したラインパイプを用いるこ
とにより、パイプラインが破壊しても小規模の段階で止
めることができ、人的被害等が懸念される大規模な破壊
を防止することができる。
【０００３】パイプラインの付設に使用されるパイプは
ラインパイプと呼ばれ、ホットコイルを素材として用い
た電縫パイプやスパイラルパイプ、厚鋼板を素材とした
ＵＯパイプが主体である。従ってラインパイプのアレス
ト特性を向上させるためには、その素材であるホットコ
イルや厚鋼板の特性を向上させる必要がある。このアレ
スト特性を簡易的に評価する方法としてＤＷＴＴ試験が
ある。このＤＷＴＴ特性を向上させるためには、さまざ
まな制御圧延の方法が提案されており、一般的には、仕
上圧延での圧下率を大きくとる方法が用いられる。
ラインパイプと呼ばれ、ホットコイルを素材として用い
た電縫パイプやスパイラルパイプ、厚鋼板を素材とした
ＵＯパイプが主体である。従ってラインパイプのアレス
ト特性を向上させるためには、その素材であるホットコ
イルや厚鋼板の特性を向上させる必要がある。このアレ
スト特性を簡易的に評価する方法としてＤＷＴＴ試験が
ある。このＤＷＴＴ特性を向上させるためには、さまざ
まな制御圧延の方法が提案されており、一般的には、仕
上圧延での圧下率を大きくとる方法が用いられる。
【０００４】しかし連続熱延工程では、ホットコイルと
して巻取る際の問題をなくすために、仕上圧延機の前で
剪断機を用いて先端をカットした後に仕上圧延が行われ
る。この剪断機の能力により、一定以上の厚みでは切断
ができない。そのため、厚手鋼板、特に板厚１４mm以上
のホットコイルを製造する場合には、仕上圧延機のみで
は十分な圧下率をとることができず、必要なＤＷＴＴ特
性を得られない場合がある。これに対し厚手熱延鋼板の
靭性を向上させる方法として、鉄と鋼第７２年第１３号
日本鉄鋼協会第１１２回講演大会講演概要集Ｓ１４６７
に開示されるように、粗圧延と仕上圧延を組み合わせる
方法がある。この方法であれば、自由な移送厚を選択す
ることができるため、ＤＷＴＴ特性の高い厚手鋼板を製
造することが可能であるが、粗圧延と仕上圧延の連携を
最適化させないと、製品のＤＷＴＴ特性が大きくばらつ
くことがある。
して巻取る際の問題をなくすために、仕上圧延機の前で
剪断機を用いて先端をカットした後に仕上圧延が行われ
る。この剪断機の能力により、一定以上の厚みでは切断
ができない。そのため、厚手鋼板、特に板厚１４mm以上
のホットコイルを製造する場合には、仕上圧延機のみで
は十分な圧下率をとることができず、必要なＤＷＴＴ特
性を得られない場合がある。これに対し厚手熱延鋼板の
靭性を向上させる方法として、鉄と鋼第７２年第１３号
日本鉄鋼協会第１１２回講演大会講演概要集Ｓ１４６７
に開示されるように、粗圧延と仕上圧延を組み合わせる
方法がある。この方法であれば、自由な移送厚を選択す
ることができるため、ＤＷＴＴ特性の高い厚手鋼板を製
造することが可能であるが、粗圧延と仕上圧延の連携を
最適化させないと、製品のＤＷＴＴ特性が大きくばらつ
くことがある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、パイプライ
ンの安全性を高めるために必要なＤＷＴＴ特性が良好な
厚手ホットコイルの製造に際し、安定して高い特性が得
られる製造方法の提供を課題とする。
ンの安全性を高めるために必要なＤＷＴＴ特性が良好な
厚手ホットコイルの製造に際し、安定して高い特性が得
られる製造方法の提供を課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は成分組成が重量
％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、Ｓi:≦０．５０％、
Ｍｎ：０．５〜１．８０％、Ｐ：≦０．０２５％、Ｓ：
≦０．０１０％、Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、Ｎ
ｂ：０．０１０〜０．１００％を含有し、さらに、Ｃ
ｕ：≦１．００％、Ｎｉ：≦１．００％、Ｃｒ：≦１．
００％、Ｍｏ：≦０．５０％、Ｖ：≦０．１０％、Ｔ
ｉ：≦０．０５０％、Ｚｒ：≦０．０５０％のうち１種
または２種以上を含有し、残部が不可避的不純物からな
る溶鋼を鋳造したスラブを用い、１０００℃以上１３０
０℃未満の再加熱を行った後、スラブ表面温度が１００
０℃以下の温度領域で粗圧延機での圧延と仕上圧延機で
の圧延を組み合わせて圧下率８０％以上の圧延を連続的
に行うことにより希望の板厚に仕上げる圧延を行う際、
該圧延の総圧延時間を４８０秒以内かつ粗圧延機での圧
延終了から仕上圧延機での圧延開始までの時間を２４０
秒以内に規制し、該圧延の終了後５℃/sec以上の冷却速
度で冷延し、６００℃以下かつ３００℃以上の温度で巻
取ることを手段とする。
％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、Ｓi:≦０．５０％、
Ｍｎ：０．５〜１．８０％、Ｐ：≦０．０２５％、Ｓ：
≦０．０１０％、Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、Ｎ
ｂ：０．０１０〜０．１００％を含有し、さらに、Ｃ
ｕ：≦１．００％、Ｎｉ：≦１．００％、Ｃｒ：≦１．
００％、Ｍｏ：≦０．５０％、Ｖ：≦０．１０％、Ｔ
ｉ：≦０．０５０％、Ｚｒ：≦０．０５０％のうち１種
または２種以上を含有し、残部が不可避的不純物からな
る溶鋼を鋳造したスラブを用い、１０００℃以上１３０
０℃未満の再加熱を行った後、スラブ表面温度が１００
０℃以下の温度領域で粗圧延機での圧延と仕上圧延機で
の圧延を組み合わせて圧下率８０％以上の圧延を連続的
に行うことにより希望の板厚に仕上げる圧延を行う際、
該圧延の総圧延時間を４８０秒以内かつ粗圧延機での圧
延終了から仕上圧延機での圧延開始までの時間を２４０
秒以内に規制し、該圧延の終了後５℃/sec以上の冷却速
度で冷延し、６００℃以下かつ３００℃以上の温度で巻
取ることを手段とする。
【０００７】本発明において、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，
Ｓ，Ａｌ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏの限定量
とその理由を以下に述べる。Ｃは、強度を得るために重
要であることから下限を０．０５％とし、パイプの現地
溶接での溶接熱影響部の硬化により発生する割れを防止
するためには低いことが望ましいことから０．２０％を
上限とした。Ｓｉは、溶鋼の予備脱酸のために添加して
いるが、Ｃと同様にパイプの現地溶接での溶接熱影響部
の硬化により発生する割れを防止するためには低いこと
が望ましいことから０．５％を上限とした。
Ｓ，Ａｌ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏの限定量
とその理由を以下に述べる。Ｃは、強度を得るために重
要であることから下限を０．０５％とし、パイプの現地
溶接での溶接熱影響部の硬化により発生する割れを防止
するためには低いことが望ましいことから０．２０％を
上限とした。Ｓｉは、溶鋼の予備脱酸のために添加して
いるが、Ｃと同様にパイプの現地溶接での溶接熱影響部
の硬化により発生する割れを防止するためには低いこと
が望ましいことから０．５％を上限とした。
【０００８】Ｍｎは、鋼材の強度を向上する成分として
０．５％以上の添加が必要であり、Ｃと同様にパイプの
現地溶接での溶接熱影響部の硬化により発生する割れを
防止するためには低いことが望ましいことから１．８％
を上限とした。Ｐは、通常の連続鋳造では中心偏析部で
の材質に及ぼす悪影響を回避するためには含有量が少な
いほど望ましいが、これを工業的に低下させるためには
多大なコストがかかる。そこで０．０２５％を上限とし
た。
０．５％以上の添加が必要であり、Ｃと同様にパイプの
現地溶接での溶接熱影響部の硬化により発生する割れを
防止するためには低いことが望ましいことから１．８％
を上限とした。Ｐは、通常の連続鋳造では中心偏析部で
の材質に及ぼす悪影響を回避するためには含有量が少な
いほど望ましいが、これを工業的に低下させるためには
多大なコストがかかる。そこで０．０２５％を上限とし
た。
【０００９】Ｓは、通常の連続鋳造では中心偏析部での
材質に及ぼす悪影響を回避するためには含有量が少ない
ほど望ましいが、これを工業的に低下させるためには多
大なコストがかかる。そこで０．０１０％を上限とし
た。Ａｌは、溶鋼の脱酸のため添加するため下限を０．
０１０％とし、多すぎると粗大なＡｌ2 Ｏ3 酸化物を形
成して電縫溶接部での欠陥の生成原因となるため、０．
０５０％を上限とした。
材質に及ぼす悪影響を回避するためには含有量が少ない
ほど望ましいが、これを工業的に低下させるためには多
大なコストがかかる。そこで０．０１０％を上限とし
た。Ａｌは、溶鋼の脱酸のため添加するため下限を０．
０１０％とし、多すぎると粗大なＡｌ2 Ｏ3 酸化物を形
成して電縫溶接部での欠陥の生成原因となるため、０．
０５０％を上限とした。
【００１０】Ｎｂは、圧延において未再結晶域を広げ制
御圧延の効果を上げると同時に、鋼材の強度を上げるた
めには必須の元素である。しかし、強度を増加させる効
果は０．１０％程度で飽和することから、０．１０％を
上限とした。Ｃｕは、鋼材の強度を向上させるために有
効であるが、１．０％を超えると析出硬化により靭性を
大きく低下させることから、１．０％を上限とした。
御圧延の効果を上げると同時に、鋼材の強度を上げるた
めには必須の元素である。しかし、強度を増加させる効
果は０．１０％程度で飽和することから、０．１０％を
上限とした。Ｃｕは、鋼材の強度を向上させるために有
効であるが、１．０％を超えると析出硬化により靭性を
大きく低下させることから、１．０％を上限とした。
【００１１】Ｎｉは、鋼材の強度及び靭性を向上させる
ために有効であるが、１．０％を超えるとコストの増加
が大きくなることから、１．０％を上限とした。Ｖ，Ｃ
ｒ，Ｍｏについては、Ｎｂと同様な効果を有することか
ら、それぞれ０．１０％、１．００％、０．５０％を上
限とした。Ｔｉ及びＺｒは、溶接熱影響部での組織を微
細化し、靭性を向上させる効果を有する。しかし、多す
ぎるとその効果を損なうため、上限を０．０５０％とし
た。
ために有効であるが、１．０％を超えるとコストの増加
が大きくなることから、１．０％を上限とした。Ｖ，Ｃ
ｒ，Ｍｏについては、Ｎｂと同様な効果を有することか
ら、それぞれ０．１０％、１．００％、０．５０％を上
限とした。Ｔｉ及びＺｒは、溶接熱影響部での組織を微
細化し、靭性を向上させる効果を有する。しかし、多す
ぎるとその効果を損なうため、上限を０．０５０％とし
た。
【００１２】圧延における限定理由は、下記の作用にて
述べる。本発明者らは、仕上圧延だけでは十分な圧下率
のとれない厚手ホットコイルのＤＷＴＴ特性を向上させ
る方法について、調査・研究を重ねた。その結果、粗圧
延と仕上圧延を組み合わせてＤＷＴＴ特性を向上させる
ためには、粗圧延機と仕上圧延機を併せて希望の板厚
に仕上げる際に表面温度が１０００℃以下の温度領域で
圧下率８０％以上の圧延を行い、圧延後に５℃/sec以
上の冷却速度で冷却した後６００℃以下の温度で巻取る
ことが必要であることを知見した。この条件を満たすこ
とによりホットコイルは細粒組織となり、高いＤＷＴＴ
特性を得ることができる。
述べる。本発明者らは、仕上圧延だけでは十分な圧下率
のとれない厚手ホットコイルのＤＷＴＴ特性を向上させ
る方法について、調査・研究を重ねた。その結果、粗圧
延と仕上圧延を組み合わせてＤＷＴＴ特性を向上させる
ためには、粗圧延機と仕上圧延機を併せて希望の板厚
に仕上げる際に表面温度が１０００℃以下の温度領域で
圧下率８０％以上の圧延を行い、圧延後に５℃/sec以
上の冷却速度で冷却した後６００℃以下の温度で巻取る
ことが必要であることを知見した。この条件を満たすこ
とによりホットコイルは細粒組織となり、高いＤＷＴＴ
特性を得ることができる。
【００１３】さらにを行う際に、圧延開始から圧延開
始までの総圧延時間及び粗圧延機での圧延終了から仕上
圧延機での圧延開始までの時間が、ＤＷＴＴ特性を安定
化させるために最も重要であることを知見した。つま
り、圧延開始から圧延開始までの総圧延時間及び粗圧延
機での圧延終了から仕上圧延機での圧延開始まで粗圧延
機から仕上圧延機までの時間が長すぎると粗圧延機での
圧下効果が薄れてしまうために組織が細粒化せず、ＤＷ
ＴＴ特性が低下することを知見した。例えば図２に示す
ように、粗圧延機での圧延終了から仕上圧延機での圧延
開始までの時間が長くなると、ＤＷＴＴ特性が明らかに
低下する。
始までの総圧延時間及び粗圧延機での圧延終了から仕上
圧延機での圧延開始までの時間が、ＤＷＴＴ特性を安定
化させるために最も重要であることを知見した。つま
り、圧延開始から圧延開始までの総圧延時間及び粗圧延
機での圧延終了から仕上圧延機での圧延開始まで粗圧延
機から仕上圧延機までの時間が長すぎると粗圧延機での
圧下効果が薄れてしまうために組織が細粒化せず、ＤＷ
ＴＴ特性が低下することを知見した。例えば図２に示す
ように、粗圧延機での圧延終了から仕上圧延機での圧延
開始までの時間が長くなると、ＤＷＴＴ特性が明らかに
低下する。
【００１４】また一般的に巻取温度が低くなると巻取り
時の反力が大きくなり、特に厚手ホットコイルの場合は
巻取り時の反力が非常に大きくなってしまうために巻取
装置の能力も大きなものが必要となり、設備増強による
コスト増を引き起こす。そこで経済効果を考え、巻取温
度は３００℃以上とした。
時の反力が大きくなり、特に厚手ホットコイルの場合は
巻取り時の反力が非常に大きくなってしまうために巻取
装置の能力も大きなものが必要となり、設備増強による
コスト増を引き起こす。そこで経済効果を考え、巻取温
度は３００℃以上とした。
【００１５】また上記の圧延を行った場合、ＤＷＴＴ特
性に及ぼすスラブ表面温度１０００℃以上の温度領域で
の圧延の影響は非常に小さいことも知見した。従って本
発明の範囲では、スラブ表面温度１０００℃以上の温度
領域での圧延は、行っても、行わなくても良い。このよ
うに本発明は、圧延−冷却−巻取条件の最適化によりＤ
ＷＴＴ特性向上の課題を解決し、高いＤＷＴＴ特性を有
する厚手ホットコイルの製造を可能としたものである。
性に及ぼすスラブ表面温度１０００℃以上の温度領域で
の圧延の影響は非常に小さいことも知見した。従って本
発明の範囲では、スラブ表面温度１０００℃以上の温度
領域での圧延は、行っても、行わなくても良い。このよ
うに本発明は、圧延−冷却−巻取条件の最適化によりＤ
ＷＴＴ特性向上の課題を解決し、高いＤＷＴＴ特性を有
する厚手ホットコイルの製造を可能としたものである。
【００１６】
【実施例】表１は、実施に用いた溶鋼の成分であり、記
号Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄともに本発明範囲内の成分である。表
２から表５に、各成分での実施例を示す。各表ともに、
番号１は本発明を満足した場合、番号２，３，４は本発
明を満たさなかった場合の例を示す。
号Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄともに本発明範囲内の成分である。表
２から表５に、各成分での実施例を示す。各表ともに、
番号１は本発明を満足した場合、番号２，３，４は本発
明を満たさなかった場合の例を示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
【表３】
【００２０】
【表４】
【００２１】
【表５】
【００２２】
【表６】
【００２３】
【表７】
【００２４】
【表８】
【００２５】
【表９】
【００２６】本発明の範囲を満たしたＡ−１，Ｂ−１，
Ｃ−１，Ｄ−１のみ、ＤＷＴＴ特性の良好な厚手ホット
コイルが得られた。本発明の範囲を満たさない場合は、
Ａ−２，Ａ−３，Ａ−４，Ｂ−２，Ｂ−３，Ｂ−４，Ｃ
−２，Ｃ−３，Ｃ−４，Ｄ−２，Ｄ−３，Ｄ−４に示す
ように、ＤＷＴＴ特性が低かった。
Ｃ−１，Ｄ−１のみ、ＤＷＴＴ特性の良好な厚手ホット
コイルが得られた。本発明の範囲を満たさない場合は、
Ａ−２，Ａ−３，Ａ−４，Ｂ−２，Ｂ−３，Ｂ−４，Ｃ
−２，Ｃ−３，Ｃ−４，Ｄ−２，Ｄ−３，Ｄ−４に示す
ように、ＤＷＴＴ特性が低かった。
【００２７】
【発明の効果】本発明を適用することにより、ラインパ
イプの安全性を高めることのできるパイプ用ホットコイ
ルを供給することができ、その社会的意義は大きい。
イプの安全性を高めることのできるパイプ用ホットコイ
ルを供給することができ、その社会的意義は大きい。
【図１】鋼材の表面温度が１０００℃以下の領域での圧
下率とＤＷＴＴ試験での８５％延性破面遷移温度の関係
を示した図表である。
下率とＤＷＴＴ試験での８５％延性破面遷移温度の関係
を示した図表である。
【図２】粗圧延機と仕上圧延機を連続的に組み合わせた
圧延を行う際の、粗圧延機での圧延終了から仕上圧延機
での圧延開始までの時間とＤＷＴＴ試験での８５％延性
破面遷移温度の関係を示した図表である。
圧延を行う際の、粗圧延機での圧延終了から仕上圧延機
での圧延開始までの時間とＤＷＴＴ試験での８５％延性
破面遷移温度の関係を示した図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉田 治 大分市大字西ノ洲１番地 新日本製鐵株式 会社大分製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 成分組成が重量％で、 Ｃ ：０．０５〜０．２０％、 Ｓｉ：≦０．５０
％、 Ｍｎ：０．５〜１．８０％、 Ｐ ：≦０．０２
５％、 Ｓ ：≦０．０１０％、 Ａｌ：０．０１０
〜０．０５０％、 Ｎｂ：０．０１０〜０．１００％ を含有し、さらに、 Ｃｕ：≦１．００％、 Ｎｉ：≦１．００
％、 Ｃｒ：≦１．００％、 Ｍｏ：≦０．５０
％、 Ｖ ：≦０．１０％、 Ｔｉ：≦０．０５
０％、 Ｚｒ：≦０．０５０％ のうち１種または２種以上を含有し、残部が不可避的不
純物からなる溶鋼を鋳造したスラブを用い、１０００℃
以上１３００℃未満の再加熱を行った後、スラブ表面温
度が１０００℃以下の温度領域で粗圧延機での圧延と仕
上圧延機での圧延を組み合わせて圧下率８０％以上の圧
延を連続的に行うことにより希望の板厚に仕上げる圧延
を行う際、該圧延の総圧延時間を４８０秒以内かつ粗圧
延機での圧延終了から仕上圧延機での圧延開始までの時
間を２４０秒以内に規制し、該圧延の終了後５℃/sec以
上の冷却速度で冷延し、６００℃以下かつ３００℃以上
の温度で巻取ることを特徴とするＤＷＴＴ特性の良好な
厚手ホットコイルの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7907394A JPH07286213A (ja) | 1994-04-18 | 1994-04-18 | Ｄｗｔｔ特性の良好な厚手ホットコイルの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7907394A JPH07286213A (ja) | 1994-04-18 | 1994-04-18 | Ｄｗｔｔ特性の良好な厚手ホットコイルの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07286213A true JPH07286213A (ja) | 1995-10-31 |
Family
ID=13679721
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7907394A Withdrawn JPH07286213A (ja) | 1994-04-18 | 1994-04-18 | Ｄｗｔｔ特性の良好な厚手ホットコイルの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07286213A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008214646A (ja) * | 2007-02-28 | 2008-09-18 | Jfe Steel Kk | 板厚方向の耐疲労亀裂伝播特性に優れた溶接構造用厚鋼板およびその製造方法 |
| CN102851586A (zh) * | 2012-07-11 | 2013-01-02 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种落锤断口纤维率大于95%的工程用钢及其生产方法 |
| WO2014024831A1 (ja) * | 2012-08-06 | 2014-02-13 | 新日鐵住金株式会社 | 冷延鋼板、及びその製造方法、並びにホットスタンプ成形体 |
| KR101412376B1 (ko) * | 2012-07-30 | 2014-06-27 | 현대제철 주식회사 | 열간압연 방법 및 이를 이용하여 제조된 라인파이프용 강판 |
| CN105132816A (zh) * | 2015-09-07 | 2015-12-09 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种1000MPa级冷轧退火双相钢及其生产方法和用途 |
| CN105950967A (zh) * | 2016-06-30 | 2016-09-21 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种500MPa级低合金高强钢的生产方法 |
-
1994
- 1994-04-18 JP JP7907394A patent/JPH07286213A/ja not_active Withdrawn
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008214646A (ja) * | 2007-02-28 | 2008-09-18 | Jfe Steel Kk | 板厚方向の耐疲労亀裂伝播特性に優れた溶接構造用厚鋼板およびその製造方法 |
| CN102851586A (zh) * | 2012-07-11 | 2013-01-02 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种落锤断口纤维率大于95%的工程用钢及其生产方法 |
| KR101412376B1 (ko) * | 2012-07-30 | 2014-06-27 | 현대제철 주식회사 | 열간압연 방법 및 이를 이용하여 제조된 라인파이프용 강판 |
| WO2014024831A1 (ja) * | 2012-08-06 | 2014-02-13 | 新日鐵住金株式会社 | 冷延鋼板、及びその製造方法、並びにホットスタンプ成形体 |
| JP5578289B2 (ja) * | 2012-08-06 | 2014-08-27 | 新日鐵住金株式会社 | 冷延鋼板、及びその製造方法、並びにホットスタンプ成形体 |
| RU2605404C2 (ru) * | 2012-08-06 | 2016-12-20 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Холоднокатаный стальной лист и способ его изготовления, и сформованное горячей штамповкой изделие |
| US10072324B2 (en) | 2012-08-06 | 2018-09-11 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Cold-rolled steel sheet and method for manufacturing same, and hot-stamp formed body |
| CN105132816A (zh) * | 2015-09-07 | 2015-12-09 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种1000MPa级冷轧退火双相钢及其生产方法和用途 |
| CN105950967A (zh) * | 2016-06-30 | 2016-09-21 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种500MPa级低合金高强钢的生产方法 |
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