JPH07278640A - 成形加工性に優れ、焼付け硬化性を有する自動車用冷延鋼板の安定的な製造方法 - Google Patents
成形加工性に優れ、焼付け硬化性を有する自動車用冷延鋼板の安定的な製造方法Info
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- JPH07278640A JPH07278640A JP6920294A JP6920294A JPH07278640A JP H07278640 A JPH07278640 A JP H07278640A JP 6920294 A JP6920294 A JP 6920294A JP 6920294 A JP6920294 A JP 6920294A JP H07278640 A JPH07278640 A JP H07278640A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 優れた成形加工性および高焼付け硬化特性を
有する自動車用冷延鋼板の安定的な製造方法を提供す
る。 【構成】 極低Ｃ、Ｎ鋼に原子量比でＣに対して特定の
Ｎｂと、Ｎに対しほぼ等量のＴｉを添加し、さらにＳ
ｉ、Ｍｎ、Ｐを特定条件下で添加する鋼を製造するにあ
たり、真空脱ガス装置で特定の手順で処理を行なうこと
により、塗装焼付け性を有する自動車用冷延鋼板を安定
的に製造する。 【効果】 自動車用パネルに適した加工性と耐デント特
性を具備する冷延鋼板を安定的に製造することを可能と
し、自動車の製造コストの低減を可能とした。
有する自動車用冷延鋼板の安定的な製造方法を提供す
る。 【構成】 極低Ｃ、Ｎ鋼に原子量比でＣに対して特定の
Ｎｂと、Ｎに対しほぼ等量のＴｉを添加し、さらにＳ
ｉ、Ｍｎ、Ｐを特定条件下で添加する鋼を製造するにあ
たり、真空脱ガス装置で特定の手順で処理を行なうこと
により、塗装焼付け性を有する自動車用冷延鋼板を安定
的に製造する。 【効果】 自動車用パネルに適した加工性と耐デント特
性を具備する冷延鋼板を安定的に製造することを可能と
し、自動車の製造コストの低減を可能とした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車のパネル等に適し
た高度の成形性、加工性と塗装焼付け硬化性を有する冷
延鋼板の安定的な製造方法に関するものである。
た高度の成形性、加工性と塗装焼付け硬化性を有する冷
延鋼板の安定的な製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】地球規模の環境問題に端を発して自動車
の軽量化が再び大きな問題となっている。自動車パネル
も軽量化対象の例外ではなく、薄手化への技術開発指向
が強まっている。しかし、一方では自動車用冷延鋼板
は、型設計のＣＡＤ，ＣＡＭ化の進展や顧客の形状に対
する嗜好への対応のため益々成形に対する自由度が求め
られている。すなわち高度の成形加工に耐える材料への
要求が益々強まっている。また、パネル等に対する要求
としては、パネル面品質の飛躍的な向上があげられる。
その技術的な意味合いは面形状とパネルの耐塑性変形
度、すなわち耐デント性の両特性にある。また、自動車
の製造コスト低減のために一体成形が指向され、材質的
な変動は最低限にすることが求められている。先ず、成
形加工性に対しては、ｒ値（ランクフォード値）、伸び
値あるいはｎ値が代表指標であるが、そのレベルは益々
高まっている。
の軽量化が再び大きな問題となっている。自動車パネル
も軽量化対象の例外ではなく、薄手化への技術開発指向
が強まっている。しかし、一方では自動車用冷延鋼板
は、型設計のＣＡＤ，ＣＡＭ化の進展や顧客の形状に対
する嗜好への対応のため益々成形に対する自由度が求め
られている。すなわち高度の成形加工に耐える材料への
要求が益々強まっている。また、パネル等に対する要求
としては、パネル面品質の飛躍的な向上があげられる。
その技術的な意味合いは面形状とパネルの耐塑性変形
度、すなわち耐デント性の両特性にある。また、自動車
の製造コスト低減のために一体成形が指向され、材質的
な変動は最低限にすることが求められている。先ず、成
形加工性に対しては、ｒ値（ランクフォード値）、伸び
値あるいはｎ値が代表指標であるが、そのレベルは益々
高まっている。
【０００３】また、パネルの面品質に対しては、耐面ひ
ずみ性と耐デント性が重要である。前者は形状凍結性と
関連し、低降伏点強度が要求される。一方、耐デント性
は製品の、すなわち成形加工、アセンブリ組立、取り付
け、塗装焼付け後の強度である。このうち塗装焼付けは
通常、１７０℃，２０ｍｉｎ程度の熱処理であり、この
熱処理によって硬化する特性である塗装焼付け硬化性
（通常ＢＨ性と称される）が要求される。塗装焼付け性
は、通常１７０℃程度の低温でも十分拡散し得る鋼中の
固溶Ｃ，Ｎによるひずみ時効を利用する（この場合、ひ
ずみは最終鋼板製造工程であるスキンパス圧延によるひ
ずみおよび自動車工場での成形加工におけるひずみの和
である）。本発明は高度の加工性とこのＢＨ性を具備
し、さらにＢＨ性の変動の少ない冷延鋼板の製造方法の
提供を目的としている。
ずみ性と耐デント性が重要である。前者は形状凍結性と
関連し、低降伏点強度が要求される。一方、耐デント性
は製品の、すなわち成形加工、アセンブリ組立、取り付
け、塗装焼付け後の強度である。このうち塗装焼付けは
通常、１７０℃，２０ｍｉｎ程度の熱処理であり、この
熱処理によって硬化する特性である塗装焼付け硬化性
（通常ＢＨ性と称される）が要求される。塗装焼付け性
は、通常１７０℃程度の低温でも十分拡散し得る鋼中の
固溶Ｃ，Ｎによるひずみ時効を利用する（この場合、ひ
ずみは最終鋼板製造工程であるスキンパス圧延によるひ
ずみおよび自動車工場での成形加工におけるひずみの和
である）。本発明は高度の加工性とこのＢＨ性を具備
し、さらにＢＨ性の変動の少ない冷延鋼板の製造方法の
提供を目的としている。
【０００４】このような用途に対しては通常、極低炭素
鋼が使われる。本発明もこの極低炭素鋼の一貫ではあ
る。ＢＨ性付与に関与する溶質元素としては上述のよう
に固溶Ｃ，Ｎが鋼に対しては使われるが、一方、ＢＨ性
は一種の時効性であって常温では成形加工性劣化を引き
起こすのであまり大き過ぎると問題となる。すなわち常
温遅時効あるいは非時効と１７０℃程度の温度での促進
時効との両立ということが必要とされる。時効に対する
温度依存性、すなわち時効の活性化エネルギーはＣとＮ
とでは異なり、Ｃの方が大きく、Ｃの対時効におよぼす
効果は常温の時効が遅く、高温程速いという特徴を有す
る。そのためＢＨ性付与技術としては固溶Ｃを用いるの
が通常である。鋼板に固溶Ｃを残存させるためには、適
度にＮｂ等を添加し、その固溶Ｃ量を適度に調整するこ
とが重要である。この量の変動が大きいと塗装焼付け硬
化性も大きく、変動する。
鋼が使われる。本発明もこの極低炭素鋼の一貫ではあ
る。ＢＨ性付与に関与する溶質元素としては上述のよう
に固溶Ｃ，Ｎが鋼に対しては使われるが、一方、ＢＨ性
は一種の時効性であって常温では成形加工性劣化を引き
起こすのであまり大き過ぎると問題となる。すなわち常
温遅時効あるいは非時効と１７０℃程度の温度での促進
時効との両立ということが必要とされる。時効に対する
温度依存性、すなわち時効の活性化エネルギーはＣとＮ
とでは異なり、Ｃの方が大きく、Ｃの対時効におよぼす
効果は常温の時効が遅く、高温程速いという特徴を有す
る。そのためＢＨ性付与技術としては固溶Ｃを用いるの
が通常である。鋼板に固溶Ｃを残存させるためには、適
度にＮｂ等を添加し、その固溶Ｃ量を適度に調整するこ
とが重要である。この量の変動が大きいと塗装焼付け硬
化性も大きく、変動する。
【０００５】塗装焼付け硬化性を安定して得るためのポ
イントは、極低炭素鋼板の溶製に使用する真空脱ガス装
置で成分調整を行なう際に、Ｃ，Ｎｂを成分を狙い通り
に的中させることである。極低炭素ＢＨ鋼板の主な製造
方法は、特開昭５９−３１８２７号、特開昭５９−３８
３３７号、特開昭６３−１２８１４９号、および特開平
２−１９７５４９号の各公報に記載されている。いずれ
もＮｂをＣとの化学量論的等量以下の範囲で添加する。
また、特開平２−１９４１２６号公報にはＴｉを、Ｃが
完全にＴｉＣとして固定されない範囲で添加する技術が
記載されている。しかし、これらの発明では狙いの成分
的中率およびＢＨ性の安定性については何等示唆すると
ころがない。また、従来はオペレーターによるノウハウ
的な操業が主体であったので、オペレーターの技量の差
により、塗装焼付け硬化性の変動も大きかった。
イントは、極低炭素鋼板の溶製に使用する真空脱ガス装
置で成分調整を行なう際に、Ｃ，Ｎｂを成分を狙い通り
に的中させることである。極低炭素ＢＨ鋼板の主な製造
方法は、特開昭５９−３１８２７号、特開昭５９−３８
３３７号、特開昭６３−１２８１４９号、および特開平
２−１９７５４９号の各公報に記載されている。いずれ
もＮｂをＣとの化学量論的等量以下の範囲で添加する。
また、特開平２−１９４１２６号公報にはＴｉを、Ｃが
完全にＴｉＣとして固定されない範囲で添加する技術が
記載されている。しかし、これらの発明では狙いの成分
的中率およびＢＨ性の安定性については何等示唆すると
ころがない。また、従来はオペレーターによるノウハウ
的な操業が主体であったので、オペレーターの技量の差
により、塗装焼付け硬化性の変動も大きかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、安定
的な塗装焼付け性を有する自動車用極低炭素冷延鋼板の
製造方法を提供することである。
的な塗装焼付け性を有する自動車用極低炭素冷延鋼板の
製造方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は上述の課題を解
決するものであって、その骨子とするところは、 （１）Ｃ：０．００１０〜０．００３０％、Ｎ：０．０
０３０％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．０２〜
１．５％、Ｐ：０．０８％以下、Ｓ：０．０３％以下、
酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．０７％、Ｎｂ：０．０３
％以下でかつＮｂ／Ｃ（原子量比）の値を０．７〜１．
３、Ｔｉ：２４／１４Ｎ（％）〜７２／１４Ｎ（％）を
含有し、残部鉄および不可避的不純物からなる鋼を製造
するにあたり、転炉出鋼後、真空脱ガス装置で、脱炭処
理中に、溶鋼のＣの迅速分析と酸素濃度測定を実施し、
所定のＣ、酸素濃度を得たことを確認し、得られたＣ濃
度に応じて、Ｎｂ／Ｃ（原子量比）の値が０．７〜１．
３となるようにＮｂを添加することを特徴とする成形加
工性に優れ、塗装焼付け硬化性を有する自動車用冷延鋼
板の安定的な製造方法。
決するものであって、その骨子とするところは、 （１）Ｃ：０．００１０〜０．００３０％、Ｎ：０．０
０３０％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．０２〜
１．５％、Ｐ：０．０８％以下、Ｓ：０．０３％以下、
酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．０７％、Ｎｂ：０．０３
％以下でかつＮｂ／Ｃ（原子量比）の値を０．７〜１．
３、Ｔｉ：２４／１４Ｎ（％）〜７２／１４Ｎ（％）を
含有し、残部鉄および不可避的不純物からなる鋼を製造
するにあたり、転炉出鋼後、真空脱ガス装置で、脱炭処
理中に、溶鋼のＣの迅速分析と酸素濃度測定を実施し、
所定のＣ、酸素濃度を得たことを確認し、得られたＣ濃
度に応じて、Ｎｂ／Ｃ（原子量比）の値が０．７〜１．
３となるようにＮｂを添加することを特徴とする成形加
工性に優れ、塗装焼付け硬化性を有する自動車用冷延鋼
板の安定的な製造方法。
【０００８】（２）Ｃ：０．００１０〜０．００３０
％、Ｎ：０．００３０％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍ
ｎ：０．０２〜１．５％、Ｐ：０．０８％以下、Ｓ：
０．０３％以下、酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．０７
％、Ｎｂ：０．０３％以下でかつＮｂ／Ｃ（原子量比）
の値を０．７〜１．３、Ｔｉ：２４／１４Ｎ（％）〜７
２／１４Ｎ（％）を含有し、さらにＢ：０．０００１〜
０．００２％、Ｃｒ：１．５％以下の１種または２種を
含有し、残部鉄および不可避的不純物からなる鋼を製造
するにあたり、転炉出鋼後、真空脱ガス装置で、脱炭処
理中に、溶鋼のＣの迅速分析と酸素濃度測定を実施し、
所定のＣ、酸素濃度を得たことを確認し、得られたＣ濃
度に応じて、Ｎｂ／Ｃ（原子量比）の値が０．７〜１．
３となるようにＮｂを添加することを特徴とする成形加
工性に優れ、塗装焼付け硬化性を有する自動車用冷延鋼
板の安定的な製造方法である。
％、Ｎ：０．００３０％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍ
ｎ：０．０２〜１．５％、Ｐ：０．０８％以下、Ｓ：
０．０３％以下、酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．０７
％、Ｎｂ：０．０３％以下でかつＮｂ／Ｃ（原子量比）
の値を０．７〜１．３、Ｔｉ：２４／１４Ｎ（％）〜７
２／１４Ｎ（％）を含有し、さらにＢ：０．０００１〜
０．００２％、Ｃｒ：１．５％以下の１種または２種を
含有し、残部鉄および不可避的不純物からなる鋼を製造
するにあたり、転炉出鋼後、真空脱ガス装置で、脱炭処
理中に、溶鋼のＣの迅速分析と酸素濃度測定を実施し、
所定のＣ、酸素濃度を得たことを確認し、得られたＣ濃
度に応じて、Ｎｂ／Ｃ（原子量比）の値が０．７〜１．
３となるようにＮｂを添加することを特徴とする成形加
工性に優れ、塗装焼付け硬化性を有する自動車用冷延鋼
板の安定的な製造方法である。
【０００９】
【作用】次に個々の構成要件の作用および数値限定理由
について述べる。 Ｃ：Ｃは侵入型固溶元素で冷延鋼板の加工性付与、すな
わち集合組織形成や十分大きな結晶粒成長に有害であ
り、極力低下させるが、一方ＢＨは最終の製品板での固
溶炭素量に依存し、そのため最低量必要である。これら
の理由よりＣの下限と上限はそれぞれ０．００１０％、
０．００３０％とする必要がある。尚、望ましくは上限
は０．００２５％とする。 Ｎ：Ｎはやはり侵入型固溶元素で有害である。また、常
温で拡散しやすいのでＢＨ性と耐常温時効性の両立も困
難なためＢＨ性のために用いることは不良である。その
ため０．００３０％以下とする必要がある。
について述べる。 Ｃ：Ｃは侵入型固溶元素で冷延鋼板の加工性付与、すな
わち集合組織形成や十分大きな結晶粒成長に有害であ
り、極力低下させるが、一方ＢＨは最終の製品板での固
溶炭素量に依存し、そのため最低量必要である。これら
の理由よりＣの下限と上限はそれぞれ０．００１０％、
０．００３０％とする必要がある。尚、望ましくは上限
は０．００２５％とする。 Ｎ：Ｎはやはり侵入型固溶元素で有害である。また、常
温で拡散しやすいのでＢＨ性と耐常温時効性の両立も困
難なためＢＨ性のために用いることは不良である。その
ため０．００３０％以下とする必要がある。
【００１０】Ｓｉ：Ｓｉは固溶体強化にて鋼を強化する
が、一方で加工性・化成処理性を阻害するので上限を
０．５％以下とする。 Ｍｎ：Ｍｎも固溶体強化にて鋼を強化する。特に強化の
割りに材料の延性の劣化が少なく好ましい強化元素であ
る。しかし、多すぎる添加は、材料の延性を減じ、加工
性を劣化させる。そのため、Ｍｎは０．０２％〜１．５
％の添加とする。 Ｐ：Ｐも固溶体強化元素であり、高強度化に有効である
が、一方で加工性の劣化や、脆性破壊を招くので、０．
０８％以下の添加とする。 Ｓ：Ｓは不純物で介在物を形成し、鋼の加工性を減じる
ので、０．０３％以下とする必要がある。好ましくは
０．００４％未満とすべきである。
が、一方で加工性・化成処理性を阻害するので上限を
０．５％以下とする。 Ｍｎ：Ｍｎも固溶体強化にて鋼を強化する。特に強化の
割りに材料の延性の劣化が少なく好ましい強化元素であ
る。しかし、多すぎる添加は、材料の延性を減じ、加工
性を劣化させる。そのため、Ｍｎは０．０２％〜１．５
％の添加とする。 Ｐ：Ｐも固溶体強化元素であり、高強度化に有効である
が、一方で加工性の劣化や、脆性破壊を招くので、０．
０８％以下の添加とする。 Ｓ：Ｓは不純物で介在物を形成し、鋼の加工性を減じる
ので、０．０３％以下とする必要がある。好ましくは
０．００４％未満とすべきである。
【００１１】Ａｌ：Ａｌは脱酸に使用する。また、侵入
型不純物であるＮ固定の補助にも使われる。そのため酸
可溶Ａｌとして０．００５％は必要である。一方、０．
０７％を越える添加は鋼の加工性を劣化させる。 Ｎｂ：Ｎｂは本発明にあっては極めて重要な元素であ
り、０．０３％を上限とする。更に本発明にあっては、
ＣとＮｂに関して次の関係を満たす必要がある。 ０．７０≦Ｎｂ／Ｃ（原子比）≦１．３０ この関係式の下限値未満では、鋼板中の固溶Ｃが多す
ぎ、ｒ値、伸び等の加工性が低下する。関係式の上限値
を超えるとＮｂＣの溶解温度が高くなり、焼鈍時にＮｂ
Ｃを分解できず、ＢＨ性に必要な固溶Ｃが得られず、十
分なＢＨ性が得られない。
型不純物であるＮ固定の補助にも使われる。そのため酸
可溶Ａｌとして０．００５％は必要である。一方、０．
０７％を越える添加は鋼の加工性を劣化させる。 Ｎｂ：Ｎｂは本発明にあっては極めて重要な元素であ
り、０．０３％を上限とする。更に本発明にあっては、
ＣとＮｂに関して次の関係を満たす必要がある。 ０．７０≦Ｎｂ／Ｃ（原子比）≦１．３０ この関係式の下限値未満では、鋼板中の固溶Ｃが多す
ぎ、ｒ値、伸び等の加工性が低下する。関係式の上限値
を超えるとＮｂＣの溶解温度が高くなり、焼鈍時にＮｂ
Ｃを分解できず、ＢＨ性に必要な固溶Ｃが得られず、十
分なＢＨ性が得られない。
【００１２】Ｔｉ：ＴｉはＮ固定のため添加する。しか
し多すぎる添加は微細なＴｉＣを熱延段階で形成し、良
好な再結晶集合組織が得られない。そのためＮの化学量
論的等量（４８／１４×Ｔｉ（％））の０．５〜１．５
の範囲で添加する。Ｎが少量過剰になる場合があるがそ
の場合には本発明の特定熱延にて残存のＮはＡｌＮとし
て固定され冷延前に固溶Ｎが残存することはない。
し多すぎる添加は微細なＴｉＣを熱延段階で形成し、良
好な再結晶集合組織が得られない。そのためＮの化学量
論的等量（４８／１４×Ｔｉ（％））の０．５〜１．５
の範囲で添加する。Ｎが少量過剰になる場合があるがそ
の場合には本発明の特定熱延にて残存のＮはＡｌＮとし
て固定され冷延前に固溶Ｎが残存することはない。
【００１３】本発明では最終製品ではＢＨ性付与のため
固溶炭素が残存し、そのため結晶粒界にも炭素が偏析し
二次加工脆化に対しては良好であるが、さらに厳しい耐
二次加工脆化が求められる場合はＢを添加する。Ｂの添
加量は０．０００１％未満ではその効果がなく、０．０
０２０％を越える添加は鋼の加工性を劣化させる。より
好ましくは０．０００８％以下の添加とすべきである。
さらに強度を補う場合にはＣｒを１．０％以下添加す
る。Ｃｒは固溶体強化能としては小さいが加工硬化特性
を改善し、高強度化の割にｎ値の劣化を最小限にする好
ましい元素である。１．０％を越える添加は経済的では
ない。下限の規定は特に必要ないが、０．０２％未満で
は有効性は認められない。好ましくは０．１〜１．０％
とする。
固溶炭素が残存し、そのため結晶粒界にも炭素が偏析し
二次加工脆化に対しては良好であるが、さらに厳しい耐
二次加工脆化が求められる場合はＢを添加する。Ｂの添
加量は０．０００１％未満ではその効果がなく、０．０
０２０％を越える添加は鋼の加工性を劣化させる。より
好ましくは０．０００８％以下の添加とすべきである。
さらに強度を補う場合にはＣｒを１．０％以下添加す
る。Ｃｒは固溶体強化能としては小さいが加工硬化特性
を改善し、高強度化の割にｎ値の劣化を最小限にする好
ましい元素である。１．０％を越える添加は経済的では
ない。下限の規定は特に必要ないが、０．０２％未満で
は有効性は認められない。好ましくは０．１〜１．０％
とする。
【００１４】続いて、転炉出鋼後の真空脱ガス装置（Ｒ
Ｈ）での処理について、説明する。図１にその処理フロ
ーを示す。以下にその処理フローの説明を行なう。脱炭
処理開始後、溶鋼のＣ濃度を高精度の発光分光分析装置
（ＱＶ）を用いて、迅速分析を行なう。同時に溶鋼の酸
素レベルを酸素プローブを用いて測定する。その結果
が、０．００１０％≦Ｃ濃度≦０．００３０％で、かつ
酸素濃度≦０．０１％の場合は脱炭処理を終了する。そ
れ以外は処理を継続する。脱炭処理後は、Ａｌ，Ｍｎを
所定の量を添加する。攪拌後、Ｎｂの添加を行なう。こ
の時は、０．７０≦Ｎｂ／Ｃ（原子比）≦１．３０とな
るようにＮｂを添加する。続いて、他元素の添加調整を
行い、最終成分系とする。
Ｈ）での処理について、説明する。図１にその処理フロ
ーを示す。以下にその処理フローの説明を行なう。脱炭
処理開始後、溶鋼のＣ濃度を高精度の発光分光分析装置
（ＱＶ）を用いて、迅速分析を行なう。同時に溶鋼の酸
素レベルを酸素プローブを用いて測定する。その結果
が、０．００１０％≦Ｃ濃度≦０．００３０％で、かつ
酸素濃度≦０．０１％の場合は脱炭処理を終了する。そ
れ以外は処理を継続する。脱炭処理後は、Ａｌ，Ｍｎを
所定の量を添加する。攪拌後、Ｎｂの添加を行なう。こ
の時は、０．７０≦Ｎｂ／Ｃ（原子比）≦１．３０とな
るようにＮｂを添加する。続いて、他元素の添加調整を
行い、最終成分系とする。
【００１５】
【実施例】転炉出鋼後、表１に示す成分の鋼を真空脱ガ
ス装置で本発明法に従って処理した場合と従来法に従っ
て処理した場合で狙いの成分的中率と塗装焼付け硬化性
の変動差を比較した。実験回数は各々、１０回実施し
た。供試鋼の熱延、冷延、焼鈍条件は表２に示す条件で
行なった。図２，３に示すように本発明に従った場合は
成分的中率は１００％で、かつ塗装焼付け硬化性も３０
〜５０ＭＰａが安定して得られる。また、塗装焼付け硬
化性以外の特性も表３に示すように優れたものである。
塗装焼付け硬化性は、引張試験で２％予ひずみを与えた
後除荷し、１７０℃，２０ｍｉｎの熱処理を加え、再び
引張り、その降伏点強度を２％予ひずみ時の流動応力か
ら差し引いた値で評価される。すなわち、２％予ひず
み、１７０℃，２０ｍｉｎのひずみ時効試験での降伏点
上昇代である。
ス装置で本発明法に従って処理した場合と従来法に従っ
て処理した場合で狙いの成分的中率と塗装焼付け硬化性
の変動差を比較した。実験回数は各々、１０回実施し
た。供試鋼の熱延、冷延、焼鈍条件は表２に示す条件で
行なった。図２，３に示すように本発明に従った場合は
成分的中率は１００％で、かつ塗装焼付け硬化性も３０
〜５０ＭＰａが安定して得られる。また、塗装焼付け硬
化性以外の特性も表３に示すように優れたものである。
塗装焼付け硬化性は、引張試験で２％予ひずみを与えた
後除荷し、１７０℃，２０ｍｉｎの熱処理を加え、再び
引張り、その降伏点強度を２％予ひずみ時の流動応力か
ら差し引いた値で評価される。すなわち、２％予ひず
み、１７０℃，２０ｍｉｎのひずみ時効試験での降伏点
上昇代である。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】
【発明の効果】自動車は環境問題とも関係し、燃費軽減
のためその車体重量を軽くしようとしている。パネルも
例外ではなく、自動車重量に占める割合が大きくむしろ
重要視されている。一方、パネルは自動車品質の最も目
立つところであり、その意匠性の重要さは益々高まって
いる。このことは複雑な形状が益々要求されることにつ
ながる。このような観点から本発明の目的とするような
優れた加工性と塗装焼付け硬化性を兼ね備えることは極
めて重要であり、その安定的な製造方法を提供する本発
明の意義は極めて大きい。
のためその車体重量を軽くしようとしている。パネルも
例外ではなく、自動車重量に占める割合が大きくむしろ
重要視されている。一方、パネルは自動車品質の最も目
立つところであり、その意匠性の重要さは益々高まって
いる。このことは複雑な形状が益々要求されることにつ
ながる。このような観点から本発明の目的とするような
優れた加工性と塗装焼付け硬化性を兼ね備えることは極
めて重要であり、その安定的な製造方法を提供する本発
明の意義は極めて大きい。
【図１】真空脱ガス装置での処理フローを示す図、
【図２】本発明法と比較法の成分的中率の比較を示す
図、
図、
【図３】本発明法と比較法の塗装焼付け硬化性の比較を
示す図である。
示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 潮田 浩作 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．００１０〜０．００３０％、
Ｎ：０．００３０％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：
０．０２〜１．５％、Ｐ：０．０８％以下、Ｓ：０．０
３％以下、酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．０７％、Ｎ
ｂ：０．０３％以下でかつＮｂ／Ｃ（原子量比）の値を
０．７〜１．３、Ｔｉ：２４／１４Ｎ（％）〜７２／１
４Ｎ（％）を含有し、残部鉄および不可避的不純物から
なる鋼を製造するにあたり、転炉出鋼後、真空脱ガス装
置で、脱炭処理中に、溶鋼のＣの迅速分析と酸素濃度測
定を実施し、所定のＣ、酸素濃度を得たことを確認し、
得られたＣ濃度に応じて、Ｎｂ／Ｃ（原子量比）の値が
０．７〜１．３となるようにＮｂを添加することを特徴
とする成形加工性に優れ、塗装焼付け硬化性を有する自
動車用冷延鋼板の安定的な製造方法。 - 【請求項２】 Ｃ：０．００１０〜０．００３０％、
Ｎ：０．００３０％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：
０．０２〜１．５％、Ｐ：０．０８％以下、Ｓ：０．０
３％以下、酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．０７％、Ｎ
ｂ：０．０３％以下でかつＮｂ／Ｃ（原子量比）の値を
０．７〜１．３、Ｔｉ：２４／１４Ｎ（％）〜７２／１
４Ｎ（％）を含有し、さらにＢ：０．０００１〜０．０
０２％、Ｃｒ：１．５％以下の１種または２種を含有
し、残部鉄および不可避的不純物からなる鋼を製造する
にあたり、転炉出鋼後、真空脱ガス装置で、脱炭処理中
に、溶鋼のＣの迅速分析と酸素濃度測定を実施し、所定
のＣ、酸素濃度を得たことを確認し、得られたＣ濃度に
応じて、Ｎｂ／Ｃ（原子量比）の値が０．７〜１．３と
なるようにＮｂを添加することを特徴とする成形加工性
に優れ、塗装焼付け硬化性を有する自動車用冷延鋼板の
安定的な製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6920294A JPH07278640A (ja) | 1994-04-07 | 1994-04-07 | 成形加工性に優れ、焼付け硬化性を有する自動車用冷延鋼板の安定的な製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6920294A JPH07278640A (ja) | 1994-04-07 | 1994-04-07 | 成形加工性に優れ、焼付け硬化性を有する自動車用冷延鋼板の安定的な製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07278640A true JPH07278640A (ja) | 1995-10-24 |
Family
ID=13395913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6920294A Pending JPH07278640A (ja) | 1994-04-07 | 1994-04-07 | 成形加工性に優れ、焼付け硬化性を有する自動車用冷延鋼板の安定的な製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07278640A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005002358A (ja) * | 2003-06-09 | 2005-01-06 | Nippon Steel Corp | 極低炭素鋼鋳片の製造方法 |
| CN114058791A (zh) * | 2021-11-16 | 2022-02-18 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种烘烤硬化钢成分rh精炼精准控制方法 |
-
1994
- 1994-04-07 JP JP6920294A patent/JPH07278640A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005002358A (ja) * | 2003-06-09 | 2005-01-06 | Nippon Steel Corp | 極低炭素鋼鋳片の製造方法 |
| CN114058791A (zh) * | 2021-11-16 | 2022-02-18 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种烘烤硬化钢成分rh精炼精准控制方法 |
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