JPH07268557A

JPH07268557A - 黒化処理性に優れたシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金及びその製造方法

Info

Publication number: JPH07268557A
Application number: JP5899594A
Authority: JP
Inventors: Kon Ou; 昆王; Masaomi Tsuda; 正臣津田; Toshihiko Yanai; 俊彦谷内; Yoshihito Fujiwara; 最仁藤原; Takeya Toge; 竹弥峠
Original assignee: Nippon Yakin Kogyo Co Ltd
Current assignee: Nippon Yakin Kogyo Co Ltd
Priority date: 1994-03-29
Filing date: 1994-03-29
Publication date: 1995-10-17
Anticipated expiration: 2013-07-30
Also published as: JP2781336B2

Abstract

(57)【要約】【目的】従来の黒化処理方法を適用しても、優れた黒
化膜を得ることのできる、高ヤング率かつ低熱膨張のシ
ャドウマスク用Fe-Ni 系合金を提供する。【構成】Ｃ：0.003 〜0.02wt％、Si：0.01〜2.0 wt
％、Mn：0.01〜3.0 wt％、Cr：1.0 wt％以下、Ni：25〜
45wt％、Nb：0.01〜1.0 wt％、Al：0.005 〜0.5 wt％以
下、Ｎ：0.01wt％以下、０：0.0060wt％以下、Ｓ：0.01
wt％以下及びＰ：0.005 wt％以下を、（Ｃ＋Ｎ）≦−0.
008 Nb＋0.023 の下に含有し、残部Fe及び不可避的不純
物の組成になり、結晶粒度がASTM No.9 以上としたシャ
ドウマスク用Fe−Ni系合金。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、カラーテレビの受像管
などに用いられるシャドウマスクの材料、特に黒化処理
性に優れたFe−Ni系合金及びその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、カラーテレビ受像管用のシャドウ
マスクには、低炭素リムド冷延鋼板や低炭素アルミキル
ド冷延鋼板が使用されてきたが、近年、これらの材料に
比べて低熱膨張特性に優れたFe−Ni系アンバー合金の使
用が提案され、現在、工業的規模での採用が増えつつあ
る。

【０００３】ところで、カラー受像管を動作させた際、
シャドウマスクの開孔を通過する電子ビームは全体の1/
3 以下であり、残りの電子ビームはシャドウマスクに射
突するため、シャドウマスクは80℃もの高温度に加熱さ
れる場合がある。このとき、熱膨張による色純度の低下
が生じるわけであるが、Fe−Ni系アンバー合金を使用す
ると、この熱膨張は軽減される。

【０００４】しかし、Fe-Ni 系アンバー合金は本質的に
酸化し難いため、従来の低炭素系のシャドウマスク材に
比べて、プレス成形性及び黒化処理性に劣るという大き
な問題を抱えていた。このうち、プレス成形性は種々の
方策により、解決がはかられている。

【０００５】一方、黒化処理性とは、シャドウマスクに
射突する電子を吸収させて散乱電子の発生を抑えること
によって、画面の色純度の低下を防止するために、水蒸
気中または大気中で600 〜1000℃に保持して表面に酸化
膜を形成してシャドウマスクの表面を黒化させる処理に
おいて、その酸化膜の均一性、黒色度および密着性など
を指す。この黒化処理性は、酸化膜の放射率（ε）で評
価され、この放射率（ε）が高いと、シャドウマスクの
熱放散を促進して温度上昇を抑えることができる。一般
に、この放射率εは 0.7以上が適切であると言われてい
る。

【０００６】そして、この黒化処理性がFe-Ni 系アンバ
ー合金で劣る原因は、Fe-Ni 系アンバー合金中に含まれ
た酸化し難いNiによるものと考えられている。すなわ
ち、このNiがFeの酸化を阻害することによって、黒化処
理性の指標となる放射率（黒色度）が低下するものとさ
れているのである。

【０００７】従来、黒化処理性を向上するために、Siと
Mnの含有量を抑えることが、特開昭63−190147号公報
に、また、結晶方位を制御すること（｛111 ｝結晶面の
集合度を20％以上にすること）によって、Fe-Ni 系アン
バー合金の黒化処理性を向上することが、特開平４−34
1543号公報に、それぞれ開示されている。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかし、これらFe−Ni
系アンバー合金によるシャドウマスクも、黒化処理性に
問題点があった。すなわち、シャドウマスクに射突する
電子の反射、散乱が多いと、画面上において色純度が低
下するため、シャドウマスクの表面を黒化させて、散乱
電子の発生を抑えているわけであるが、Fe−Ni系アンバ
ー合金は、従来のリムド鋼やAlキルド鋼に比べて黒化膜
が非常に形成されにくいのである。

【０００９】一方で、シャドウマスク材が、ブラウン管
の組み立て時やその後に振動により折れたり、またスピ
ーカーからの振動によりマスクが振動しドーミング現象
が生じる等の問題もあり、低熱膨張性に加えて、高強
度、高ヤング率であることも大切であり、例えばNbの含
有によって、Fe−Ni系合金のヤング率を高めることがで
きる。

【００１０】しかし、黒化処理は、黒化により放射率
（輻射率）を上げ、シャドウマスクの熱放射を促進し、
温度上昇を抑えるために施されるものであるが、特にNb
を含有した高ヤング率のFe−Ni系アンバー合金では、Nb
が優先酸化するため黒化による膜（以下、「黒化膜」と
いう）が従来のものより薄く、また高輝度化のため、温
度上昇が予想より高くなり、合金の低熱膨張特性が減殺
されるという不利があった。従って、シャドウマスクに
は、緻密かつ均質で密着性の高い黒化膜を形成すること
が肝要である。

【００１１】本発明の主たる目的は、黒化処理性に優れ
るために、緻密かつ均質で密着性の高い黒化膜を容易に
形成することのできる、シャドウマスク用Fe−Ni系アン
バー合金を提供することにある。本発明の他の目的は、
良好な黒化処理性に加えて、さらに高ヤング率(11000kg
f/mm² 以上）, 低耐力 (34kgf/mm²以下）で低熱膨張を
示すシャドウマスク用Fe−Ni系アンバー合金を提供する
ことにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明は、従来の上述し
たFe−Ni系アンバー合金の黒化処理性の改善技術の問題
点を克服し、全く異なる見地から、Fe−Ni系アンバー合
金の黒化処理性を改善しようとするものである。すなわ
ち、Fe−Ni系アンバー合金の黒化処理が板材における結
晶粒度によって大きな影響を受けるという新たな知見に
基づいて、結晶粒の微細化を図ることによって、黒化処
理性を向上させる方法を提案する。

【００１３】本発明の要旨構成は、以下に示すとおりの
ものである。 (1) Ｃ：0.003 〜0.02wt％、 Si：0.01〜2.0 wt％、M
n：0.01〜3.0 wt％、 Cr：1.0 wt％以下、Ni：25〜4
5wt％、 Nb：0.01〜1.0 wt％、Al：0.005 〜0.5
wt％、Ｎ：0.01wt％以下、０：0.0060wt％以下、
Ｓ：0.01wt％以下およびＰ：0.005 wt％以下を、
（Ｃ＋Ｎ）≦−0.008 Nb＋0.023 の下に含有し、残部Fe
および不可避的不純物の組成になり、結晶粒度がASTM N
o.9 以上であることを特徴とする黒化処理性に優れたシ
ャドウマスク用Fe−Ni系合金。 (2) 上記の成分組成の合金に対し、さらに、Ｖ：1.0 wt％以下、 Zr：0.5 wt％以下、Ti：1.0 wt
％以下、 Ta：1.0 wt％以下、Hf：1.0 wt％以下およ
びBe：0.5 wt％以下から選ばれる１種または２種以上の
元素を合計で0.001 〜1.0 wt％の範囲内で含有させ、残
部Feおよび不可避的不純物の組成になり、結晶粒度がAS
TM No.9 以上であることを特徴とする黒化処理性に優れ
たシャドウマスク用Fe−Ni系合金。 (3) 上記の(1) および(2) に記載したシャドウマスク用
Fe−Ni系合金の成分組成は、さらに下記のような範囲内
のものがより好適である。Ｃ：0.003 〜0.010 wt％、Si：0.01〜0.20wt％、Mn：0.
01〜0.50wt％、 Cr：0.3 wt％以下、Ni：30〜40wt
％、 Nb：0.10〜0.70wt％、Al：0.005 〜0.20wt
％、Ｎ：0.005 wt％以下、Ｏ：0.005 wt％以下、
Ｓ：0.005 wt％以下 (4) 上記(2) に記載の合金において、選択的に添加され
る任意元素( Ｖ, Zr, Ti, Ta, HfおよびBe) を２種類以
上組合わせて添加するときの好適な組合わせは、次のも
のが推奨される。 (イ) Ｖ−（Zr, Ti, Ta, HfおよびBeのうちの１種または
２種以上） (ロ) Zr−（Ti, Ta, HfおよびBeのうちの１種または２種
以上） (ハ) Ti−（Ta, HfおよびBeのうちの１種または２種以
上） (ニ) Ta−（HfまたはBe） (ホ) Hf−Be

【００１４】また、上記合金は、上記の各成分組成(1)
〜(4) になる合金スラブを、1100〜1300℃に加熱後、熱
間圧延を施し、圧下率が40％以上の冷間圧延と露点が−
20℃以下の雰囲気で750 〜1150℃に加熱後空冷する焼鈍
処理とをそれぞれ２回以上行うことにより、結晶粒度を
ASTM No.9 以上に調整することを特徴とする黒化処理生
に優れたシャドウマスク用Fe−Ni系合金を製造する方法
である。

【００１５】

【作用】次に、本発明の各成分組成の限定理由につい
て、詳しく述べる。Ｃ：0.003 〜0.02wt％Ｃは、固溶及び加工硬化による材質の強化に寄与する成
分であり、所定の硬さを確保するには、0.003 wt％以上
を必要とし、一方0.02wt％を超えると、炭化物が多く析
出してエッチング性、プレス成形性及び黒化処理性を悪
化するため、0.003 〜0.02wt％に限定する。好ましく
は、0.003 〜0.010 wt％とする。

【００１６】Si：0.01〜2.0 wt％ Siは、合金の精錬に際して、脱酸剤として0.01wt％以上
で含有させるが、2.0wt％を超える含有は熱間加工性及
び黒化処理性の劣化をまねいて、エッチング穿孔性に悪
影響を及ぼすため、0.01〜2.0 wt％に限定した。好まし
くは、0.01〜0.20wt％とする。

【００１７】Mn：0.01〜3.0 wt％ Mnは、固溶強化成分であり、さらに合金の精錬に際し
て、脱酸剤として0.01wt％以上は含有させるが、その効
果は3.0 wt％を超えると飽和し、しかも製造時の熱間加
工性が本質的に低くなるため、0.01〜3.0 wt％に限定し
た。好ましくは、0.01〜0.50wt％とする。

【００１８】Cr：1.0 wt％以下 Crは、0.2 ％耐力を低下させてプレス成形性を向上する
成分であり、0.01wt％以上含有させることが好ましい。
しかしながら、その含有量が1.0 wt％を超えると、熱膨
張係数が高くなり0.2 ％耐力の低下が限度を超える上、
比較的活性な元素であるため、多量に含まれると、表面
での優先酸化が生じて黒化処理性が劣化するため、1.0
wt％以下とする。好ましくは、0.3 wt％以下とする。

【００１９】Ni：25〜45wt％ Niは、25wt％未満になると、焼鈍状態でもマルテンサイ
トが生成し、磁性特性、熱膨張及び強度などの諸特性が
損われ、一方45wt％を超えると、靱性が劣化し、また飽
和磁束密度及び電気抵抗が減少し、原価的にも不利にな
るため、25〜45wt％の範囲とした。好ましくは、30〜40
wt％とする。

【００２０】Nb：0.01〜1.0 wt％ Nbは、ヤング率を増大させ、また、結晶粒度を著しく微
細化することによって靱性、エッチング性及びプレス成
形性を向上させるともに、黒化処理性をも向上させる成
分であり、少なくとも0.01wt％、より好ましくは0.10wt
％以上の含有が必要である。一方、1.0 wt％を超える
と、靱性、プレス成形性及び黒化処理性が劣化するた
め、上限は1.0 wt％とした。好ましくは、0.10〜0.70wt
％とする。

【００２１】Al：0.005 〜0.5 wt％以下 Alは、比較的活性な元素であり、多量に含まれると、鋼
板表面での優先酸化を生じて黒化処理性を阻害する。さ
らに、Al系酸化物を増加してエッチング性を阻害するた
め、0.5 wt％以下とした。しかし、Alは強力な脱酸成分
であり、後述するＯによる悪影響を回避するために有効
な成分であるため、0.005 wt％以上の含有が必要であ
る。好ましくは 0.005〜0.20wt％とする。

【００２２】Ｎ：0.01wt％以下Ｎは、Nb添加を前提とする合金においては、このNbと容
易に結合してNbＮ化合物を形成する。すなわち、合金中
にＮが多量に含まれていると、熱間加工時にNbＮを析出
し、一度析出したこのNb窒化物は析出温度が高いため
に、その後の工程では消失させることが難しくなる。し
かも、このNb窒化物が多く析出すると、エッチング性、
プレス成形性及び黒化処理性を阻害するため、0.01wt％
以下に抑制する。好ましくは 0.005wt％以下とする。

【００２３】ここで、本発明においては、Ｃ、Nb及びＮ
の含有量を、次式（Ｃ＋Ｎ）≦−0.008 Nb＋0.023 を満足する範囲に、さらに規制する必要がある。すなわ
ち、Nbの含有量に応じてＣ及びＮの含有量を調整し、エ
ッチング性に悪影響を及ぼす炭窒化物の生成を制御する
ことが肝要である。

【００２４】０：0.0060wt％以下０は、0.0060wt％を超えると、酸化系介在物が増加し、
穿孔不良が生じる上、黒化処理性を劣化するため、0.00
60wt％以下、好ましくは、0.0050wt％以下とする。より
好ましくは0.0030wt％以下に抑制する。Ｓ：0.01wt％以下Ｓは、0.01wt％を超えると熱間加工性が阻害されるた
め、0.01wt％以下に抑制した。好ましくは、0.005 wt％
以下とする。Ｐ：0.005 wt％以下Ｐは、過剰に含有されると、エッチングむらと穿孔不良
の原因となるため、0.005 wt％以下に抑制した。

【００２５】さらに、上記の基本成分組成に加えて、本
発明では、結晶粒度をASTM No.9 以上とする必要があ
る。本発明者らの研究によると、黒化処理した材料の放
射率は、その材料の結晶粒度に大きく依存し、とくに結
晶粒が小さく（結晶粒度が大きい）なるにつれて、その
材料の黒化処理後の放射率が高くなることが判った。す
なわち、優れた黒化処理性、具体的には0.70以上の放射
率を得るには、結晶粒度をASTM No. 9 以上に調整する
ことが必要である。

【００２６】また、本発明では、上記の基本成分に、
Ｖ：1.0 wt％以下、Zr：0.5 wt％以下、Ti：1.0 wt％以
下、Ta：1.0 wt％以下、Hf：1.0 wt％以下及びBe：0.5
wt％以下から選ばれる１種または２種以上を合計で0.00
1 〜1.0 wt％の範囲にて含有させることが可能である。
すなわち、Ｖ、Zr、Ti、Ta、Hf及びBeは、いずれもヤン
グ率を増大させ、また結晶粒を著しく微細化する作用、
すなわちNbと同様の作用効果を有し、しかもその作用効
果は、各々上記した上限の下に、これらの１種または２
種以上を合計で0.001 〜1.0 wt％の範囲で含有すること
によって発揮される。その他、これらの元素は、プレス
成形性と黒化処理性とを一層向上させる上でも有効であ
る。

【００２７】次に、本発明に従う合金の製造方法につい
て、詳述する。まず、上記した成分組成に成る合金から
溶製したスラブを、1100〜1300℃に加熱後、熱間圧延を
施し、表面および内部がともに良好な品質の熱延板とす
る。加熱温度が1100℃未満では、耳割れが生じて歩留り
が低下し、一方1300℃を超えると、表面酸化による面割
れが発生し、良好な表面性状が得られない。

【００２８】その後、圧下率が40％以上の冷間圧延と、
露点が−20℃以下、より好ましくは−30℃以下の雰囲気
で750 〜1150℃に加熱後空冷する焼鈍処理とをそれぞれ
２回以上行うことによって、結晶粒度をASTM No.9 以上
の整った微細粒に調整する。この結晶粒の微細化によっ
て、製品の靱性及び強度を向上するとともに、優れた黒
化処理性、すなわち0.7 以上の放射率が得られる。な
お、これらの処理は、冷間圧延、焼鈍処理、冷間圧延、
焼鈍処理と交互に行う。それは、冷間圧延によって焼鈍
処理時に再結晶を起こさせるためである。また、最初の
冷間圧延の前に、 900〜1200℃の熱処理を施すこともで
きる。この熱処理は、熱延板の結晶粒度を調整し、その
後の圧延、焼鈍処理での結晶粒微細化を効果的に行うた
めのものである。

【００２９】ここで、圧下率が40％未満または冷間圧延
と焼鈍処理が１回だと、所定の結晶粒度が確保されずに
優れた黒化処理性を得ることができない。さらに、焼鈍
温度が750 ℃未満では十分な再結晶が行われず、一方11
50℃を超えると所定の結晶粒度が得られない。また、焼
鈍処理の加熱雰囲気における露点を−20℃以下としたの
は、Nbの酸化を含め、表面酸化を防止するためである。
また、本発明にあっては、冷間圧延と焼鈍処理をそれぞ
れ２回以上行ったのちに、ダル圧延, 歪取り焼鈍を行っ
てもよい。ダル圧延, 歪取り焼鈍は、結晶粒度に大きな
影響を与えないからである。

【００３０】

【実施例】表１, 表２に示す各成分組成の合金を大気誘
導炉で溶製してインゴットを作製し、このインゴットに
1100〜1200℃の熱間鍛造加工を施したのち、圧下率が70
％の冷間圧延と、露点が−40℃の雰囲気で950 ℃に加熱
後に空冷する焼鈍処理とをそれぞれ２回繰り返した。

【００３１】

【表１】

【００３２】

【表２】

【００３３】かくして得られた製品における、機械的特
性、エッチング性、熱間加工性及び黒化処理性について
調査した結果を、表３に示す。なお、この実施例におい
て、プレス成形性については、特には試験しなかった
が、この特性については、11000 kgf/mm² 以上に高める
こと、および耐力を34kgf/mm² 以下とすることで良好に
することが可能となるので省略した。

【００３４】上述の機械的特性のうち、まず熱膨張係数
は、常温から300 ℃までの範囲で測定し、その30〜100
℃の平均値を求めて示し、0.2 ％耐力はJIS 引張試験に
よって測定し、ヤング率は一端固定撓曲法にて測定し
た。

【００３５】エッチング性は、直径120 μｍのパターン
を用いてフォトエッチングを行い、エッチングされたリ
ンクの断面を走査顕微鏡の２次電子像で観察し、断面が
明確な場合を良好（○）、断面が乱れている場合は不良
（×）として、表中に示した。なお、Nbの化合物がある
場合はエッチングされたリンクが真円にならず、かつリ
ンクのエッチング断面に残留するため、エッチング性が
悪く、これ以外はエッチング性は良好になる。

【００３６】熱間加工性は、インゴットから直径５mm,
長さ65mmの試験片を作製し、1100℃で引張り試験を行
い、その断面の絞り値で評価した。その基準は90％と
し、絞り値が90％以上であれば熱間加工性は良好と言え
る。

【００３７】黒化処理性は、Ｎ₂＋２％Ｏ₂の雰囲気中
で700 ℃10分間の黒化処理を施した製品の室温放射率に
て評価した。また、表４には、本発明合金組織材料につ
いて種々の結晶粒度に調整した製品における、上記室温
放射率を示す。

【００３８】

【表３】

【００３９】

【表４】

【００４０】表３から明らかなように、本発明に従う合
金は、必要十分なヤング率(11000kgf/mm² 以上) 及び熱
膨張係数が得られ、また耐力は34kgf/mm²以下であり、
さらにエッチング性、熱間加工性、そして黒化処理性に
優れるものであった。また、表４から明らかなように、
優れた黒化処理性を維持するには、結晶粒度をASTM No.
９以上にすることが必要である。

【００４１】これに対して、比較合金No.17 はヤング率
が低くて防振性に劣り、同No.18 はNb化合物に関して、
（Ｃ＋Ｎ）＞−0.008 Nb＋0.023 となるため、エッチン
グ性が劣化する。比較合金No.19 及び20は、Nbが1.0 wt
％を超えるため耐力が高く、黒化処理性が阻害される。
さらに、このNo.19 は、Nb化合物に関して、（Ｃ＋Ｎ）
＞−0.008 Nb＋0.023 となるため、プレス成形性及びエ
ッチング性が悪化する。同様に、比較合金No.21 もNb化
合物を形成するため、エッチング性が悪化する。比較合
金No.22 は、Alが適正な範囲を超えるため、エッチング
性, 黒化処理性が悪化する。比較合金No.23 は、Ｎの含
有量が高いためNb窒化物を形成しやすく、それ故に、エ
ッチング性と黒化処理性が悪くなる。比較合金No.24
は、Alが適正な範囲を超えるため、黒化処理性, エッチ
ング性が阻害される。比較合金No.25 は、Tiが1.0 wt％
を超えるため熱膨張係数が高く、また耐力が高くて黒化
処理性及びプレス成形性が阻害され、またTiの化合物を
形成するためエッチング性も悪くなる。比較合金No.26
は、Zrが0.5 wt％を超えるため耐力が高くてプレス成形
性が阻害され、またZrの化合物を形成するため黒化処理
性及びエッチング性も悪くなる。比較合金No.27 は、Be
が0.5 wt％を超えるため耐力が高くてプレス成形性が阻
害され、またBeの化合物を形成するため黒化処理性及び
エッチング性も悪くなる。比較合金No.28 は、Al及びＶ
の含有量が適正量を超えて、その化合物を形成するた
め、黒化処理性及びエッチング性も悪くなる。比較合金
No.29 は、Ta及びHfの含有量が1.0 wt％を超えるため耐
力が高くてプレス成形性が阻害され、またTa及びHfの化
合物を形成するため黒化処理性及びエッチング性も悪く
なる。比較合金No.30 は、Ｖ及びBeの含有量が 1.0wt％
を超えるため、耐力が高く、エッチング性, 黒化処理性
が悪くなる。比較合金No.31 は、Crの含有量が1.0 wt％
を超えるため、熱膨張が高くなって、黒化処理性も悪く
なる。

【００４２】次に、本発明にかかる製造方法の有効性を
確かめるために試験したので、その結果を示す。この試
験は、表１に示す本発明合金No.1〜5 について、冷間圧
延と焼鈍処理を本発明に適合するもの (本発明法No.1〜
5)と、適合しないもの (比較法No.6〜11) とを比較した
ものである。その結果を表５に示すが、本発明の有効性
が黒化処理性と結晶粒度No. とによく表れていることが
判る。

【００４３】

【表５】

【００４４】

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、緻
密かつ均質で密着性のない黒化膜を形成させるのに有効
で、しかも、たとえ従来の黒化処理法を適用しても、前
記黒化処理特性の劣化がなく、そして、低熱膨張でヤン
グ率の高い、シャドウマスク材として最適なFe−Ni系合
金を提供できる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者谷内俊彦神奈川県川崎市川崎区小島町４番２号日本冶金工業株式会社研究開発本部技術研究所内 (72)発明者藤原最仁神奈川県川崎市川崎区小島町４番２号日本冶金工業株式会社研究開発本部技術研究所内 (72)発明者峠竹弥神奈川県川崎市川崎区小島町４番２号日本冶金工業株式会社研究開発本部技術研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ：0.003 〜0.02wt％、 Si：0.01〜2.0
wt％、 Mn：0.01〜3.0 wt％、 Cr：1.0 wt％以下、 Ni：25〜45wt％、 Nb：0.01〜1.0 wt％、 Al：0.005 〜0.5 wt％、Ｎ：0.01wt％以下、０：0.0060wt％以下、Ｓ：0.01wt％以下および
Ｐ：0.005 wt％以下を、（Ｃ＋Ｎ）≦−0.008 Nb＋0.02
3 の下に含有し、残部Fe及び不可避的不純物の組成にな
り、結晶粒度がASTM No.9 以上であることを特徴とする
黒化処理性に優れたシャドウマスク用Fe−Ni系合金。
【請求項２】請求項１に記載の成分に、さらにＶ：1.0 wt％以下、 Zr：0.5 wt％以下、 Ti：1.0 wt％以下、 Ta：1.0 wt％以下、 Hf：1.0 wt％以下およびBe：0.5 wt％以下から選ばれる
１種または２種以上の元素を合計で0.001 〜1.0 wt％の
範囲で含有させたことを特徴とする黒化処理性に優れた
シャドウマスク用Fe−Ni系合金。
【請求項３】請求項１または２に記載の成分組成になる
スラブを1100〜1300℃に加熱後、熱間圧延を施し、圧下
率が40％以上の冷間圧延と露点が−20℃以下の雰囲気で
750〜1150℃に加熱後空冷する焼鈍処理とをそれぞれ２
回以上行うことにより、結晶粒度をASTM No.9 以上に調
整することを特徴とする黒化処理性に優れたシャドウマ
スク用Fe−Ni系合金の製造方法。