JPH0725660A - マグネシア−炭素質れんが - Google Patents
マグネシア−炭素質れんがInfo
- Publication number
- JPH0725660A JPH0725660A JP5167156A JP16715693A JPH0725660A JP H0725660 A JPH0725660 A JP H0725660A JP 5167156 A JP5167156 A JP 5167156A JP 16715693 A JP16715693 A JP 16715693A JP H0725660 A JPH0725660 A JP H0725660A
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- Japan
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- brick
- magnesia
- oxidation resistance
- hot
- hot strength
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶銑、溶鋼容器の内張りとして使用される耐
酸化性、熱間強度に優れたマグネシア−炭素質れんがを
提供する。 【構成】 重量割合で炭素3〜40%、残部がマグネシ
ア質原料を主材とした配合物100%に対し、Mg2S
iを0.1〜10%添加することを特徴としたマグネシ
ア−炭素質れんが。本発明により得られるマグネシア−
炭素質れんがは、Mg2Siを添加している。このMg2
SiはMg成分とSi成分に分解され、Mg成分は耐酸
化性、Si成分は耐酸化性、組織の緻密化、熱間強度に
効果をもたらす。その結果、稼動面近傍の脱炭層の生成
がきわめて少なく、熱間強度が高くなり、耐用性も向上
する。
酸化性、熱間強度に優れたマグネシア−炭素質れんがを
提供する。 【構成】 重量割合で炭素3〜40%、残部がマグネシ
ア質原料を主材とした配合物100%に対し、Mg2S
iを0.1〜10%添加することを特徴としたマグネシ
ア−炭素質れんが。本発明により得られるマグネシア−
炭素質れんがは、Mg2Siを添加している。このMg2
SiはMg成分とSi成分に分解され、Mg成分は耐酸
化性、Si成分は耐酸化性、組織の緻密化、熱間強度に
効果をもたらす。その結果、稼動面近傍の脱炭層の生成
がきわめて少なく、熱間強度が高くなり、耐用性も向上
する。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は耐酸化性、熱間強度に優
れたマグネシア−炭素質れんがに関するものである。
れたマグネシア−炭素質れんがに関するものである。
【0002】
【従来の技術】従来から溶銑、溶鋼用容器の内張り材と
して、マグネシア−炭素質耐火物が汎く用いられてい
る。炭素はスラグに濡れ難く耐熱衝撃性に優れる性質が
あり、アルミナ、マグネシアなどの高融点の耐火性材料
と組み合わせることで耐用性の高い耐火物が得られてい
る。しかしながら炭素は酸化消失する欠点があり、上記
耐火物において脱炭層が形成されると強度の低下、ある
いはスラグの浸潤によりれんがの損傷が増大するという
問題がある。
して、マグネシア−炭素質耐火物が汎く用いられてい
る。炭素はスラグに濡れ難く耐熱衝撃性に優れる性質が
あり、アルミナ、マグネシアなどの高融点の耐火性材料
と組み合わせることで耐用性の高い耐火物が得られてい
る。しかしながら炭素は酸化消失する欠点があり、上記
耐火物において脱炭層が形成されると強度の低下、ある
いはスラグの浸潤によりれんがの損傷が増大するという
問題がある。
【0003】この炭素の酸化を防止する手段としては、
Al、Al−Mg合金などの金属粉の添加(特公昭60
−2269号公報、特開昭57−166362号公
報)、B2O3の添加(特開昭57−5811号公報)、
ガラスの添加(特開昭1−141872号公報)などの
方法が知られているが、十分な効果が得られているとは
言い難い。
Al、Al−Mg合金などの金属粉の添加(特公昭60
−2269号公報、特開昭57−166362号公
報)、B2O3の添加(特開昭57−5811号公報)、
ガラスの添加(特開昭1−141872号公報)などの
方法が知られているが、十分な効果が得られているとは
言い難い。
【0004】また、炭素を配合した場合、その配合量が
多いほどれんがの強度は低下する。しかし一方では溶
銑、溶鋼やスクラップの衝撃を受ける部位に使用される
場合、その摩耗による損傷を軽減するために、より高強
度なれんがが切望されている。
多いほどれんがの強度は低下する。しかし一方では溶
銑、溶鋼やスクラップの衝撃を受ける部位に使用される
場合、その摩耗による損傷を軽減するために、より高強
度なれんがが切望されている。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明者らは、
実炉使用後のれんがの損傷原因の究明、オフライン試
験、実炉での確認試験を通じ、検討を重ねた結果、マグ
ネシア−炭素質れんがにMg2Siを添加すると耐酸化
性、熱間強度が向上することを知り、本発明を完成する
に至ったものである。
実炉使用後のれんがの損傷原因の究明、オフライン試
験、実炉での確認試験を通じ、検討を重ねた結果、マグ
ネシア−炭素質れんがにMg2Siを添加すると耐酸化
性、熱間強度が向上することを知り、本発明を完成する
に至ったものである。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量割合で炭
素3〜40%、残部がマグネシア質原料を主材とした配
合物100%に対し、Mg2Siを0.1〜10%添加
することを特徴としたマグネシア−炭素質れんがであ
る。
素3〜40%、残部がマグネシア質原料を主材とした配
合物100%に対し、Mg2Siを0.1〜10%添加
することを特徴としたマグネシア−炭素質れんがであ
る。
【0007】本発明によれば耐酸化性、熱間強度に優れ
たマグネシア−炭素質れんがを得ることができる。
たマグネシア−炭素質れんがを得ることができる。
【0008】その理由は、次の作用によるものと推定さ
れる。すなわち、Mg2Siが分解して生じるMg成分
はMg蒸気としてれんが内部を移動し、稼動面近傍や気
孔で酸化されMgOとなり緻密層を形成するため耐酸化
性が向上する。また、Si成分も酸化され、マグネシア
骨材や上述のMgが酸化して生じたMgOと反応してM
g2SiO4を形成する。このMg2SiO4は比較的融点
が低いため、れんが中の気孔を埋め、外気と遮断するこ
とにより、耐酸化性が向上する。また、このSi成分の
存在はれんが中でのスピネル生成を促進する効果があ
り、これに伴う体積膨張によりれんがは緻密化するこ
と、およびスピネルが二次結合を形成することにより熱
間強度が向上する。
れる。すなわち、Mg2Siが分解して生じるMg成分
はMg蒸気としてれんが内部を移動し、稼動面近傍や気
孔で酸化されMgOとなり緻密層を形成するため耐酸化
性が向上する。また、Si成分も酸化され、マグネシア
骨材や上述のMgが酸化して生じたMgOと反応してM
g2SiO4を形成する。このMg2SiO4は比較的融点
が低いため、れんが中の気孔を埋め、外気と遮断するこ
とにより、耐酸化性が向上する。また、このSi成分の
存在はれんが中でのスピネル生成を促進する効果があ
り、これに伴う体積膨張によりれんがは緻密化するこ
と、およびスピネルが二次結合を形成することにより熱
間強度が向上する。
【0009】以下、本発明をさらに詳しく説明する。な
お、各配合物の割合で示す%は、すべて重量割合であ
る。
お、各配合物の割合で示す%は、すべて重量割合であ
る。
【0010】本発明で使用できる炭素の具体的な種類
は、天然黒鉛、人造黒鉛、ピッチコークス、無鉛炭、カ
ーボンブラックなどから選ばれる一種または二種以上が
使用できる。その割合は、3%未満では耐食性および耐
スポール性が不十分となる。40%を超えると強度や耐
摩耗性が低下する。粒度は特に限定するものではない
が、例えば0.5mm以下とする。
は、天然黒鉛、人造黒鉛、ピッチコークス、無鉛炭、カ
ーボンブラックなどから選ばれる一種または二種以上が
使用できる。その割合は、3%未満では耐食性および耐
スポール性が不十分となる。40%を超えると強度や耐
摩耗性が低下する。粒度は特に限定するものではない
が、例えば0.5mm以下とする。
【0011】本発明で使用するマグネシア質原料は、天
然原料または人工原料による焼結品、電融品が使用でき
る。純度は、特に本発明の効果に影響するものではない
が、95%以上の高純度のものを用いるのが望ましい。
粒度は従来のマグネシア−炭素質れんがと同様、密充填
組織が得られるように粗粒、中粒、微粒に調整する。本
発明で使用できるMg2Siの粒度は、特に限定するも
のではないが、前述の効果を効率良く発現するには微粉
部に添加することが望ましく、例えば0.5mm以下で
添加する。また、Mg2Siの添加量は、0.1〜10
%、好ましくは0.5〜8%とする。Mg2Siの添加
量が10%を超えると融点が低いMg2SiO4の生成量
が多くなり耐食性および熱間強度が低下し、0.1%未
満では前述の効果が十分発現しないためである。
然原料または人工原料による焼結品、電融品が使用でき
る。純度は、特に本発明の効果に影響するものではない
が、95%以上の高純度のものを用いるのが望ましい。
粒度は従来のマグネシア−炭素質れんがと同様、密充填
組織が得られるように粗粒、中粒、微粒に調整する。本
発明で使用できるMg2Siの粒度は、特に限定するも
のではないが、前述の効果を効率良く発現するには微粉
部に添加することが望ましく、例えば0.5mm以下で
添加する。また、Mg2Siの添加量は、0.1〜10
%、好ましくは0.5〜8%とする。Mg2Siの添加
量が10%を超えると融点が低いMg2SiO4の生成量
が多くなり耐食性および熱間強度が低下し、0.1%未
満では前述の効果が十分発現しないためである。
【0012】本発明のマグネシア−炭素質れんがは、以
上の耐火原料および結合剤の使用を必須要件とするが、
これ以外にも本発明の効果を損なわない範囲内におい
て、従来のマグネシア−炭素質れんがにおいて知られて
いる添加物を併用してもよい。必要に応じ、例えばA
l、Si、Mg、Caなどの金属粉またはその合金粉、
B4C、SiC、Si3N4、B2O3、Mg2B3などの炭
化物、窒化物、酸化物または硼化物、金属ファイバー、
セラミックファイバー、カーボンファイバーなどのファ
イバー類、ガラス類を添加することも可能である。
上の耐火原料および結合剤の使用を必須要件とするが、
これ以外にも本発明の効果を損なわない範囲内におい
て、従来のマグネシア−炭素質れんがにおいて知られて
いる添加物を併用してもよい。必要に応じ、例えばA
l、Si、Mg、Caなどの金属粉またはその合金粉、
B4C、SiC、Si3N4、B2O3、Mg2B3などの炭
化物、窒化物、酸化物または硼化物、金属ファイバー、
セラミックファイバー、カーボンファイバーなどのファ
イバー類、ガラス類を添加することも可能である。
【0013】マグネシア−炭素質れんがは、上記の配合
物を混練、成形、加熱処理する。混練、成形、加熱処理
の方法は従来と変わりない。
物を混練、成形、加熱処理する。混練、成形、加熱処理
の方法は従来と変わりない。
【0014】結合剤としては例えばフェノール樹脂、フ
ラン樹脂などの有機結合剤、珪酸ソーダ、燐酸アルミニ
ウムなどの無機結合剤を使用する。
ラン樹脂などの有機結合剤、珪酸ソーダ、燐酸アルミニ
ウムなどの無機結合剤を使用する。
【0015】成形はれんがの用途、所有する製造設備な
どに合わせて、例えばフリクションプレス、オイルプレ
ス、ラバープレスなどを用いて行う。
どに合わせて、例えばフリクションプレス、オイルプレ
ス、ラバープレスなどを用いて行う。
【0016】加熱処理は例えば、100〜800℃の温
度で加熱することによって行なわれる。この加熱処理に
よって、れんがは初期における結合剤からの発煙が防止
され、結合剤を硬化させることにより、れんがの強度が
付与される。
度で加熱することによって行なわれる。この加熱処理に
よって、れんがは初期における結合剤からの発煙が防止
され、結合剤を硬化させることにより、れんがの強度が
付与される。
【0017】本発明のマグネシア−炭素質れんがは通
常、不焼成れんがとして使用するものであるが、焼成し
ても発明の効果は変わらないので焼成れんがとしても使
用でき、例えば1300℃以下で還元焼成する。
常、不焼成れんがとして使用するものであるが、焼成し
ても発明の効果は変わらないので焼成れんがとしても使
用でき、例えば1300℃以下で還元焼成する。
【0018】
【実施例】以下に本発明実施例とその比較例を示す。表
1は、本発明実施例、比較例およびその試験結果であ
る。
1は、本発明実施例、比較例およびその試験結果であ
る。
【0019】
【表1】
【0020】各例は、いずれも表1に示す配合物に結合
剤としてフェノール樹脂を外掛けで4%添加しアイリッ
ヒミキサーで混練した後、フリクションプレスを用い1
000kg/cm2の加圧力で並型に成形した。その
後、230℃で24時間加熱処理し、冷却したものを供
試体とした。こうして得られた供試体を使用し、耐酸化
性、耐食性、熱間強度について試験を行った。
剤としてフェノール樹脂を外掛けで4%添加しアイリッ
ヒミキサーで混練した後、フリクションプレスを用い1
000kg/cm2の加圧力で並型に成形した。その
後、230℃で24時間加熱処理し、冷却したものを供
試体とした。こうして得られた供試体を使用し、耐酸化
性、耐食性、熱間強度について試験を行った。
【0021】試験方法はつぎの方法によって行った。
【0022】耐酸化性; 前記の並型れんがから50×
50×50mmの寸法に切り出して得られた供試体を1
400℃×6時間、電気炉中で加熱後、切断し、その脱
炭層の厚さ(”mm”で表現)を計測した。
50×50mmの寸法に切り出して得られた供試体を1
400℃×6時間、電気炉中で加熱後、切断し、その脱
炭層の厚さ(”mm”で表現)を計測した。
【0023】耐食性; 回転侵食法により、その溶損寸
法(”mm”で表現)を測定した。侵食剤としては、鋼
60%+転炉スラグ(CaO/SiO2=3.0,Total・Fe=15%)40
%のものを用い、1700℃×4時間侵食させた。
法(”mm”で表現)を測定した。侵食剤としては、鋼
60%+転炉スラグ(CaO/SiO2=3.0,Total・Fe=15%)40
%のものを用い、1700℃×4時間侵食させた。
【0024】熱間強度; 前記の並型れんがから20×
30×160mmの寸法に切り出して得られた供試体を
スパン100mmの3点曲げ法により、電気炉中、14
00℃下で曲げ強さ(”kg/cm2”で表現)を測定
した。
30×160mmの寸法に切り出して得られた供試体を
スパン100mmの3点曲げ法により、電気炉中、14
00℃下で曲げ強さ(”kg/cm2”で表現)を測定
した。
【0025】表1の比較例1および比較例4が汎用材質
であり、より高い耐用性を得るためには、脱炭層厚さは
8.0mm以下、溶損寸法は6.8mm以下、曲げ強さ
は137kg/cm2以上であることが望まれる。これ
らと比較して、本発明によって得られたマグネシア−炭
素質れんがは、いずれも耐食性に劣ることなく耐酸化
性、熱間強度が向上しており、良好な結果が得られてい
る。
であり、より高い耐用性を得るためには、脱炭層厚さは
8.0mm以下、溶損寸法は6.8mm以下、曲げ強さ
は137kg/cm2以上であることが望まれる。これ
らと比較して、本発明によって得られたマグネシア−炭
素質れんがは、いずれも耐食性に劣ることなく耐酸化
性、熱間強度が向上しており、良好な結果が得られてい
る。
【0026】これに対し、Mg2Siを添加していない
比較例1および比較例4は耐酸化性、耐食性、熱間強度
が低い。Mg2Siを微量しか添加していない比較例2
は、その効果が明らかでなく、Mg2Siを多量に添加
した比較例3は、融点が低いMg2SiO4の生成量が多
くなり、本発明によって得られたマグネシア−炭素質れ
んがと比較して耐酸化性は良好であるが、耐食性、熱間
強度が低下している。 実機試験; 前記実施例の項で示したのとほぼ同様の方
法で、実機形状に製造したマグネシア−炭素質れんがの
うち、実施例1、実施例2、実施例7、実施例11〜実
施例13、比較例1および比較例4について実際に35
0t転炉の装入壁にライニングし、5043ch使用後
の損傷速度(”mm/ch”で表現)を測定した。ただ
し稼動途中で残寸がなくなった材質は、そのときの稼動
回数でれんがの原寸を割って損傷速度を算出した。比較
例1、比較例4の損傷速度が0.40mm/ch、0.
34mm/chに対し、本発明実施例品は、いずれも
0.22mm/ch以下であった。
比較例1および比較例4は耐酸化性、耐食性、熱間強度
が低い。Mg2Siを微量しか添加していない比較例2
は、その効果が明らかでなく、Mg2Siを多量に添加
した比較例3は、融点が低いMg2SiO4の生成量が多
くなり、本発明によって得られたマグネシア−炭素質れ
んがと比較して耐酸化性は良好であるが、耐食性、熱間
強度が低下している。 実機試験; 前記実施例の項で示したのとほぼ同様の方
法で、実機形状に製造したマグネシア−炭素質れんがの
うち、実施例1、実施例2、実施例7、実施例11〜実
施例13、比較例1および比較例4について実際に35
0t転炉の装入壁にライニングし、5043ch使用後
の損傷速度(”mm/ch”で表現)を測定した。ただ
し稼動途中で残寸がなくなった材質は、そのときの稼動
回数でれんがの原寸を割って損傷速度を算出した。比較
例1、比較例4の損傷速度が0.40mm/ch、0.
34mm/chに対し、本発明実施例品は、いずれも
0.22mm/ch以下であった。
【0027】築造部位は、転炉の内部でも損耗の激しい
部位である。この結果からも明らかなように、本発明に
より得られたマグネシア−炭素質れんがは、実機におい
ても十分な効果を発揮した。
部位である。この結果からも明らかなように、本発明に
より得られたマグネシア−炭素質れんがは、実機におい
ても十分な効果を発揮した。
【0028】実機試験では、転炉の装入壁にライニング
し、稼動したが、転炉の他の部位、溶銑鍋、混銑車、溶
鋼鍋などにおいても同様の効果が得られた。
し、稼動したが、転炉の他の部位、溶銑鍋、混銑車、溶
鋼鍋などにおいても同様の効果が得られた。
【0029】
【発明の効果】本発明のマグネシア−炭素質れんがは、
Mg2Siを添加したため稼動面近傍の脱炭層の生成が
きわめて少なく、熱間強度が高い。その結果、実施例か
らも明らかなように、溶銑、溶鋼用容器の内張り材とし
て従来材質に比べて、30%以上の耐用性の向上が見ら
れた。
Mg2Siを添加したため稼動面近傍の脱炭層の生成が
きわめて少なく、熱間強度が高い。その結果、実施例か
らも明らかなように、溶銑、溶鋼用容器の内張り材とし
て従来材質に比べて、30%以上の耐用性の向上が見ら
れた。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 北井恒雄 兵庫県高砂市荒井町新浜1丁目3番1号 ハリマセラミック株式会社内 (72)発明者 田中雅人 兵庫県高砂市荒井町新浜1丁目3番1号 ハリマセラミック株式会社内
Claims (1)
- 【請求項1】 重量割合で炭素3〜40%、残部がマグ
ネシア質原料を主材とした配合物100%に対し、Mg
2Siを0.1〜10%添加することを特徴としたマグ
ネシア−炭素質れんが。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5167156A JPH0725660A (ja) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | マグネシア−炭素質れんが |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5167156A JPH0725660A (ja) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | マグネシア−炭素質れんが |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0725660A true JPH0725660A (ja) | 1995-01-27 |
Family
ID=15844465
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5167156A Withdrawn JPH0725660A (ja) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | マグネシア−炭素質れんが |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0725660A (ja) |
-
1993
- 1993-07-06 JP JP5167156A patent/JPH0725660A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20001003 |