JPH0610103B2 - 高炉炉底用耐火レンガ - Google Patents
高炉炉底用耐火レンガInfo
- Publication number
- JPH0610103B2 JPH0610103B2 JP59243427A JP24342784A JPH0610103B2 JP H0610103 B2 JPH0610103 B2 JP H0610103B2 JP 59243427 A JP59243427 A JP 59243427A JP 24342784 A JP24342784 A JP 24342784A JP H0610103 B2 JPH0610103 B2 JP H0610103B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hot metal
- blast furnace
- brick
- pores
- resistance
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明はAl2O3−SiO2系の高炉炉底用耐火レンガに関
し、耐スラグ性、耐アルカリ性および特に耐溶銑性に優
れるレンガを提供するものである。
し、耐スラグ性、耐アルカリ性および特に耐溶銑性に優
れるレンガを提供するものである。
（従来の技術） 従来高炉炉底用耐火レンガとしてシャモット質、高アル
ミナ質並びにカーボン質等が使用されている。
ミナ質並びにカーボン質等が使用されている。
しかし近年高炉の高温、高圧操業等のため高炉炉底用耐
火レンガ特に炉内側に内張りされているシャモット質、
高アルミナ質レンガの耐用年数が低下しつつある。その
使用後レンガを調査、検討した結果従来のシャモット
質、高アルミナ質レンガはレンガ組織内に網目状に溶銑
が浸透しており、その浸透した溶銑部を起点にキレツが
発達している。すなわち溶銑、スラグおよびアルカリ等
の浸入、浸食と同時にキレツの発達を伴なってレンガの
損耗を助長している。
火レンガ特に炉内側に内張りされているシャモット質、
高アルミナ質レンガの耐用年数が低下しつつある。その
使用後レンガを調査、検討した結果従来のシャモット
質、高アルミナ質レンガはレンガ組織内に網目状に溶銑
が浸透しており、その浸透した溶銑部を起点にキレツが
発達している。すなわち溶銑、スラグおよびアルカリ等
の浸入、浸食と同時にキレツの発達を伴なってレンガの
損耗を助長している。
前記のように溶銑、スラグおよびアルカリの浸入、浸食
を防止するために特開昭58-79873号では濡れ難い炭素を
添加しているが、この炭素が使用時に溶銑中に溶出して
レンガの気孔径を拡大し、レンガ組織を劣化させること
になり、かえってレンガの耐用命数が低下する場合が多
く大きな改善にいたっていない。
を防止するために特開昭58-79873号では濡れ難い炭素を
添加しているが、この炭素が使用時に溶銑中に溶出して
レンガの気孔径を拡大し、レンガ組織を劣化させること
になり、かえってレンガの耐用命数が低下する場合が多
く大きな改善にいたっていない。
（本発明の目的） 発明者等は前述した欠点を解消するため種々研究検討し
た結果、微粉部のAl2O3成分をコントロールし、レンガ
中に分布する半径１μｍ以上の気孔を全気孔量の２０％
以下にし、さらに気孔中にSiCウイスカーを生成させる
ことによって溶銑が浸透しない高炉炉底に適した耐火レ
ンガを提供することを目的としている。
た結果、微粉部のAl2O3成分をコントロールし、レンガ
中に分布する半径１μｍ以上の気孔を全気孔量の２０％
以下にし、さらに気孔中にSiCウイスカーを生成させる
ことによって溶銑が浸透しない高炉炉底に適した耐火レ
ンガを提供することを目的としている。
（本発明の構成） 第１の発明はAl2O380〜40wt%、SiO220〜60wt%を主成分
とするレンガにおいて４４μｍ以下の微粉部のAl2O3成
分を60wt%以上とし且つ半径１μｍ以上の気孔を全気孔
量の20％以下とした耐溶銑性に優れる高炉炉底用耐火レ
ンガである。ここに４４μｍ以下の微粉部のAl2O3成分
を６０wt%以上に限定したのはレンガ製造時焼結による
気孔径の拡大を防止すると同時に使用時焼結による気孔
径の拡大を防止するためであり、またスラグ、アルカ
リ、溶銑との反応を抑えるためである。すなわちAl2O3
成分が６０wt%未満では、耐溶銑性が著しく低下する。
とするレンガにおいて４４μｍ以下の微粉部のAl2O3成
分を60wt%以上とし且つ半径１μｍ以上の気孔を全気孔
量の20％以下とした耐溶銑性に優れる高炉炉底用耐火レ
ンガである。ここに４４μｍ以下の微粉部のAl2O3成分
を６０wt%以上に限定したのはレンガ製造時焼結による
気孔径の拡大を防止すると同時に使用時焼結による気孔
径の拡大を防止するためであり、またスラグ、アルカ
リ、溶銑との反応を抑えるためである。すなわちAl2O3
成分が６０wt%未満では、耐溶銑性が著しく低下する。
半径１μｍ以上の気孔を全気孔量の２０％以下に限定し
たのは溶銑のレンガ中への浸入量を少なくするたであ
る。すなわち半径１μｍ以上の気孔が全気孔量の２０％
を超える場合、溶銑がレンガ中へ多く浸入してレンガを
著しく損耗し好ましくない。もちろん全気孔量は耐熱衝
撃性を維持する範囲で最少にせねばならない。上記のこ
とは次の式および実験によっても確認している。
たのは溶銑のレンガ中への浸入量を少なくするたであ
る。すなわち半径１μｍ以上の気孔が全気孔量の２０％
を超える場合、溶銑がレンガ中へ多く浸入してレンガを
著しく損耗し好ましくない。もちろん全気孔量は耐熱衝
撃性を維持する範囲で最少にせねばならない。上記のこ
とは次の式および実験によっても確認している。
ここにVt：融液浸入量 Ａ：断面積 ｅ：見掛気孔率 ｒ：気孔半径 σ：融液の表面張力 θ：耐火物と融液の接触角 η：融液の粘性 ｔ：時間 であり、Vtを小さくするには見掛気孔率および気孔半径
を小さくする必要がある。
を小さくする必要がある。
第２の発明は、Al2O3８０〜４０wt%、SiO2２０〜６０wt
%を主成分とするレンガにおいて４４μｍ以下の微粉部
のAl2O3成分を６０wt%以上とし、且つ１〜１０wt%のSiC
ウイスカーを気孔内に生成させることにより半径１μｍ
以上の気孔を全気孔量の２０％以下とした耐溶銑性に優
れる高炉炉底用耐火レンガである。
%を主成分とするレンガにおいて４４μｍ以下の微粉部
のAl2O3成分を６０wt%以上とし、且つ１〜１０wt%のSiC
ウイスカーを気孔内に生成させることにより半径１μｍ
以上の気孔を全気孔量の２０％以下とした耐溶銑性に優
れる高炉炉底用耐火レンガである。
すなわち気孔内にSiCウイスカーを生成させる狙いの一
つはレンガの気孔径を小さくすることである。
つはレンガの気孔径を小さくすることである。
SiCウイスカーを原料として混合し、成形−焼成したの
では目標の気孔径を持ったレンガの製造が困難である。
では目標の気孔径を持ったレンガの製造が困難である。
したがって混合時はSiCウイスカーとしてではなく金属
シリコンと炭素を原料として用い焼成時レンガの気孔内
にSiCウイスカーを生成させ、目的の気孔径を持ったレ
ンガを得ようとするものである。この原料の混合比率は
金属シリコン１００重量部に対し、炭素４０〜６０重量
部が最も好ましい。
シリコンと炭素を原料として用い焼成時レンガの気孔内
にSiCウイスカーを生成させ、目的の気孔径を持ったレ
ンガを得ようとするものである。この原料の混合比率は
金属シリコン１００重量部に対し、炭素４０〜６０重量
部が最も好ましい。
また前記によって得られたSiCウイスカーの溶銑および
スラグに濡れ難い特性が、ごく少量のSiCウイスカーの
生成によって十分発揮でき、小さい気孔径組織と合せて
溶銑の浸透を防止し、耐溶銑性に優れるレンガが得られ
るものである。
スラグに濡れ難い特性が、ごく少量のSiCウイスカーの
生成によって十分発揮でき、小さい気孔径組織と合せて
溶銑の浸透を防止し、耐溶銑性に優れるレンガが得られ
るものである。
ここに４４μｍ以下の微粉部のAl2O3成分を６０wt%以上
に限定したのは第１の発明と同じ理由による。
に限定したのは第１の発明と同じ理由による。
気孔内に生成させるSiCウイスカーを１〜１０wt%に限定
したのは１wt%以下では気孔径が減小せず、しかも融液
との接触角も増大せず、溶銑のレンガ中への浸入量を低
減できないからである。また１０wt%以上では使用時SiC
が溶銑中に溶け、レンガの気孔径を拡大すると同時にレ
ンガ組織を劣化させる。それ故レンガは著しく損耗され
好ましくない。
したのは１wt%以下では気孔径が減小せず、しかも融液
との接触角も増大せず、溶銑のレンガ中への浸入量を低
減できないからである。また１０wt%以上では使用時SiC
が溶銑中に溶け、レンガの気孔径を拡大すると同時にレ
ンガ組織を劣化させる。それ故レンガは著しく損耗され
好ましくない。
半径１μｍ以上の気孔を全気孔量の２０％以下に限定し
たのは第１の発明と同じ理由による。
たのは第１の発明と同じ理由による。
（実施例） 以下実施例によって詳しく述べる。
実施例 表１に示す原料を密充填になるよう粒度調整し、表２に
示す配合割合でバインダーとともに混練し、成形後所定
の温度にて焼成しレンガを得た。
示す配合割合でバインダーとともに混練し、成形後所定
の温度にて焼成しレンガを得た。
夫々のレンガについて後述の方法で試験しその結果を表
２に示す。
２に示す。
第１の発明に属する本発明品１，２，３，６は溶銑の浸
透テストにおいて溶銑の浸透が全くなくテスト後の強度
劣化もない。また耐溶銑性、耐スラグ性において良好な
値を示す。これに対し半径１μｍ以上の気孔の全気孔量
に占める割合が６６〜９２％の比較品７，８，１０は溶
銑が浸透し、耐溶銑性、耐スラグ性が著しく悪い。
透テストにおいて溶銑の浸透が全くなくテスト後の強度
劣化もない。また耐溶銑性、耐スラグ性において良好な
値を示す。これに対し半径１μｍ以上の気孔の全気孔量
に占める割合が６６〜９２％の比較品７，８，１０は溶
銑が浸透し、耐溶銑性、耐スラグ性が著しく悪い。
４４μｍ以下微粉部のAl2O3が48.1wt%の比較品９は溶銑
の浸透テストにおいて溶銑の浸透はないがレンガ表面に
おける溶銑およびスラグとの反応が速く従って耐溶銑性
および耐スラグ性は悪い。
の浸透テストにおいて溶銑の浸透はないがレンガ表面に
おける溶銑およびスラグとの反応が速く従って耐溶銑性
および耐スラグ性は悪い。
本発明品２を高炉炉底に使用した所比較品１０に相当す
る従来品に比べ溶損速度が約2/3と遅く大巾にレンガ寿
命を延ばすことができた。
る従来品に比べ溶損速度が約2/3と遅く大巾にレンガ寿
命を延ばすことができた。
第２の発明に属する本発明品４，５，は溶銑の浸透テス
トにおいて溶銑は全く浸透せず、耐溶銑性および耐スラ
グ性は第１の発明品よりも良好である。
トにおいて溶銑は全く浸透せず、耐溶銑性および耐スラ
グ性は第１の発明品よりも良好である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 野見山 秀一 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 播磨耐火煉瓦株式会社内 (56)参考文献 特開 昭53−16014（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−121154（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】Al2O3８０〜４０wt%、SiO2２０〜６０wt%
を主成分とする高炉炉底耐火レンガにおいて、４４μｍ
以下の微粉部のAl2O3成分を６０wt%以上とし且つ半径１
μｍ以上の気孔を全気孔量の２０％以下とした耐溶銑性
に優れる高炉炉底用耐火レンガ。 - 【請求項２】Al2O3８０〜４０wt%、SiO2２０〜６０wt%
を主成分とする高炉炉底耐火レンガにおいて、４４μｍ
以下の微粉部のAl2O3の成分を６０wt%以上とし、半径１
μｍ以上の気孔を全気孔量の２０％以下で且つ１〜１０
wt%のSiCウイスカーを気孔内に生成させた耐溶銑性に優
れる高炉炉底用耐火レンガ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59243427A JPH0610103B2 (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 高炉炉底用耐火レンガ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59243427A JPH0610103B2 (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 高炉炉底用耐火レンガ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61122160A JPS61122160A (ja) | 1986-06-10 |
| JPH0610103B2 true JPH0610103B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=17103708
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59243427A Expired - Lifetime JPH0610103B2 (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 高炉炉底用耐火レンガ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0610103B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113430314B (zh) * | 2021-06-10 | 2022-04-12 | 北京金隅通达耐火技术有限公司 | 长寿命高炉炉底炉缸耐材结构及维护方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS608989B2 (ja) * | 1976-07-29 | 1985-03-07 | 播磨耐火煉瓦株式会社 | 溶鉱炉用耐火物 |
| JPS59121154A (ja) * | 1982-12-06 | 1984-07-13 | 黒崎炉材株式会社 | 溶融金属容器用ジルコンれんがと製造方法 |
-
1984
- 1984-11-20 JP JP59243427A patent/JPH0610103B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61122160A (ja) | 1986-06-10 |
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