JPH07256206A - 加熱接着用表面被覆電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
加熱接着用表面被覆電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH07256206A JPH07256206A JP5204394A JP5204394A JPH07256206A JP H07256206 A JPH07256206 A JP H07256206A JP 5204394 A JP5204394 A JP 5204394A JP 5204394 A JP5204394 A JP 5204394A JP H07256206 A JPH07256206 A JP H07256206A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】短時間の積層接着時間で、積層接着後に１５０
℃程度の高温環境下に晒されたときにも十分な接着強度
を発現する加熱接着用表面被覆電磁鋼板の製造方法を提
供する。 【構成】電磁鋼板の少なくとも一方の表面に、（Ａ）ガ
ラス転移点が８０〜１５０℃で、分子中に、−ＯＨ、−
ＣＯＯＨ、＞ＮＨ、−ＮＨ2 、および＞ＣＨ2 よりなる
群から選ばれる活性官能基を少なくとも一種以上含有す
るアクリル系樹脂エマルジョン、（Ｂ）エポキシ樹脂お
よび／またはフェノール樹脂の水溶液あるいはエマルジ
ョン、および（Ｃ）加熱によりブロック基が解離して前
記（Ａ）成分あるいは前記（Ａ）および（Ｂ）の両成分
と反応する水性ブロックイソシアネート化合物を主成分
とする水系混合液を塗布し、前記（Ａ）、（Ｂ）成分と
前記（Ｃ）成分との反応が焼付後の被膜のゲル化率（硬
化度）が１０〜９０％の範囲になるように焼き付ける。
℃程度の高温環境下に晒されたときにも十分な接着強度
を発現する加熱接着用表面被覆電磁鋼板の製造方法を提
供する。 【構成】電磁鋼板の少なくとも一方の表面に、（Ａ）ガ
ラス転移点が８０〜１５０℃で、分子中に、−ＯＨ、−
ＣＯＯＨ、＞ＮＨ、−ＮＨ2 、および＞ＣＨ2 よりなる
群から選ばれる活性官能基を少なくとも一種以上含有す
るアクリル系樹脂エマルジョン、（Ｂ）エポキシ樹脂お
よび／またはフェノール樹脂の水溶液あるいはエマルジ
ョン、および（Ｃ）加熱によりブロック基が解離して前
記（Ａ）成分あるいは前記（Ａ）および（Ｂ）の両成分
と反応する水性ブロックイソシアネート化合物を主成分
とする水系混合液を塗布し、前記（Ａ）、（Ｂ）成分と
前記（Ｃ）成分との反応が焼付後の被膜のゲル化率（硬
化度）が１０〜９０％の範囲になるように焼き付ける。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、打ち抜き、剪断、プレ
ス加工後に加圧および加熱により接着して用いられる表
面被覆電磁鋼板の製造方法に関するものである。
ス加工後に加圧および加熱により接着して用いられる表
面被覆電磁鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】加圧および加熱によって接着する表面被
覆電磁鋼板に要求される特性としては、加圧・加熱接着
性、耐ブロッキング性、溶接性、打ち抜き性、剪断性、
プレス加工性および耐食性など数多く挙げられる。これ
らの諸要求を満たすために数多くの研究がなされ、加熱
接着用表面被覆電磁鋼板の被膜組成に関して多くの提案
がなされている。例えば、特公昭４９−１３３１８号公
報には、熱可塑性エポキシ樹脂とベンゾグアナミン樹脂
からなる被膜を有する接着用電磁鋼板が、特公昭５２−
８９９８号公報には熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂の混合
樹脂（フェノキシ樹脂とメタノール変性メラミン樹脂の
混合樹脂、フェノキシ樹脂とベンゾグアナミン樹脂の混
合樹脂、フェノキシ樹脂、フェノール樹脂およびメラミ
ン樹脂からなる混合樹脂）からなる被膜を有する接着用
表面被覆電磁鋼板が、さらに、特開平２−３８０４２号
公報には、熱可塑性アクリル樹脂、エポキシ樹脂および
エポキシ樹脂硬化剤からなる混合樹脂を被覆した鋼板が
開示されている。
覆電磁鋼板に要求される特性としては、加圧・加熱接着
性、耐ブロッキング性、溶接性、打ち抜き性、剪断性、
プレス加工性および耐食性など数多く挙げられる。これ
らの諸要求を満たすために数多くの研究がなされ、加熱
接着用表面被覆電磁鋼板の被膜組成に関して多くの提案
がなされている。例えば、特公昭４９−１３３１８号公
報には、熱可塑性エポキシ樹脂とベンゾグアナミン樹脂
からなる被膜を有する接着用電磁鋼板が、特公昭５２−
８９９８号公報には熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂の混合
樹脂（フェノキシ樹脂とメタノール変性メラミン樹脂の
混合樹脂、フェノキシ樹脂とベンゾグアナミン樹脂の混
合樹脂、フェノキシ樹脂、フェノール樹脂およびメラミ
ン樹脂からなる混合樹脂）からなる被膜を有する接着用
表面被覆電磁鋼板が、さらに、特開平２−３８０４２号
公報には、熱可塑性アクリル樹脂、エポキシ樹脂および
エポキシ樹脂硬化剤からなる混合樹脂を被覆した鋼板が
開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た方法で得られる接着用表面被覆電磁鋼板は、加圧加熱
接着後の常温における接着強度は良好なものの、高温下
の接着強度は必ずしも十分とはいえないものであった。
あるいは、十分な高温接着強度を得るために、接着時間
を長時間必要とする、もしくは接着後に熱処理する必要
があるなど、作業性に劣るものであった。具体的には、
特公昭４９−１３３１８号公報では、実施例から明らか
なように、１３０℃での接着強度が１８ｋｇ／ｃｍ2 で
あり、しかも接着するために１３０℃で２４時間の加圧
積層時間を要していた。また、特公昭５２−８９９８号
公報では、十分な耐熱接着強度を得るために２００℃で
３時間の加圧積層時間を要していた。特開平２−３８０
４２号公報には、高温下での接着強度の記載がないが、
本発明者らの試験によると１５０℃においては接着性が
発現しなかった。
た方法で得られる接着用表面被覆電磁鋼板は、加圧加熱
接着後の常温における接着強度は良好なものの、高温下
の接着強度は必ずしも十分とはいえないものであった。
あるいは、十分な高温接着強度を得るために、接着時間
を長時間必要とする、もしくは接着後に熱処理する必要
があるなど、作業性に劣るものであった。具体的には、
特公昭４９−１３３１８号公報では、実施例から明らか
なように、１３０℃での接着強度が１８ｋｇ／ｃｍ2 で
あり、しかも接着するために１３０℃で２４時間の加圧
積層時間を要していた。また、特公昭５２−８９９８号
公報では、十分な耐熱接着強度を得るために２００℃で
３時間の加圧積層時間を要していた。特開平２−３８０
４２号公報には、高温下での接着強度の記載がないが、
本発明者らの試験によると１５０℃においては接着性が
発現しなかった。
【０００４】本発明の目的は、トランスやモーターなど
の鉄心として用いられ、表面被膜を絶縁被膜として使用
する電磁鋼板を製造するにあたり、積層接着後に１５０
℃程度の高温環境下に晒された場合においても十分な接
着強度を発現し、かつ、この接着特性を短時間（１分程
度）の積層接着時間で達成し、さらに、耐ブロッキング
性など接着用表面被覆電磁鋼板に要求される他の特性を
も同時に満足する加熱接着用表面被覆電磁鋼板の製造方
法を提供することを目的とする。
の鉄心として用いられ、表面被膜を絶縁被膜として使用
する電磁鋼板を製造するにあたり、積層接着後に１５０
℃程度の高温環境下に晒された場合においても十分な接
着強度を発現し、かつ、この接着特性を短時間（１分程
度）の積層接着時間で達成し、さらに、耐ブロッキング
性など接着用表面被覆電磁鋼板に要求される他の特性を
も同時に満足する加熱接着用表面被覆電磁鋼板の製造方
法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、電
磁鋼板の少なくとも一方の表面に、（Ａ）ガラス転移点
が８０〜１５０℃で、分子中に、−ＯＨ、−ＣＯＯＨ、
＞ＮＨ、−ＮＨ2 、および＞ＣＨ2 よりなる群から選ば
れる活性官能基を少なくとも一種以上含有するアクリル
系樹脂エマルジョン、（Ｂ）エポキシ樹脂および／また
はフェノール樹脂の水溶液あるいはエマルジョン、およ
び（Ｃ）加熱によりブロック基が解離して前記（Ａ）成
分あるいは前記（Ａ）および（Ｂ）の両成分と反応する
水性ブロックイソシアネート化合物を主成分とする水系
混合液を塗布し、前記（Ａ）、（Ｂ）成分と前記（Ｃ）
成分との反応が焼付後の被膜のゲル化率（硬化度）が１
０〜９０％の範囲になるように焼き付けることを特徴と
する加熱接着用表面被覆電磁鋼板の製造方法を提供する
ものである。
磁鋼板の少なくとも一方の表面に、（Ａ）ガラス転移点
が８０〜１５０℃で、分子中に、−ＯＨ、−ＣＯＯＨ、
＞ＮＨ、−ＮＨ2 、および＞ＣＨ2 よりなる群から選ば
れる活性官能基を少なくとも一種以上含有するアクリル
系樹脂エマルジョン、（Ｂ）エポキシ樹脂および／また
はフェノール樹脂の水溶液あるいはエマルジョン、およ
び（Ｃ）加熱によりブロック基が解離して前記（Ａ）成
分あるいは前記（Ａ）および（Ｂ）の両成分と反応する
水性ブロックイソシアネート化合物を主成分とする水系
混合液を塗布し、前記（Ａ）、（Ｂ）成分と前記（Ｃ）
成分との反応が焼付後の被膜のゲル化率（硬化度）が１
０〜９０％の範囲になるように焼き付けることを特徴と
する加熱接着用表面被覆電磁鋼板の製造方法を提供する
ものである。
【０００６】ここで、Ａ成分およびＢ成分の固形分重量
比Ａ／Ｂは５０／５０〜９５／５であるのが好ましく、
焼付後の被膜の乾燥膜厚は０．５〜１０μｍであるのが
好ましい。
比Ａ／Ｂは５０／５０〜９５／５であるのが好ましく、
焼付後の被膜の乾燥膜厚は０．５〜１０μｍであるのが
好ましい。
【０００７】
【作用】以下に本発明をさらに詳細に説明する。本発明
において用いる基板は電磁鋼板である。この電磁鋼板に
は予め絶縁被覆が施されていてもよい。なお、本発明に
用いる基板として電磁鋼板以外にも軟鋼板、ステンレス
鋼板ならびに、特殊鋼板の熱間圧延板および冷間圧延板
のいずれを使用しても、すなわち基地鋼板を特に限定し
なくても、本発明の効果を得ることができる。またこれ
らの鋼板表面にＺｎ，Ｎｉ，ＳｎまたはＣｒなどの金属
めっきやＺｎ−Ｎｉ，Ｚｎ−ＦｅまたはＺｎ−Ｃｕなど
の金属合金めっきが施されていても良く、さらに鋼板表
面に直接またはめっき表面にクロメートおよびボンデな
どの化成処理が施されていても良い。以上のように鋼板
表面の被覆の有無を特に限定するものではない。本発明
においては、この電磁鋼板の少なくとも一方の表面に下
記組成の樹脂液を塗布し、これを焼き付けて表面被覆を
形成する。
において用いる基板は電磁鋼板である。この電磁鋼板に
は予め絶縁被覆が施されていてもよい。なお、本発明に
用いる基板として電磁鋼板以外にも軟鋼板、ステンレス
鋼板ならびに、特殊鋼板の熱間圧延板および冷間圧延板
のいずれを使用しても、すなわち基地鋼板を特に限定し
なくても、本発明の効果を得ることができる。またこれ
らの鋼板表面にＺｎ，Ｎｉ，ＳｎまたはＣｒなどの金属
めっきやＺｎ−Ｎｉ，Ｚｎ−ＦｅまたはＺｎ−Ｃｕなど
の金属合金めっきが施されていても良く、さらに鋼板表
面に直接またはめっき表面にクロメートおよびボンデな
どの化成処理が施されていても良い。以上のように鋼板
表面の被覆の有無を特に限定するものではない。本発明
においては、この電磁鋼板の少なくとも一方の表面に下
記組成の樹脂液を塗布し、これを焼き付けて表面被覆を
形成する。
【０００８】まず、本発明で用いる水系樹脂混合液につ
いて説明する。 （Ａ）成分であるアクリル系樹脂エマルジョンとして
は、分子中に−ＯＨ、−ＣＯＯＨ、＞ＮＨ、−ＮＨ2 、
および＞ＣＨ2 よりなる群から選ばれる活性官能基を含
有するものであればいかなるものも使用できる。具体例
としては、アクリル酸のアルキルエステルモノマー、メ
タクリル酸のアルキルエステルモノマー、スチレンモノ
マーなどの非官能性モノマーと、アクリル酸、メタクリ
ル酸、メタクリル酸ヒドロキシエチル、メタクリル酸ヒ
ドロキシプロピル、メタクリル酸第三ブチリアミノエチ
ルなどの官能性モノマーとのモノマー混合物を、混合の
結果得られるアクリル樹脂のガラス転移点が８０〜１５
０℃の範囲内になるように適宜組み合わせて、通常の乳
化重合法によって得ることができる。
いて説明する。 （Ａ）成分であるアクリル系樹脂エマルジョンとして
は、分子中に−ＯＨ、−ＣＯＯＨ、＞ＮＨ、−ＮＨ2 、
および＞ＣＨ2 よりなる群から選ばれる活性官能基を含
有するものであればいかなるものも使用できる。具体例
としては、アクリル酸のアルキルエステルモノマー、メ
タクリル酸のアルキルエステルモノマー、スチレンモノ
マーなどの非官能性モノマーと、アクリル酸、メタクリ
ル酸、メタクリル酸ヒドロキシエチル、メタクリル酸ヒ
ドロキシプロピル、メタクリル酸第三ブチリアミノエチ
ルなどの官能性モノマーとのモノマー混合物を、混合の
結果得られるアクリル樹脂のガラス転移点が８０〜１５
０℃の範囲内になるように適宜組み合わせて、通常の乳
化重合法によって得ることができる。
【０００９】なお、ガラス転移点が８０℃未満の場合に
は、得られる表面塗膜に粘着性が残り、被覆鋼板をコイ
ルとして巻き取る場合や積み重ねる場合などにブロッキ
ング現象が起きやすくなり、それに起因して塗膜が損傷
することがあるので好ましくない。一方、ガラス転移点
が１５０℃超の場合には、必然的に溶融、軟化する温度
が高くなることから、焼き付け温度を高く設定する必要
を生じ、後述する（Ｃ）成分の反応制御が困難になるこ
とがあるほか、積層接着温度の高温化をも必要とするた
め作業性を低下させるので好ましくない。
は、得られる表面塗膜に粘着性が残り、被覆鋼板をコイ
ルとして巻き取る場合や積み重ねる場合などにブロッキ
ング現象が起きやすくなり、それに起因して塗膜が損傷
することがあるので好ましくない。一方、ガラス転移点
が１５０℃超の場合には、必然的に溶融、軟化する温度
が高くなることから、焼き付け温度を高く設定する必要
を生じ、後述する（Ｃ）成分の反応制御が困難になるこ
とがあるほか、積層接着温度の高温化をも必要とするた
め作業性を低下させるので好ましくない。
【００１０】（Ｂ）成分はエポキシ樹脂、フェノール樹
脂のいずれか、あるいは両方であってもよい。樹脂の形
態は水溶液、エマルジョンのいずれであってもよい。エ
ポキシ樹脂は、１分子中に２個以上のエポキシ基を含有
し、常温で液状、好ましくは固体状のものが使用でき
る。例えば、ビスフェノールＡ型、ハロゲン化ビスフェ
ノールＡ型、ノボラック型、ポリグリコール型、ビスフ
ェノールＦ型、エポキシ化油などが挙げられる。エポキ
シ樹脂エマルジョンは、これらのエポキシ樹脂を乳化剤
の存在下で通常の強制乳化法により製造することができ
る。フェノール樹脂は、汎用のノボラック型、レゾール
型などの水溶性フェノール樹脂あるいはフェノール樹脂
エマルジョンを使用することができる。
脂のいずれか、あるいは両方であってもよい。樹脂の形
態は水溶液、エマルジョンのいずれであってもよい。エ
ポキシ樹脂は、１分子中に２個以上のエポキシ基を含有
し、常温で液状、好ましくは固体状のものが使用でき
る。例えば、ビスフェノールＡ型、ハロゲン化ビスフェ
ノールＡ型、ノボラック型、ポリグリコール型、ビスフ
ェノールＦ型、エポキシ化油などが挙げられる。エポキ
シ樹脂エマルジョンは、これらのエポキシ樹脂を乳化剤
の存在下で通常の強制乳化法により製造することができ
る。フェノール樹脂は、汎用のノボラック型、レゾール
型などの水溶性フェノール樹脂あるいはフェノール樹脂
エマルジョンを使用することができる。
【００１１】（Ｃ）成分である水性ブロックイソシアネ
ート化合物は、焼き付け時および積層接着時の加熱によ
ってブロック基が解離され、（Ａ）成分あるいは（Ｂ）
成分の分子中に含まれる活性官能基と反応して架橋結合
を形成するものであればいかなるものも使用できる。た
だし、本発明では、焼き付け時に架橋反応が不完全な状
態（ゲル化率１０〜９０％）になるように制御すること
を特徴とするため、ブロック基の解離温度が焼き付け温
度よりも著しく低いものは好ましくない。また、積層接
着時に完全に解離して架橋結合を形成することが望まし
い。解離温度の好適範囲は１２０〜２００℃である。ブ
ロック基としては、アルコール類、εカプロラクタム、
フェノール、オキシムなどが使用できる。
ート化合物は、焼き付け時および積層接着時の加熱によ
ってブロック基が解離され、（Ａ）成分あるいは（Ｂ）
成分の分子中に含まれる活性官能基と反応して架橋結合
を形成するものであればいかなるものも使用できる。た
だし、本発明では、焼き付け時に架橋反応が不完全な状
態（ゲル化率１０〜９０％）になるように制御すること
を特徴とするため、ブロック基の解離温度が焼き付け温
度よりも著しく低いものは好ましくない。また、積層接
着時に完全に解離して架橋結合を形成することが望まし
い。解離温度の好適範囲は１２０〜２００℃である。ブ
ロック基としては、アルコール類、εカプロラクタム、
フェノール、オキシムなどが使用できる。
【００１２】（Ｃ）成分の配合量は、（Ａ）成分および
（Ｂ）成分の活性官能基の化学量論量近傍が好ましい。
あまりに過剰に配合した場合には、被覆鋼板を積層接着
して得た中間製品を溶接加工する際などに臭気を発生さ
せることがある。（Ｃ）成分配合量の好適範囲は、上記
化学量論量の−５０〜＋４００％である。
（Ｂ）成分の活性官能基の化学量論量近傍が好ましい。
あまりに過剰に配合した場合には、被覆鋼板を積層接着
して得た中間製品を溶接加工する際などに臭気を発生さ
せることがある。（Ｃ）成分配合量の好適範囲は、上記
化学量論量の−５０〜＋４００％である。
【００１３】本発明で使用する被覆成分は、以上の
（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）成分を含むことを必須とす
るが、さらに必要に応じて、成膜助剤や絶縁性を有する
着色顔料、体質顔料、防錆顔料あるいは消泡剤、表面調
整剤、増粘剤、顔料分散剤、防腐剤などの各種添加剤を
配合したものであってもよい。各成分間の架橋反応を促
進するために、他の架橋剤や反応触媒を添加してもよ
い。さらに、樹脂の改質を目的に他の水性樹脂の混合や
共重合など当事者の公知技術を併用してもよい。（Ａ）
〜（Ｃ）の各成分は、それぞれ同種の成分を複数用いた
ものであってもよい。
（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）成分を含むことを必須とす
るが、さらに必要に応じて、成膜助剤や絶縁性を有する
着色顔料、体質顔料、防錆顔料あるいは消泡剤、表面調
整剤、増粘剤、顔料分散剤、防腐剤などの各種添加剤を
配合したものであってもよい。各成分間の架橋反応を促
進するために、他の架橋剤や反応触媒を添加してもよ
い。さらに、樹脂の改質を目的に他の水性樹脂の混合や
共重合など当事者の公知技術を併用してもよい。（Ａ）
〜（Ｃ）の各成分は、それぞれ同種の成分を複数用いた
ものであってもよい。
【００１４】なお、各樹脂成分（Ａ）、（Ｂ）の混合比
には特に限定はないが、好適な樹脂固形分重量比は、
（Ａ）／（Ｂ）＝〔（５０）／（５０）〕〜〔（９５）
／（５）〕である。（Ａ）成分が前記範囲より少ないと
架橋密度の低下および高ガラス転移点の樹脂成分の配合
比過少によって凝集力が小さくなるため、高温下での接
着強度が低くなる。逆に（Ａ）成分が前記範囲よりも多
い場合には、高温下での接着強度は向上するものの、
（Ａ）成分の脆性的な機械特性の影響を受け、常温下で
の接着強度が低下することがある。また、（Ａ）、
（Ｂ）成分の樹脂固形分は、塗装作業性などの観点か
ら、混合液中２０〜６０重量％の割合であることが好ま
しい。
には特に限定はないが、好適な樹脂固形分重量比は、
（Ａ）／（Ｂ）＝〔（５０）／（５０）〕〜〔（９５）
／（５）〕である。（Ａ）成分が前記範囲より少ないと
架橋密度の低下および高ガラス転移点の樹脂成分の配合
比過少によって凝集力が小さくなるため、高温下での接
着強度が低くなる。逆に（Ａ）成分が前記範囲よりも多
い場合には、高温下での接着強度は向上するものの、
（Ａ）成分の脆性的な機械特性の影響を受け、常温下で
の接着強度が低下することがある。また、（Ａ）、
（Ｂ）成分の樹脂固形分は、塗装作業性などの観点か
ら、混合液中２０〜６０重量％の割合であることが好ま
しい。
【００１５】混合液を塗布する方法としては、ロールコ
ーター、カーテンフローコーター、スプレー塗装、スク
イズコーターなどの塗布方法が利用でき、特に限定され
ない。混合液の焼き付け方法としては、熱風乾燥炉、誘
導加熱炉、抵抗加熱炉などの公知の焼き付け炉が利用で
き、特に限定されない。
ーター、カーテンフローコーター、スプレー塗装、スク
イズコーターなどの塗布方法が利用でき、特に限定され
ない。混合液の焼き付け方法としては、熱風乾燥炉、誘
導加熱炉、抵抗加熱炉などの公知の焼き付け炉が利用で
き、特に限定されない。
【００１６】混合液の塗布、焼き付け後の被膜の乾燥膜
厚は、０．５〜１０μｍが望ましい。膜厚が０．５μｍ
未満の場合には、接着強度が未達となることがあり、ま
た、膜厚が１０μｍ超の場合には、接着強度が飽和する
ことにより非経済的となるほか、ブロッキングしやすく
なるなどの問題を生じることがある。
厚は、０．５〜１０μｍが望ましい。膜厚が０．５μｍ
未満の場合には、接着強度が未達となることがあり、ま
た、膜厚が１０μｍ超の場合には、接着強度が飽和する
ことにより非経済的となるほか、ブロッキングしやすく
なるなどの問題を生じることがある。
【００１７】焼き付け温度は到達板温で１５０〜４５０
℃が望ましい。１５０℃未満では、水性媒体の乾燥が不
十分となって接着時にふくれを生じたり、架橋反応の進
行が不十分となる（ゲル化率が１０％未満）ことによっ
て、ブロッキングを生じたり、最終的な架橋反応率の到
達度が不十分となることに起因して接着強度の未達を招
くことがある。４５０℃超の場合には、焼き付け時に架
橋反応がほぼ完結してしまい（ゲル化率が９０％超）、
積層接着時にはもはや溶融せず、接着しなくなることが
ある。焼き付け後の被膜のゲル化率の好適な範囲は３０
〜８５％、さらに好ましくは５０〜８０％である。
℃が望ましい。１５０℃未満では、水性媒体の乾燥が不
十分となって接着時にふくれを生じたり、架橋反応の進
行が不十分となる（ゲル化率が１０％未満）ことによっ
て、ブロッキングを生じたり、最終的な架橋反応率の到
達度が不十分となることに起因して接着強度の未達を招
くことがある。４５０℃超の場合には、焼き付け時に架
橋反応がほぼ完結してしまい（ゲル化率が９０％超）、
積層接着時にはもはや溶融せず、接着しなくなることが
ある。焼き付け後の被膜のゲル化率の好適な範囲は３０
〜８５％、さらに好ましくは５０〜８０％である。
【００１８】
【実施例】次に、本発明を実施例に基づいて具体的に説
明する。 （実施例１）２枚の電磁鋼板（板厚０．５ｍｍ、表面粗
さＲａ０．１８μｍ）の各接着面に、表１に示す混合物
をロールコーターで塗布し、表２中に記載した到達板温
になるように熱風乾燥炉で６０秒間焼き付け、乾燥後の
膜厚を５．０μｍとした。剪断接着強度測定用の積層接
着電磁鋼板は、被膜を形成した電磁鋼板の接着面同士を
重ね合わせ、加圧１０ｋｇ／ｃｍ2 で表２中に記載した
加熱温度、加圧時間でプレス接着して作製した。剪断接
着強度の測定は、得られた積層接着電磁鋼板をすぐに２
３℃および１５０℃の温度下で行なった。剪断接着強度
の結果を表２に示す。また、ブロッキング性の評価とし
て、被膜を形成した電磁鋼板の接着面同士を重ね合わ
せ、加圧２００ｋｇ／ｃｍ2 のまま、８０℃２日間エー
ジングさせた後の２３℃下の剪断接着強度を測定した。
結果を表２に示す。
明する。 （実施例１）２枚の電磁鋼板（板厚０．５ｍｍ、表面粗
さＲａ０．１８μｍ）の各接着面に、表１に示す混合物
をロールコーターで塗布し、表２中に記載した到達板温
になるように熱風乾燥炉で６０秒間焼き付け、乾燥後の
膜厚を５．０μｍとした。剪断接着強度測定用の積層接
着電磁鋼板は、被膜を形成した電磁鋼板の接着面同士を
重ね合わせ、加圧１０ｋｇ／ｃｍ2 で表２中に記載した
加熱温度、加圧時間でプレス接着して作製した。剪断接
着強度の測定は、得られた積層接着電磁鋼板をすぐに２
３℃および１５０℃の温度下で行なった。剪断接着強度
の結果を表２に示す。また、ブロッキング性の評価とし
て、被膜を形成した電磁鋼板の接着面同士を重ね合わ
せ、加圧２００ｋｇ／ｃｍ2 のまま、８０℃２日間エー
ジングさせた後の２３℃下の剪断接着強度を測定した。
結果を表２に示す。
【００１９】また、焼き付け後および積層接着後の被膜
の硬化度をゲル化率によって評価した。ゲル化率は、焼
き付け後の被覆鋼板あるいは積層接着後に剥離させた被
覆鋼板をソックスレー抽出器により、メチルエチルケト
ンを用いて２時間抽出を行なった後の残量から算出し
た。結果を表２に示す。なお、発明例１の被膜の焼き付
け前のゲル化率は０％、２００℃で１時間焼き付けし、
完全に硬化させた場合には９８％となり、ゲル化率の算
出法が概ね硬化度に対応していることが確認された。 ゲル化率＝抽出後の被膜残重量／抽出前の被膜重量×１
００（％）
の硬化度をゲル化率によって評価した。ゲル化率は、焼
き付け後の被覆鋼板あるいは積層接着後に剥離させた被
覆鋼板をソックスレー抽出器により、メチルエチルケト
ンを用いて２時間抽出を行なった後の残量から算出し
た。結果を表２に示す。なお、発明例１の被膜の焼き付
け前のゲル化率は０％、２００℃で１時間焼き付けし、
完全に硬化させた場合には９８％となり、ゲル化率の算
出法が概ね硬化度に対応していることが確認された。 ゲル化率＝抽出後の被膜残重量／抽出前の被膜重量×１
００（％）
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【発明の効果】表２から明らかなように、本発明の加熱
接着用表面被覆電磁鋼板の剪断接着強度は、常温および
高温において高水準なものである。また、耐ブロッキン
グ性にも優れるものである。さらに高接着強度が短時間
の積層接着時間で達成されている。なお、焼き付け温度
の高温化および加熱積層接着時間の長時間化によって、
被膜のゲル化率および高温下での接着強度が増大してい
ることから、積層接着前の樹脂成分は、まだ架橋反応
（ゲル化率）が不完全な状態であることがわかる。
接着用表面被覆電磁鋼板の剪断接着強度は、常温および
高温において高水準なものである。また、耐ブロッキン
グ性にも優れるものである。さらに高接着強度が短時間
の積層接着時間で達成されている。なお、焼き付け温度
の高温化および加熱積層接着時間の長時間化によって、
被膜のゲル化率および高温下での接着強度が増大してい
ることから、積層接着前の樹脂成分は、まだ架橋反応
（ゲル化率）が不完全な状態であることがわかる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０５Ｄ 7/14 Ｈ Ｂ２９Ｃ 59/00 Ｅ 9446−4Ｆ // Ｂ３２Ｂ 15/08 Ｇ Ｂ２９Ｋ 33:00 63:00
Claims (3)
- 【請求項１】電磁鋼板の少なくとも一方の表面に、 （Ａ）ガラス転移点が８０〜１５０℃で、分子中に、−
ＯＨ、−ＣＯＯＨ、＞ＮＨ、−ＮＨ2 、および＞ＣＨ2
よりなる群から選ばれる活性官能基を少なくとも一種以
上含有するアクリル系樹脂エマルジョン、 （Ｂ）エポキシ樹脂および／またはフェノール樹脂の水
溶液あるいはエマルジョン、および （Ｃ）加熱によりブロック基が解離して前記（Ａ）成分
あるいは前記（Ａ）および（Ｂ）の両成分と反応する水
性ブロックイソシアネート化合物を主成分とする水系混
合液を塗布し、前記（Ａ）、（Ｂ）成分と前記（Ｃ）成
分との反応が焼付後の被膜のゲル化率（硬化度）が１０
〜９０％の範囲になるように焼き付けることを特徴とす
る加熱接着用表面被覆電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】Ａ成分およびＢ成分の固形分重量比Ａ／Ｂ
は５０／５０〜９５／５である請求項１に記載の加熱接
着用表面被覆電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】焼付後の被膜の乾燥膜厚は０．５〜１０μ
ｍである請求項１または２に記載の加熱接着用表面被覆
電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5204394A JP2937734B2 (ja) | 1994-03-23 | 1994-03-23 | 加熱接着用表面被覆電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5204394A JP2937734B2 (ja) | 1994-03-23 | 1994-03-23 | 加熱接着用表面被覆電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07256206A true JPH07256206A (ja) | 1995-10-09 |
| JP2937734B2 JP2937734B2 (ja) | 1999-08-23 |
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ID=12903798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5204394A Expired - Fee Related JP2937734B2 (ja) | 1994-03-23 | 1994-03-23 | 加熱接着用表面被覆電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2937734B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001074930A1 (en) * | 2000-04-04 | 2001-10-11 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Crosslinkable emulsion polymer compositions |
| WO2004070080A1 (ja) * | 2003-02-03 | 2004-08-19 | Nippon Steel Corporation | 接着用表面被覆電磁鋼板 |
| JP2011037130A (ja) * | 2009-08-11 | 2011-02-24 | Kobe Steel Ltd | 接着性樹脂組成物被覆金属板およびその製造方法 |
| KR20190085072A (ko) * | 2016-12-22 | 2019-07-17 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 접착성 절연 피막 부착 전자 강판의 제조 방법 및 적층 전자 강판의 제조 방법 |
-
1994
- 1994-03-23 JP JP5204394A patent/JP2937734B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001074930A1 (en) * | 2000-04-04 | 2001-10-11 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Crosslinkable emulsion polymer compositions |
| WO2004070080A1 (ja) * | 2003-02-03 | 2004-08-19 | Nippon Steel Corporation | 接着用表面被覆電磁鋼板 |
| JP2011037130A (ja) * | 2009-08-11 | 2011-02-24 | Kobe Steel Ltd | 接着性樹脂組成物被覆金属板およびその製造方法 |
| KR20190085072A (ko) * | 2016-12-22 | 2019-07-17 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 접착성 절연 피막 부착 전자 강판의 제조 방법 및 적층 전자 강판의 제조 방법 |
| US11186076B2 (en) | 2016-12-22 | 2021-11-30 | Jfe Steel Corporation | Method of manufacturing electrical steel sheet with adhesive insulating coating and method of manufacturing stacked electrical steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2937734B2 (ja) | 1999-08-23 |
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