JPH07252824A - ジェット工法による固結杭造成における仕上がり杭径の制御方法 - Google Patents
ジェット工法による固結杭造成における仕上がり杭径の制御方法Info
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- JPH07252824A JPH07252824A JP6039998A JP3999894A JPH07252824A JP H07252824 A JPH07252824 A JP H07252824A JP 6039998 A JP6039998 A JP 6039998A JP 3999894 A JP3999894 A JP 3999894A JP H07252824 A JPH07252824 A JP H07252824A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ジェット工法による固結杭造成において、ジ
ェット噴流の到達距離を制御する。 【構成】 地中に挿入する管６に、その長手方向に間隔
をへだてて設けられた噴射角度調整可能なノズル１０
ａ、１０ｂにより、高圧水又は硬化材の高圧噴流Ｊ１及
びその周りを覆う空気噴流Ｊ２からなる高圧噴流Ｊ、Ｊ
の交差噴流Ｓを形成する。
ェット噴流の到達距離を制御する。 【構成】 地中に挿入する管６に、その長手方向に間隔
をへだてて設けられた噴射角度調整可能なノズル１０
ａ、１０ｂにより、高圧水又は硬化材の高圧噴流Ｊ１及
びその周りを覆う空気噴流Ｊ２からなる高圧噴流Ｊ、Ｊ
の交差噴流Ｓを形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高圧ジェット噴流を地
中に注入して固結杭を造成するに際しての仕上がり杭径
の制御方法に関する。
中に注入して固結杭を造成するに際しての仕上がり杭径
の制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高圧ジェット噴流を地中に注入して固結
杭を造成し地盤を改良する工法は公知である。
杭を造成し地盤を改良する工法は公知である。
【０００３】かかる工法の代表的なものとして、ジェッ
ト・グラウト工法とケミカル・チャーニング・パイル工
法とがある。
ト・グラウト工法とケミカル・チャーニング・パイル工
法とがある。
【０００４】ジェット・グラウト工法は、超高圧噴流と
それを取り囲むエアーとにより地盤を切削し、その空隙
に硬化材を流入充填して固結杭を造成する工法であり、
またケミカル・チャーニング・パイル工法は、硬化材を
地盤中に超高圧で噴射してその破壊力で地盤を切削し、
地盤中に固結杭を造成する工法である。
それを取り囲むエアーとにより地盤を切削し、その空隙
に硬化材を流入充填して固結杭を造成する工法であり、
またケミカル・チャーニング・パイル工法は、硬化材を
地盤中に超高圧で噴射してその破壊力で地盤を切削し、
地盤中に固結杭を造成する工法である。
【０００５】ところで、かかる地盤改良工法において、
高圧ジェット噴流を地中に注入する場合、土質及び土性
（強度、含水比、間隙比）によってジェット噴流の到達
距離が異なるため、従来は過大なパワーによって水ある
いは地盤改良材を注入し、固結杭すなわち造成パイルの
仕上がり径を大きめに確保することを優先する傾向があ
った。
高圧ジェット噴流を地中に注入する場合、土質及び土性
（強度、含水比、間隙比）によってジェット噴流の到達
距離が異なるため、従来は過大なパワーによって水ある
いは地盤改良材を注入し、固結杭すなわち造成パイルの
仕上がり径を大きめに確保することを優先する傾向があ
った。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前述の様に、大きめの
径が仕上がる際の過大なパワーによって水あるいは硬化
材を注入する場合には、材料のロスや多量のスライムの
流出等の問題が存在している。
径が仕上がる際の過大なパワーによって水あるいは硬化
材を注入する場合には、材料のロスや多量のスライムの
流出等の問題が存在している。
【０００７】本発明は、ジェット噴流の到達距離を制御
して造成パイル径を状況に応じて選択できるようにし
て、従来工法における場合の材料のロス等の不都合を解
決すべくなされたものである。
して造成パイル径を状況に応じて選択できるようにし
て、従来工法における場合の材料のロス等の不都合を解
決すべくなされたものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明のジェット工法に
よる固結杭造成における仕上がり杭径の制御方法は、高
圧ジェット噴流により地中に固結杭を造成するに際し、
地中に挿入する管の長手方向に間隔を空けて対をなすノ
ズルを設け、該ノズルより硬化材又は水の高圧噴流と該
高圧噴流の周りを包囲する空気噴流とを噴出し、該対を
なすノズルは噴射角度調整自在であり、到達距離に応じ
てノズルの噴射角度を調整して交差させることにより仕
上り杭径の制御を行うことを特徴としている。
よる固結杭造成における仕上がり杭径の制御方法は、高
圧ジェット噴流により地中に固結杭を造成するに際し、
地中に挿入する管の長手方向に間隔を空けて対をなすノ
ズルを設け、該ノズルより硬化材又は水の高圧噴流と該
高圧噴流の周りを包囲する空気噴流とを噴出し、該対を
なすノズルは噴射角度調整自在であり、到達距離に応じ
てノズルの噴射角度を調整して交差させることにより仕
上り杭径の制御を行うことを特徴としている。
【０００９】また、本発明のジェット工法による固結杭
造成における仕上がり杭径の制御方法は、高圧ジェット
噴流により地中に固結杭を造成するに際し、地中に挿入
する管の長手方向に間隔を空けて対をなすノズルを設
け、該ノズルより硬化材又は水の高圧噴流を噴出し、該
対をなすノズルの各々から噴出する高圧噴流の交差角度
が３０°ないし９０°となる様にノズルの噴射角度を調
整したことを特徴としている。ここで、高圧ジェット噴
流を包囲する様に空気噴流を噴出するのが好ましい。
造成における仕上がり杭径の制御方法は、高圧ジェット
噴流により地中に固結杭を造成するに際し、地中に挿入
する管の長手方向に間隔を空けて対をなすノズルを設
け、該ノズルより硬化材又は水の高圧噴流を噴出し、該
対をなすノズルの各々から噴出する高圧噴流の交差角度
が３０°ないし９０°となる様にノズルの噴射角度を調
整したことを特徴としている。ここで、高圧ジェット噴
流を包囲する様に空気噴流を噴出するのが好ましい。
【００１０】そして、本発明のジェット工法による造成
杭造成における仕上り杭径の制御方法は、高圧ジェット
噴流により地中に固結杭を造成するに際し、地中に挿入
する管の長手方向に間隔を空けて対をなすノズルを設
け、該ノズルより硬化材又は水の高圧噴流を噴出し、該
対をなすノズルは噴射角度調整自在であり、且つ、円周
方向に２対以上設けられており、前記高圧噴流の到達距
離に応じてノズルの噴射角度を調整して交差させること
により仕上り杭径の制御を行うことを特徴としている。
ここで、２対以上設けられているノズル対は、地中へ挿
入される管の円周方向に等間隔にて設けられるのが好ま
しい。また、高圧ジェット噴流を包囲する様に空気噴流
を噴出するのが好ましい。
杭造成における仕上り杭径の制御方法は、高圧ジェット
噴流により地中に固結杭を造成するに際し、地中に挿入
する管の長手方向に間隔を空けて対をなすノズルを設
け、該ノズルより硬化材又は水の高圧噴流を噴出し、該
対をなすノズルは噴射角度調整自在であり、且つ、円周
方向に２対以上設けられており、前記高圧噴流の到達距
離に応じてノズルの噴射角度を調整して交差させること
により仕上り杭径の制御を行うことを特徴としている。
ここで、２対以上設けられているノズル対は、地中へ挿
入される管の円周方向に等間隔にて設けられるのが好ま
しい。また、高圧ジェット噴流を包囲する様に空気噴流
を噴出するのが好ましい。
【００１１】さらに、本発明のジェット工法による固結
杭造成における仕上り杭径の制御方法は、高圧ジェット
噴流により地中に固結杭を造成するに際し、地中に挿入
する管の長手方向に間隔を空けて対をなすノズルを２対
設け、該２対のノズルのうち第１ノズル対は前記管の長
手方向下方に配置されて硬化材を噴出し、第２ノズル対
は前記管の長手方向上方で且つ第１ノズル対とは前記管
の半径方向反対側に配置されて高圧水を噴出し、これら
第１及び第２ノズル対は噴射角度調整自在であり、到達
距離に応じてノズルは噴射角度を調整して交差させるこ
とにより仕上り杭径の制御を行うことを特徴としてい
る。ここで、前記第１ノズル対及び第２ノズル対から噴
射される噴流を包囲する様に噴出される空気噴流をそれ
ぞれ形成することが好ましい。
杭造成における仕上り杭径の制御方法は、高圧ジェット
噴流により地中に固結杭を造成するに際し、地中に挿入
する管の長手方向に間隔を空けて対をなすノズルを２対
設け、該２対のノズルのうち第１ノズル対は前記管の長
手方向下方に配置されて硬化材を噴出し、第２ノズル対
は前記管の長手方向上方で且つ第１ノズル対とは前記管
の半径方向反対側に配置されて高圧水を噴出し、これら
第１及び第２ノズル対は噴射角度調整自在であり、到達
距離に応じてノズルは噴射角度を調整して交差させるこ
とにより仕上り杭径の制御を行うことを特徴としてい
る。ここで、前記第１ノズル対及び第２ノズル対から噴
射される噴流を包囲する様に噴出される空気噴流をそれ
ぞれ形成することが好ましい。
【００１２】これに加えて、本発明のジェット工法によ
る固結杭造成における仕上り杭径の制御方法は、高圧ジ
ェット噴流により地中に固結杭を造成するに際し、地中
に挿入する管の長手方向に間隔を空けて第１ノズルと第
２ノズルとを設け、第１ノズルは対をなす様に構成され
且つ前記管の長手方向上方に配置されて高圧水を噴出
し、第２ノズルは前記管の長手方向下方で且つ第１のノ
ズルとは前記管の半径方向反対側に配置されて硬化材を
噴出し、前記第１ノズルは噴射角度調整自在であり、到
達距離に応じてノズルの噴射角度を調整して交差させる
ことにより仕上り杭径の制御を行うことを特徴としてい
る。ここで、前記第１ノズルから噴出される高圧水噴流
を包囲する様に噴出される空気噴流を形成することが好
ましい。
る固結杭造成における仕上り杭径の制御方法は、高圧ジ
ェット噴流により地中に固結杭を造成するに際し、地中
に挿入する管の長手方向に間隔を空けて第１ノズルと第
２ノズルとを設け、第１ノズルは対をなす様に構成され
且つ前記管の長手方向上方に配置されて高圧水を噴出
し、第２ノズルは前記管の長手方向下方で且つ第１のノ
ズルとは前記管の半径方向反対側に配置されて硬化材を
噴出し、前記第１ノズルは噴射角度調整自在であり、到
達距離に応じてノズルの噴射角度を調整して交差させる
ことにより仕上り杭径の制御を行うことを特徴としてい
る。ここで、前記第１ノズルから噴出される高圧水噴流
を包囲する様に噴出される空気噴流を形成することが好
ましい。
【００１３】
【作用】上述した様な構成を具備する本発明のジェット
工法による固結杭造成における仕上り杭径の制御方法に
よれば、１対の噴出口から噴射した流体が互いに出会っ
たとき、合成された噴流のエネルギーはその交差角度に
よって減少することが知られている。これを応用して合
成された噴流の到達距離を制御し、所定の仕上り杭径を
得る。この際、空気噴流は硬化材又は水の高圧噴流の周
りを覆い、大気条件を満たした複層流体を形成し、切
削、撹拌能力を高める。
工法による固結杭造成における仕上り杭径の制御方法に
よれば、１対の噴出口から噴射した流体が互いに出会っ
たとき、合成された噴流のエネルギーはその交差角度に
よって減少することが知られている。これを応用して合
成された噴流の到達距離を制御し、所定の仕上り杭径を
得る。この際、空気噴流は硬化材又は水の高圧噴流の周
りを覆い、大気条件を満たした複層流体を形成し、切
削、撹拌能力を高める。
【００１４】ここで本発明によれば、硬化材又は水の高
圧噴流と該高圧噴流の周りを包囲する空気噴流とを噴出
しているので、空気噴流が硬化材又は水の高圧噴流と地
盤との接触に起因する切削抵抗を軽減せしめ、当該抵抗
の分だけ切削効率を向上させて、噴流の到達距離の制御
精度をより向上させることが出来る。
圧噴流と該高圧噴流の周りを包囲する空気噴流とを噴出
しているので、空気噴流が硬化材又は水の高圧噴流と地
盤との接触に起因する切削抵抗を軽減せしめ、当該抵抗
の分だけ切削効率を向上させて、噴流の到達距離の制御
精度をより向上させることが出来る。
【００１５】また本発明によれば、対をなすノズルの各
々から噴出する高圧噴流の交差角度が３０°ないし９０
°となる様に設定されているため、当該交差角度が不適
当である場合の欠点が防止される。すなわち、交差角度
が９０°以上であれば仕上り杭径が小さくなり過ぎてし
まい、交差角度が３０°以下であれば杭径制御が困難で
あるが、本発明では高圧噴流の交差角度が３０°ないし
９０°となる様に設定されているので、それ等の不都合
が防止されるのである。
々から噴出する高圧噴流の交差角度が３０°ないし９０
°となる様に設定されているため、当該交差角度が不適
当である場合の欠点が防止される。すなわち、交差角度
が９０°以上であれば仕上り杭径が小さくなり過ぎてし
まい、交差角度が３０°以下であれば杭径制御が困難で
あるが、本発明では高圧噴流の交差角度が３０°ないし
９０°となる様に設定されているので、それ等の不都合
が防止されるのである。
【００１６】さらに本発明によれば、対をなすノズルが
円周方向に２対以上設けられているので、高圧噴流を噴
出する際の反力或いは反作用の均衡を保つことが出来
る。すなわち、２対以上設けられているノズル対を（地
中へ挿入される管の）円周方向で等間隔に設ければ、高
圧噴流の反力も円周方向について等間隔で作用すること
になるので、該反力により地中に挿入される管が鉛直方
向軸線（仮想線）に対して傾いてしまうことが防止され
る。
円周方向に２対以上設けられているので、高圧噴流を噴
出する際の反力或いは反作用の均衡を保つことが出来
る。すなわち、２対以上設けられているノズル対を（地
中へ挿入される管の）円周方向で等間隔に設ければ、高
圧噴流の反力も円周方向について等間隔で作用すること
になるので、該反力により地中に挿入される管が鉛直方
向軸線（仮想線）に対して傾いてしまうことが防止され
る。
【００１７】それに加えて、本発明によれば、高圧水を
噴出する第２ノズル対と硬化材を噴出する第１ノズル対
とを（地中に挿入する）管の長手方向に間隔を空けて設
け、且つ、高圧水を噴出する第２ノズル対が硬化材を噴
出する第１ノズル対よりも上方に位置している。そのた
め、地盤掘削は主として上方に設けられた第２ノズルか
ら噴出する高圧水で行なわれ、第１ノズルから噴出され
る硬化材の噴流は地盤掘削には殆ど寄与しない。そし
て、第１ノズルから噴出される硬化材の噴流の作用は、
掘削された地盤の撹拌が主となる。その結果、切削され
た地盤と硬化材との混合・撹拌の効率が非常に向上す
る。ここで、地盤の切削能力は高圧水の方が遥かに高い
ので、第１ノズル対（硬化材を噴出するノズル対）が地
盤掘削に作用しない事の影響は殆ど現れない。ここで、
前記第１ノズル対及び第２ノズル対から噴射される噴流
を包囲する様に噴出される空気噴流をそれぞれ形成すれ
ば、高圧水噴流及び硬化材噴流の到達距離が延長される
ので、地盤の掘削効率と混合・撹拌効率が更に向上して
好都合である。
噴出する第２ノズル対と硬化材を噴出する第１ノズル対
とを（地中に挿入する）管の長手方向に間隔を空けて設
け、且つ、高圧水を噴出する第２ノズル対が硬化材を噴
出する第１ノズル対よりも上方に位置している。そのた
め、地盤掘削は主として上方に設けられた第２ノズルか
ら噴出する高圧水で行なわれ、第１ノズルから噴出され
る硬化材の噴流は地盤掘削には殆ど寄与しない。そし
て、第１ノズルから噴出される硬化材の噴流の作用は、
掘削された地盤の撹拌が主となる。その結果、切削され
た地盤と硬化材との混合・撹拌の効率が非常に向上す
る。ここで、地盤の切削能力は高圧水の方が遥かに高い
ので、第１ノズル対（硬化材を噴出するノズル対）が地
盤掘削に作用しない事の影響は殆ど現れない。ここで、
前記第１ノズル対及び第２ノズル対から噴射される噴流
を包囲する様に噴出される空気噴流をそれぞれ形成すれ
ば、高圧水噴流及び硬化材噴流の到達距離が延長される
ので、地盤の掘削効率と混合・撹拌効率が更に向上して
好都合である。
【００１８】本発明の実施に際して、高圧水を噴出する
ノズルと硬化材を噴出するノズルとを（地中に挿入す
る）管の長手方向に間隔を空けて設ければ、上述した通
り高圧水噴流が地盤掘削作用を受け持ち、硬化材噴流は
混合・撹拌作用を受け持つ。そして、造成パイル或いは
固結杭の径は地盤掘削距離により決定される、換言すれ
ば高圧水噴流の到達距離により決定されるので、高圧水
噴流の到達距離を制御すれば、造成パイル或いは固結杭
の径が制御される。
ノズルと硬化材を噴出するノズルとを（地中に挿入す
る）管の長手方向に間隔を空けて設ければ、上述した通
り高圧水噴流が地盤掘削作用を受け持ち、硬化材噴流は
混合・撹拌作用を受け持つ。そして、造成パイル或いは
固結杭の径は地盤掘削距離により決定される、換言すれ
ば高圧水噴流の到達距離により決定されるので、高圧水
噴流の到達距離を制御すれば、造成パイル或いは固結杭
の径が制御される。
【００１９】高圧水を噴出するノズルのみを対に構成
し、高圧水噴流のみが交差噴流となる様に構成した場合
においては、地盤掘削を行う高圧水噴流の到達距離は交
差噴流による到達距離制御によって高精度に制御される
が、硬化材噴流に関しては到達距離を制御する必要が無
いので、交差噴流による到達距離制御は行われない。そ
の結果、造成パイルや固結杭の径の制御精度を高くする
のと同時に、構成を可能な限り簡易化することが可能と
なるのである。この場合、高圧水を噴出するノズルから
の高圧水噴流を包囲する様に噴出される空気噴流を形成
すれば、地盤掘削が更に容易に且つ精度良く行われるの
で、好都合である。
し、高圧水噴流のみが交差噴流となる様に構成した場合
においては、地盤掘削を行う高圧水噴流の到達距離は交
差噴流による到達距離制御によって高精度に制御される
が、硬化材噴流に関しては到達距離を制御する必要が無
いので、交差噴流による到達距離制御は行われない。そ
の結果、造成パイルや固結杭の径の制御精度を高くする
のと同時に、構成を可能な限り簡易化することが可能と
なるのである。この場合、高圧水を噴出するノズルから
の高圧水噴流を包囲する様に噴出される空気噴流を形成
すれば、地盤掘削が更に容易に且つ精度良く行われるの
で、好都合である。
【００２０】
【実施例】以下図面を参照して本発明の実施例を説明す
る。
る。
【００２１】図１及び図２には、本発明を実施する装置
の一例が示されている。
の一例が示されている。
【００２２】図において、１は発電機、２は発電機１に
よって駆動される高圧ポンプ、３は配管、４は配管３に
地中に挿入された管を連結しているスイベルジョイン
ト、５は攪拌処理機、６は水又は硬化材の高圧噴流Ｊ１
と、その高圧噴流Ｊ１の周囲を包囲する様に噴出される
空気噴流Ｊ２とからなる高圧複層噴流Ｊを噴射するノズ
ルを設けた管、１０ａ、１０ｂは管６の下端部でその長
手方向に間隔を隔てて設けた上、下のノズルで、このノ
ズル１０ａ、１０ｂは噴射角度α、βが調整できるよう
になっている。
よって駆動される高圧ポンプ、３は配管、４は配管３に
地中に挿入された管を連結しているスイベルジョイン
ト、５は攪拌処理機、６は水又は硬化材の高圧噴流Ｊ１
と、その高圧噴流Ｊ１の周囲を包囲する様に噴出される
空気噴流Ｊ２とからなる高圧複層噴流Ｊを噴射するノズ
ルを設けた管、１０ａ、１０ｂは管６の下端部でその長
手方向に間隔を隔てて設けた上、下のノズルで、このノ
ズル１０ａ、１０ｂは噴射角度α、βが調整できるよう
になっている。
【００２３】高圧ポンプ２からスイベルジョイント４を
経由して管６の下端部に設けた上部および下部のノズル
７ａ、７ｂから水または硬化材を噴射する。ここで、硬
化材としてはセメントミルク、モルタル、薬剤等が挙げ
られる。ノズル７ａ、７ｂは角度調整可能なものであ
り、交差噴流Ｓが成立する様に（出会う様に）、或いは
噴流が相互に衝突する様に、各々のノズル１０ａ、１０
ｂの噴射角度α、βをセットする。また交差角度γは、
到達距離に応じた角度をあらかじめ定めておきその角度
にセットする。明確には図示されていないが、この場合
においても、高圧噴流の周囲を包囲する様に空気噴流を
噴射させて、高圧複層噴流とすることが出来る。
経由して管６の下端部に設けた上部および下部のノズル
７ａ、７ｂから水または硬化材を噴射する。ここで、硬
化材としてはセメントミルク、モルタル、薬剤等が挙げ
られる。ノズル７ａ、７ｂは角度調整可能なものであ
り、交差噴流Ｓが成立する様に（出会う様に）、或いは
噴流が相互に衝突する様に、各々のノズル１０ａ、１０
ｂの噴射角度α、βをセットする。また交差角度γは、
到達距離に応じた角度をあらかじめ定めておきその角度
にセットする。明確には図示されていないが、この場合
においても、高圧噴流の周囲を包囲する様に空気噴流を
噴射させて、高圧複層噴流とすることが出来る。
【００２４】噴流の噴出タイミングについてはその時の
施工の状況によって決められるもので、管６の貫入時に
噴出するか管６の引抜き時に噴出するかは状況に応じて
いずれもでよい。
施工の状況によって決められるもので、管６の貫入時に
噴出するか管６の引抜き時に噴出するかは状況に応じて
いずれもでよい。
【００２５】ノズル７ａ、７ｂから硬化材及び空気の高
圧複層噴流Ｊを噴射しながら管６が回転し上下どちらか
の方向に処理機５の位置が移動すると、図に示すように
交差噴流Ｓの出会った点Ｔを最外縁Ｒとするコラム状の
造成パイルＢが地盤Ａ中に仕上がることになる。また、
噴射角度α、βの和すなわち交差角度γは、３０°ない
し９０°にとるのが好ましい。これは、９０°以上で
は、噴流到達距離が短か過ぎ、３０°以下では、噴流の
衝突態様を極めて高精度に制御する必要があって好まし
くないからである。また、交差角度γを３０°程度に小
さくすることにより図３に示すように、掘削モニタ７の
下方まで地盤改良を行うことができる。更に、場合によ
っては、管６の先端からノズル１０ａ、１０ｂ（高圧
部）よりは低い圧力で硬化材Ｍを吐出するようにする。
この場合、ポンプを高圧、低圧の２系統にするか圧送配
管で減圧するなどの装置を設けるとよい。
圧複層噴流Ｊを噴射しながら管６が回転し上下どちらか
の方向に処理機５の位置が移動すると、図に示すように
交差噴流Ｓの出会った点Ｔを最外縁Ｒとするコラム状の
造成パイルＢが地盤Ａ中に仕上がることになる。また、
噴射角度α、βの和すなわち交差角度γは、３０°ない
し９０°にとるのが好ましい。これは、９０°以上で
は、噴流到達距離が短か過ぎ、３０°以下では、噴流の
衝突態様を極めて高精度に制御する必要があって好まし
くないからである。また、交差角度γを３０°程度に小
さくすることにより図３に示すように、掘削モニタ７の
下方まで地盤改良を行うことができる。更に、場合によ
っては、管６の先端からノズル１０ａ、１０ｂ（高圧
部）よりは低い圧力で硬化材Ｍを吐出するようにする。
この場合、ポンプを高圧、低圧の２系統にするか圧送配
管で減圧するなどの装置を設けるとよい。
【００２６】図４は本発明の別の実施態様を実施する装
置を示し、対をなすノズルを円周方向に２対以上、図示
の例では２対のノズル１０ａ，１０ｂ及び１０ｃ、１０
ｄを設けた例である。この実施例では、２対の高圧複層
噴流Ｊ、Ｊのバランスをとり、管６にかかる水平方向の
力をキャンセルすることができる。
置を示し、対をなすノズルを円周方向に２対以上、図示
の例では２対のノズル１０ａ，１０ｂ及び１０ｃ、１０
ｄを設けた例である。この実施例では、２対の高圧複層
噴流Ｊ、Ｊのバランスをとり、管６にかかる水平方向の
力をキャンセルすることができる。
【００２７】ここで、図示されてはいないが、ノズル対
の数は２対以上であり且つ高圧複層噴流のバランスがと
れれば良い。例えば３対、４対、５対、６対・・・とす
ることが可能である。この場合、管６の円周方向に等間
隔にノズル対が配置されれば高圧複層噴流のバランスを
とることが出来る。
の数は２対以上であり且つ高圧複層噴流のバランスがと
れれば良い。例えば３対、４対、５対、６対・・・とす
ることが可能である。この場合、管６の円周方向に等間
隔にノズル対が配置されれば高圧複層噴流のバランスを
とることが出来る。
【００２８】図５も本発明の別の実施態様を実施する装
置を示し、管６の長手方向に間隔を設けて硬化材の第１
の高圧噴流ｊ１を噴出する対をなす第１のノズル１１
ａ、１１ｂを設け、それら第１のノズル１１ａ、１１ｂ
の上方の対向する側に、水の第２の高圧噴流ｊ２を噴出
する第２のノズル１２ａ、１２ｂを設けた例である。こ
の実施態様では管６を回転しながら引き上げ、第２の噴
流ｊ２、ｊ２により掘削することにより、第１の噴流ｊ
１、ｊ１による硬化材の注入効果を向上することができ
る。
置を示し、管６の長手方向に間隔を設けて硬化材の第１
の高圧噴流ｊ１を噴出する対をなす第１のノズル１１
ａ、１１ｂを設け、それら第１のノズル１１ａ、１１ｂ
の上方の対向する側に、水の第２の高圧噴流ｊ２を噴出
する第２のノズル１２ａ、１２ｂを設けた例である。こ
の実施態様では管６を回転しながら引き上げ、第２の噴
流ｊ２、ｊ２により掘削することにより、第１の噴流ｊ
１、ｊ１による硬化材の注入効果を向上することができ
る。
【００２９】ここで、明確には図示されていないが、第
１の噴流ｊ１、ｊ１又は第２の噴流ｊ２、ｊ２の周囲を
包囲する様な態様にて空気噴流を噴出して、高圧複層噴
流としても良い。図６はその様な実施態様を実施する装
置を示しており、図６のノズル１１ａ、１１ｂを図１の
ノズル１０ａ、１０ｂに替えて高速複層噴流ｊ３、ｊ３
を噴出するようにした例である。この実施態様では、図
５の注入効果を更に向上することができる。
１の噴流ｊ１、ｊ１又は第２の噴流ｊ２、ｊ２の周囲を
包囲する様な態様にて空気噴流を噴出して、高圧複層噴
流としても良い。図６はその様な実施態様を実施する装
置を示しており、図６のノズル１１ａ、１１ｂを図１の
ノズル１０ａ、１０ｂに替えて高速複層噴流ｊ３、ｊ３
を噴出するようにした例である。この実施態様では、図
５の注入効果を更に向上することができる。
【００３０】図７も本発明の別の実施態様を実施する装
置を示し、管６のノズル１２ｂの下方に設けたノズル１
４から硬化材の中圧噴流ｊ４を噴出し、他を図５と同様
にした例である。この実施態様では、中圧噴流ｊ４の圧
力を、水の圧力より低くしてた構造、施工経費を低減す
ることができる。
置を示し、管６のノズル１２ｂの下方に設けたノズル１
４から硬化材の中圧噴流ｊ４を噴出し、他を図５と同様
にした例である。この実施態様では、中圧噴流ｊ４の圧
力を、水の圧力より低くしてた構造、施工経費を低減す
ることができる。
【００３１】図８も本発明の別の実施態様を実施する装
置を示し、図７の高圧水噴流ｊ２を空気噴流で包囲した
高速複層噴流ｊ３に替えた例である。この実施態様で
は、図７をり更に硬化材の注入効果を向上することがで
きる。
置を示し、図７の高圧水噴流ｊ２を空気噴流で包囲した
高速複層噴流ｊ３に替えた例である。この実施態様で
は、図７をり更に硬化材の注入効果を向上することがで
きる。
【００３２】以上に述べた工法は、ノズルから硬化材を
噴射するケミカル・チャーニング・パイル工法に限るこ
となく、ノズルから水を噴射して地盤を切削し、その空
隙に硬化材を流入充填するジェット・グラウト工法にも
実施できるものである。
噴射するケミカル・チャーニング・パイル工法に限るこ
となく、ノズルから水を噴射して地盤を切削し、その空
隙に硬化材を流入充填するジェット・グラウト工法にも
実施できるものである。
【００３３】
【発明の効果】従来は、噴出流量、ノズルの噴出口断面
積等との固定的関係から杭の仕上がり径を制御する自由
度がなく材料の効率的使用が難しく、またスライム湧出
量の抑制も難しかった。本発明の交差噴流の使用によっ
て、設計に適応する造成パイルの仕上がり径が硬化材の
流量と吐出口断面積の他にノズルの角度によって自由に
選択できる。また、噴流の本数は交差させるために２本
の噴流が必要であるが、単位深さ当りの噴流が土をきる
回数は噴流の本数分だけ増加し、攪拌効率が大幅に増大
する。
積等との固定的関係から杭の仕上がり径を制御する自由
度がなく材料の効率的使用が難しく、またスライム湧出
量の抑制も難しかった。本発明の交差噴流の使用によっ
て、設計に適応する造成パイルの仕上がり径が硬化材の
流量と吐出口断面積の他にノズルの角度によって自由に
選択できる。また、噴流の本数は交差させるために２本
の噴流が必要であるが、単位深さ当りの噴流が土をきる
回数は噴流の本数分だけ増加し、攪拌効率が大幅に増大
する。
【図１】本発明を実施する装置の一実施例を示す側面
図。
図。
【図２】図１の要部の拡大図。
【図３】本発明の別の実施態様を実施する装置の要部を
示す側面図。
示す側面図。
【図４】本発明の別の実施態様を実施する装置の要部を
示す側面図。
示す側面図。
【図５】本発明の別の実施態様を実施する装置の要部を
示す側面図。
示す側面図。
【図６】本発明の別の実施態様を実施する装置の要部を
示す側面図。
示す側面図。
【図７】本発明の別の実施態様を実施する装置の要部を
示す側面図。
示す側面図。
【図８】本発明の別の実施態様を実施する装置の要部を
示す側面図。
示す側面図。
Ａ・・・・地盤 Ｂ・・・・造成パネル Ｊ・・・・高圧複層噴流 Ｊ１・・・硬化材の高圧噴流 Ｊ２・・・水の高圧噴流 ｊ１・・・硬化材の高圧噴流 ｊ２・・・水の高圧噴流 ｊ３・・・水と空気の高圧複層噴流 ｊ４・・・硬化材の中圧噴流 Ｓ・・・・交差噴流 α、β・・噴射角度 γ・・・・交差角度 １・・・発電機 ２・・・高圧ポンプ ３・・・配管 ４・・・スイベルジョイント ５・・・攪拌処理機 ６・・・地中に挿入する管 ７・・・掘削モニタ １０ａ〜１０ｄ、１１ａ、１１ｂ、１２ａ、１２ｂ、１
３ａ、１３ｂ、１４・・・ノズル
３ａ、１３ｂ、１４・・・ノズル
Claims (6)
- 【請求項１】 高圧ジェット噴流により地中に固結杭を
造成するに際し、地中に挿入する管の長手方向に間隔を
空けて対をなすノズルを設け、該ノズルより硬化材又は
水の高圧噴流と該高圧噴流の周りを包囲する空気噴流と
を噴出し、該対をなすノズルは噴射角度調整自在であ
り、到達距離に応じてノズルの噴射角度を調整して交差
させることにより仕上り杭径の制御を行うことを特徴と
するジェット工法による固結杭造成における仕上り杭径
の制御方法。 - 【請求項２】 高圧ジェット噴流により地中に固結杭を
造成するに際し、地中に挿入する管の長手方向に間隔を
空けて対をなすノズルを設け、該ノズルより硬化材又は
水の高圧噴流を噴出し、該対をなすノズルの各々から噴
出する高圧噴流の交差角度が３０°ないし９０°となる
様にノズルの噴射角度を調整したことを特徴とするジェ
ット工法による造成杭造成における仕上り杭径の制御方
法。 - 【請求項３】 高圧ジェット噴流により地中に固結杭を
造成するに際し、地中に挿入する管の長手方向に間隔を
空けて対をなすノズルを設け、該ノズルより硬化材又は
水の高圧噴流を噴出し、該対をなすノズルは噴射角度調
整自在であり、且つ、円周方向に２対以上設けられてお
り、前記高圧噴流の到達距離に応じてノズルの噴射角度
を調整して交差させることにより仕上り杭径の制御を行
うことを特徴とするジェット工法による固結杭造成にお
ける仕上り杭径の制御方法。 - 【請求項４】 高圧ジェット噴流により地中に固結杭を
造成するに際し、地中に挿入する管の長手方向に間隔を
空けて対をなすノズルを２対設け、該２対のノズルのう
ち第１ノズル対は前記管の長手方向下方に配置されて硬
化材を噴出し、第２ノズル対は前記管の長手方向上方で
且つ第１ノズル対とは前記管の半径方向反対側に配置さ
れて高圧水を噴出し、これら第１及び第２ノズル対は噴
射角度調整自在であり、到達距離に応じてノズルは噴射
角度を調整して交差させることにより仕上り杭径の制御
を行うことを特徴とするジェット工法による固結杭造成
における仕上り杭径の制御方法。 - 【請求項５】 高圧ジェット噴流により地中に固結杭を
造成するに際し、地中に挿入する管の長手方向に間隔を
空けて第１ノズルと第２ノズルとを設け、第１ノズルは
対をなす様に構成され且つ前記管の長手方向上方に配置
されて高圧水を噴出し、第２ノズルは前記管の長手方向
下方で且つ第１のノズルとは前記管の半径方向反対側に
配置されて硬化材を噴出し、前記第１ノズルは噴射角度
調整自在であり、到達距離に応じてノズルの噴射角度を
調整して交差させることにより仕上り杭径の制御を行う
ことを特徴とするジェット工法による固結杭造成におけ
る杭径の制御方法。 - 【請求項６】 高圧ジェット噴流の周囲を包囲する様に
噴出する空気噴流を形成した請求項１−５のいずれか１
項のジェット工法による固結杭造成における杭径の制御
方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6039998A JPH07252824A (ja) | 1994-03-10 | 1994-03-10 | ジェット工法による固結杭造成における仕上がり杭径の制御方法 |
| TW84109421A TW318196B (ja) | 1994-03-10 | 1995-09-08 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6039998A JPH07252824A (ja) | 1994-03-10 | 1994-03-10 | ジェット工法による固結杭造成における仕上がり杭径の制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07252824A true JPH07252824A (ja) | 1995-10-03 |
Family
ID=12568603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6039998A Pending JPH07252824A (ja) | 1994-03-10 | 1994-03-10 | ジェット工法による固結杭造成における仕上がり杭径の制御方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07252824A (ja) |
| TW (1) | TW318196B (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007191951A (ja) * | 2006-01-20 | 2007-08-02 | Sanshin Corp | 地盤改良工法における排泥リサイクルシステムおよびその装置 |
| CN101942831A (zh) * | 2010-09-16 | 2011-01-12 | 关洪军 | 一种爆扩旋喷桩方法 |
| JP2015187352A (ja) * | 2014-03-27 | 2015-10-29 | 株式会社不動テトラ | 高圧噴射攪拌工法による地盤改良方法及びこの地盤改良方法に用いる特殊ヘッド |
| JP2020137515A (ja) * | 2019-02-22 | 2020-09-03 | 株式会社きのした | 粒状パフ及びその製造方法 |
| JP7185890B1 (ja) * | 2021-12-22 | 2022-12-08 | Ｎ．Ｊｅｔエンジニアリング株式会社 | 土壌改良装置、掘進機および土壌改良方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02304115A (ja) * | 1989-05-17 | 1990-12-17 | Nit Co Ltd | 地盤硬化材注入における四重管の高圧均等噴射法 |
| JPH03107013A (ja) * | 1989-09-20 | 1991-05-07 | Nit Co Ltd | 中空硬化層の造成工法 |
| JPH05346020A (ja) * | 1992-06-16 | 1993-12-27 | Chem Gurauto Kk | 固結杭造成における仕上がり杭径の制御方法 |
| JPH062326A (ja) * | 1992-06-19 | 1994-01-11 | Nakajima Shiro | 地盤改良体造成装置及び方法 |
-
1994
- 1994-03-10 JP JP6039998A patent/JPH07252824A/ja active Pending
-
1995
- 1995-09-08 TW TW84109421A patent/TW318196B/zh not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02304115A (ja) * | 1989-05-17 | 1990-12-17 | Nit Co Ltd | 地盤硬化材注入における四重管の高圧均等噴射法 |
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| JPH05346020A (ja) * | 1992-06-16 | 1993-12-27 | Chem Gurauto Kk | 固結杭造成における仕上がり杭径の制御方法 |
| JPH062326A (ja) * | 1992-06-19 | 1994-01-11 | Nakajima Shiro | 地盤改良体造成装置及び方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007191951A (ja) * | 2006-01-20 | 2007-08-02 | Sanshin Corp | 地盤改良工法における排泥リサイクルシステムおよびその装置 |
| CN101942831A (zh) * | 2010-09-16 | 2011-01-12 | 关洪军 | 一种爆扩旋喷桩方法 |
| JP2015187352A (ja) * | 2014-03-27 | 2015-10-29 | 株式会社不動テトラ | 高圧噴射攪拌工法による地盤改良方法及びこの地盤改良方法に用いる特殊ヘッド |
| JP2020137515A (ja) * | 2019-02-22 | 2020-09-03 | 株式会社きのした | 粒状パフ及びその製造方法 |
| JP7185890B1 (ja) * | 2021-12-22 | 2022-12-08 | Ｎ．Ｊｅｔエンジニアリング株式会社 | 土壌改良装置、掘進機および土壌改良方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW318196B (ja) | 1997-10-21 |
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