JPH07243468A - 油圧緩衝器 - Google Patents
油圧緩衝器Info
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- JPH07243468A JPH07243468A JP3267694A JP3267694A JPH07243468A JP H07243468 A JPH07243468 A JP H07243468A JP 3267694 A JP3267694 A JP 3267694A JP 3267694 A JP3267694 A JP 3267694A JP H07243468 A JPH07243468 A JP H07243468A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ピストンロッドが伸び側へ移動した際にもピ
ストンロッドの高い剛性が得られて操安性が向上し、か
つこれをリバウンド時の性能を犠牲にすることなく実現
できる油圧緩衝器を得る。 【構成】 油圧緩衝器１０では、ピストンロッド２２の
長手中間部の周囲にリバウンドスプリング３０と直列的
にリバウンドストッパ２８が配置されており、ピストン
ロッド２２の伸び側の移動時にはリバウンドスプリング
３０の圧縮力により径方向に拡大変形される。したがっ
て、リバウンドストッパ２８の拡大変形によってピスト
ンロッド２２の長手中間部が実質的に押圧保持された状
態となり、ピストンロッド２２の剛性が向上して撓みが
抑制され、操安性が向上する。
ストンロッドの高い剛性が得られて操安性が向上し、か
つこれをリバウンド時の性能を犠牲にすることなく実現
できる油圧緩衝器を得る。 【構成】 油圧緩衝器１０では、ピストンロッド２２の
長手中間部の周囲にリバウンドスプリング３０と直列的
にリバウンドストッパ２８が配置されており、ピストン
ロッド２２の伸び側の移動時にはリバウンドスプリング
３０の圧縮力により径方向に拡大変形される。したがっ
て、リバウンドストッパ２８の拡大変形によってピスト
ンロッド２２の長手中間部が実質的に押圧保持された状
態となり、ピストンロッド２２の剛性が向上して撓みが
抑制され、操安性が向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、車両のサスペンション
を構成する油圧緩衝器に関する。
を構成する油圧緩衝器に関する。
【０００２】
【従来の技術】車両のサスペンションを構成する油圧緩
衝器においては、ピストンロッドが連結されたピストン
がシリンダ内で移動することによって外部入力を緩衝す
るが、ピストンロッドが伸び側へ過度に移動することを
防止するために、ピストンロッドにゴム製のリバウンド
ストッパが取り付けられている。このリバウンドストッ
パが、シリンダー端部に配置されたロッドガイドに係合
することにより、ピストンロッドの伸び側への過度の移
動が制限される構成である。
衝器においては、ピストンロッドが連結されたピストン
がシリンダ内で移動することによって外部入力を緩衝す
るが、ピストンロッドが伸び側へ過度に移動することを
防止するために、ピストンロッドにゴム製のリバウンド
ストッパが取り付けられている。このリバウンドストッ
パが、シリンダー端部に配置されたロッドガイドに係合
することにより、ピストンロッドの伸び側への過度の移
動が制限される構成である。
【０００３】一方、ピストンロッドの伸び側への移動を
効率よく規制するために、前述の如きリバウンドストッ
パに代えて、リバウンドスプリングを備えた油圧緩衝器
が提案されている（実開平３−４３１４０号公報）。
効率よく規制するために、前述の如きリバウンドストッ
パに代えて、リバウンドスプリングを備えた油圧緩衝器
が提案されている（実開平３−４３１４０号公報）。
【０００４】前記公報に示された油圧緩衝器では、ピス
トンロッドの周囲にリバウンドスプリングが配置されて
おり、ピストンロッドの伸び側への移動の際にはこのリ
バウンドスプリングが縮長されてピストンロッドの移動
を規制する構成である。したがって、単にリバウンドス
トッパがピストンロッドの所定範囲を越える移動を制限
するものに比べて、伸び側移動時（リバウンド時）の性
能がさらに向上されている。
トンロッドの周囲にリバウンドスプリングが配置されて
おり、ピストンロッドの伸び側への移動の際にはこのリ
バウンドスプリングが縮長されてピストンロッドの移動
を規制する構成である。したがって、単にリバウンドス
トッパがピストンロッドの所定範囲を越える移動を制限
するものに比べて、伸び側移動時（リバウンド時）の性
能がさらに向上されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、このような
リバウンドスプリングを備えた油圧緩衝器においては、
ピストンロッドの伸び側の移動がリバウンドスプリング
によって効率よく規制されて伸び側移動時（リバウンド
時）の性能自体は向上するものの、ピストンロッドが伸
び側へ移動した状態で、油圧緩衝器の取付（支持）点
（すなわち、ピストンロッドの先端部）に横方向からの
外力が作用すると、ピストンロッドが移動しモーメント
アームが長くなっていることに起因してピストンロッド
の剛性が低下し撓みが生じ易くなる欠点があった。この
ようなピストンロッドの剛性の低下は、操安性に悪影響
を与える原因となり、この点において改善の余地があっ
た。
リバウンドスプリングを備えた油圧緩衝器においては、
ピストンロッドの伸び側の移動がリバウンドスプリング
によって効率よく規制されて伸び側移動時（リバウンド
時）の性能自体は向上するものの、ピストンロッドが伸
び側へ移動した状態で、油圧緩衝器の取付（支持）点
（すなわち、ピストンロッドの先端部）に横方向からの
外力が作用すると、ピストンロッドが移動しモーメント
アームが長くなっていることに起因してピストンロッド
の剛性が低下し撓みが生じ易くなる欠点があった。この
ようなピストンロッドの剛性の低下は、操安性に悪影響
を与える原因となり、この点において改善の余地があっ
た。
【０００６】本発明は上記事実を考慮し、ピストンロッ
ドが伸び側へ移動した際にもピストンロッドの高い剛性
が得られて操安性が向上し、かつこれを、リバウンド時
の性能を犠牲にすることなく実現できる油圧緩衝器を得
ることが目的である。
ドが伸び側へ移動した際にもピストンロッドの高い剛性
が得られて操安性が向上し、かつこれを、リバウンド時
の性能を犠牲にすることなく実現できる油圧緩衝器を得
ることが目的である。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１に係る発明の油
圧緩衝器は、流体を充填したシリンダと、該シリンダ内
に摺動可能に配置されると共に前記シリンダ内の室を区
画するピストンと、一端が前記ピストンに連結し他端が
前記シリンダの外部へ延出したピストンロッドと、前記
ピストンの摺動に伴い減衰力を発生する減衰力発生機構
と、前記シリンダと前記ピストンロッドとの間に配置さ
れたスプリング部材を有し前記ピストンの過度の伸び側
の移動を規制するスプリング機構と、を有する油圧緩衝
器において、前記スプリング機構が、前記ピストンの伸
び側の移動に伴って、前記ピストンロッドを軸直方向に
押圧する押圧部材を備えたことを特徴としている。
圧緩衝器は、流体を充填したシリンダと、該シリンダ内
に摺動可能に配置されると共に前記シリンダ内の室を区
画するピストンと、一端が前記ピストンに連結し他端が
前記シリンダの外部へ延出したピストンロッドと、前記
ピストンの摺動に伴い減衰力を発生する減衰力発生機構
と、前記シリンダと前記ピストンロッドとの間に配置さ
れたスプリング部材を有し前記ピストンの過度の伸び側
の移動を規制するスプリング機構と、を有する油圧緩衝
器において、前記スプリング機構が、前記ピストンの伸
び側の移動に伴って、前記ピストンロッドを軸直方向に
押圧する押圧部材を備えたことを特徴としている。
【０００８】
【作用】請求項１記載の油圧緩衝器では、ピストンロッ
ドの伸縮すなわちピストンの摺動に伴って減衰力発生機
構が衝撃を吸収する。
ドの伸縮すなわちピストンの摺動に伴って減衰力発生機
構が衝撃を吸収する。
【０００９】ここで、ピストンが伸び側へ移動しこれに
伴ってピストンロッドがシリンダから外部へ退出する
と、これに従って押圧部材がピストンロッドをシリンダ
に対して径方向に押圧する。このため、ピストンロッド
はこの押圧部材によって実質的に保持された状態とな
り、ピストンロッドの剛性が向上して撓みが抑制され
る。
伴ってピストンロッドがシリンダから外部へ退出する
と、これに従って押圧部材がピストンロッドをシリンダ
に対して径方向に押圧する。このため、ピストンロッド
はこの押圧部材によって実質的に保持された状態とな
り、ピストンロッドの剛性が向上して撓みが抑制され
る。
【００１０】また、押圧部材は単にピストンロッドの伸
び側の移動に伴ってピストンロッドを径方向に押圧する
ため、ピストンの過度の伸び側の移動を規制するスプリ
ング機構の性能に悪影響を与えることはない。
び側の移動に伴ってピストンロッドを径方向に押圧する
ため、ピストンの過度の伸び側の移動を規制するスプリ
ング機構の性能に悪影響を与えることはない。
【００１１】このように、本発明に係る油圧緩衝器で
は、ピストンロッドの伸び側への移動に従ってこのピス
トンロッドを押圧部材により保持するため、スプリング
機構の性能を犠牲にすることなく、ピストンロッドの高
い剛性が得られ、これにより高い操安性が得られる。
は、ピストンロッドの伸び側への移動に従ってこのピス
トンロッドを押圧部材により保持するため、スプリング
機構の性能を犠牲にすることなく、ピストンロッドの高
い剛性が得られ、これにより高い操安性が得られる。
【００１２】
【実施例】図１には本発明の第１実施例に係る油圧緩衝
器１０の全体構成が示されており、図２にはこの油圧緩
衝器１０の主要部の構成が示されている。
器１０の全体構成が示されており、図２にはこの油圧緩
衝器１０の主要部の構成が示されている。
【００１３】油圧緩衝器１０では、円筒形のアウタシェ
ル１２を備えており、アウタシェル１２の内部にはシリ
ンダ１４が配置されている。シリンダ１４の底部には減
衰力発生機構を構成するベースバルブ１６が取り付けら
れており、さらに、シリンダ１４内にはオイルが充填さ
れている。また、シリンダ１４内には、シリンダ１４内
の室を区画するピストン１８が摺動可能に配置されてい
る。ピストン１８には減衰力発生機構を構成するピスト
ンバルブ２０が装備されている。
ル１２を備えており、アウタシェル１２の内部にはシリ
ンダ１４が配置されている。シリンダ１４の底部には減
衰力発生機構を構成するベースバルブ１６が取り付けら
れており、さらに、シリンダ１４内にはオイルが充填さ
れている。また、シリンダ１４内には、シリンダ１４内
の室を区画するピストン１８が摺動可能に配置されてい
る。ピストン１８には減衰力発生機構を構成するピスト
ンバルブ２０が装備されている。
【００１４】また、シリンダ１４内にはピストンロッド
２２が収容されている。このピストンロッド２２は、シ
リンダ１４の長手方向端部（ベースバルブ１６と反対側
端部）に配置されたロッドガイド２４によって軸線方向
に移動可能に支持されており、一端がピストン１８に連
結されると共に他端はシリンダ１４の外部へ延出してい
る。したがって、ピストンロッド２２は常にピストン１
８と一体に移動し、一部がシリンダ１４（アウタシェル
１２）の外方へ退出あるいは内方へ進入する構成であ
る。
２２が収容されている。このピストンロッド２２は、シ
リンダ１４の長手方向端部（ベースバルブ１６と反対側
端部）に配置されたロッドガイド２４によって軸線方向
に移動可能に支持されており、一端がピストン１８に連
結されると共に他端はシリンダ１４の外部へ延出してい
る。したがって、ピストンロッド２２は常にピストン１
８と一体に移動し、一部がシリンダ１４（アウタシェル
１２）の外方へ退出あるいは内方へ進入する構成であ
る。
【００１５】シリンダ１４内に位置するピストンロッド
２２の長手中間部には、ストッパプレート２６が固定さ
れており、さらに、ストッパプレート２６の側方（ロッ
ドガイド２４の側）には、ピストンロッド２２の周囲
（ピストンロッド２２とシリンダ１４との間）に、スプ
リング機構を構成し押圧部材としてのリバウンドストッ
パ２８が配置されている。リバウンドストッパ２８はウ
レタンゴム製で蛇腹状に形成されており、弾性変形可能
である。
２２の長手中間部には、ストッパプレート２６が固定さ
れており、さらに、ストッパプレート２６の側方（ロッ
ドガイド２４の側）には、ピストンロッド２２の周囲
（ピストンロッド２２とシリンダ１４との間）に、スプ
リング機構を構成し押圧部材としてのリバウンドストッ
パ２８が配置されている。リバウンドストッパ２８はウ
レタンゴム製で蛇腹状に形成されており、弾性変形可能
である。
【００１６】また、リバウンドストッパ２８の側方（ロ
ッドガイド２４の側）には、ピストンロッド２２の周囲
（ピストンロッド２２とシリンダ１４との間）にスプリ
ング機構を構成するリバウンドスプリング３０が、プレ
ート３２を介して配置されている。リバウンドスプリン
グ３０は圧縮コイルスプリングとされており、一端はロ
ッドガイド２４に当接し他端はプレート３２（すなわ
ち、リバウンドストッパ２８）に当接している。すなわ
ち、リバウンドスプリング３０とリバウンドストッパ２
８は、ピストンロッド２２の移動方向に沿って直列的に
配置されており、これにより、ピストンロッド２２が移
動する際には、リバウンドスプリング３０が縮長される
と共にリバウンドストッパ２８も圧縮されて径方向に拡
大変形する構成である。
ッドガイド２４の側）には、ピストンロッド２２の周囲
（ピストンロッド２２とシリンダ１４との間）にスプリ
ング機構を構成するリバウンドスプリング３０が、プレ
ート３２を介して配置されている。リバウンドスプリン
グ３０は圧縮コイルスプリングとされており、一端はロ
ッドガイド２４に当接し他端はプレート３２（すなわ
ち、リバウンドストッパ２８）に当接している。すなわ
ち、リバウンドスプリング３０とリバウンドストッパ２
８は、ピストンロッド２２の移動方向に沿って直列的に
配置されており、これにより、ピストンロッド２２が移
動する際には、リバウンドスプリング３０が縮長される
と共にリバウンドストッパ２８も圧縮されて径方向に拡
大変形する構成である。
【００１７】上記構成の油圧緩衝器１０では、ピストン
１８の摺動に伴ってピストンバルブ２０及びベースバル
ブ１６から成る減衰力発生機構が衝撃を吸収する。
１８の摺動に伴ってピストンバルブ２０及びベースバル
ブ１６から成る減衰力発生機構が衝撃を吸収する。
【００１８】ここで、ピストン１８が伸び側へ移動しこ
れに伴ってピストンロッド２２がシリンダ１４から外部
へ退出すると、これに従ってリバウンドスプリング３０
と共にリバウンドストッパ２８が圧縮される。これによ
り、リバウンドストッパ２８が径方向に拡大変形して次
第にピストンロッド２２の長手中間部をシリンダ１４に
対して径方向に押圧する。このため、ピストンロッド２
２はこのリバウンドストッパ２８によって実質的に保持
された状態となり、ピストンロッド２２の剛性が向上し
て撓みが抑制される。
れに伴ってピストンロッド２２がシリンダ１４から外部
へ退出すると、これに従ってリバウンドスプリング３０
と共にリバウンドストッパ２８が圧縮される。これによ
り、リバウンドストッパ２８が径方向に拡大変形して次
第にピストンロッド２２の長手中間部をシリンダ１４に
対して径方向に押圧する。このため、ピストンロッド２
２はこのリバウンドストッパ２８によって実質的に保持
された状態となり、ピストンロッド２２の剛性が向上し
て撓みが抑制される。
【００１９】ここで、図３には、この油圧緩衝器１０の
ピストンロッド２２の撓みの状態を、従来の油圧緩衝器
と比較して模式的に表したモデル図が示されている。こ
の場合、図３において、太実線は本第１実施例に係る油
圧緩衝器１０を示し、細破線は従来の油圧緩衝器を示し
ている。また、ここで、 Ｆ ：ピストンロッド２２の先端に作用する横荷重 Ｆ1 ：リバウンドストッパ２８によりピストンロッド２
２に作用する押圧荷重 Ｌ1 ：荷重Ｆの作用点からロッドガイド２４によるピス
トンロッド２２の支持点までのアーム長さ Ｌ2 ：ロッドガイド２４によるピストンロッド２２の支
持点からリバウンドストッパ２８によるピストンロッド
２２の押圧点までのアーム長さ Ｌ3 ：リバウンドストッパ２８によるピストンロッド２
２の押圧点からピストン１８によるピストンロッド２２
の支持点までのアーム長さ Ｅ ：ピストンロッド２２の縦弾性係数 Ｉ ：ピストンロッド２２の断面二次モーメント υ ：荷重Ｆの作用時のピストンロッド２２の先端の撓
み量 υ1 ：荷重Ｆの作用時の従来のピストンロッドの先端の
撓み量 とすると、リバウンドストッパ２８を有しない従来の油
圧緩衝器のピストンロッドの先端の撓み量υ1 は、以下
の式にて表される。 υ1 ＝F ・L1 2 ・（L1＋L2＋L3）／（３・E ・I ） したがって、ピストンロッドが伸び側へ移動するにした
がって（Ｌ1 が増加するにしたがって）、ピストンロッ
ドの先端の撓み量υ1 が増加し、操安性に悪影響を与え
る原因となっていた。
ピストンロッド２２の撓みの状態を、従来の油圧緩衝器
と比較して模式的に表したモデル図が示されている。こ
の場合、図３において、太実線は本第１実施例に係る油
圧緩衝器１０を示し、細破線は従来の油圧緩衝器を示し
ている。また、ここで、 Ｆ ：ピストンロッド２２の先端に作用する横荷重 Ｆ1 ：リバウンドストッパ２８によりピストンロッド２
２に作用する押圧荷重 Ｌ1 ：荷重Ｆの作用点からロッドガイド２４によるピス
トンロッド２２の支持点までのアーム長さ Ｌ2 ：ロッドガイド２４によるピストンロッド２２の支
持点からリバウンドストッパ２８によるピストンロッド
２２の押圧点までのアーム長さ Ｌ3 ：リバウンドストッパ２８によるピストンロッド２
２の押圧点からピストン１８によるピストンロッド２２
の支持点までのアーム長さ Ｅ ：ピストンロッド２２の縦弾性係数 Ｉ ：ピストンロッド２２の断面二次モーメント υ ：荷重Ｆの作用時のピストンロッド２２の先端の撓
み量 υ1 ：荷重Ｆの作用時の従来のピストンロッドの先端の
撓み量 とすると、リバウンドストッパ２８を有しない従来の油
圧緩衝器のピストンロッドの先端の撓み量υ1 は、以下
の式にて表される。 υ1 ＝F ・L1 2 ・（L1＋L2＋L3）／（３・E ・I ） したがって、ピストンロッドが伸び側へ移動するにした
がって（Ｌ1 が増加するにしたがって）、ピストンロッ
ドの先端の撓み量υ1 が増加し、操安性に悪影響を与え
る原因となっていた。
【００２０】これに対し、太実線にて示す本第１実施例
に係る油圧緩衝器１０では、ピストンロッド２２の先端
の撓み量υは、以下の式にて表される。 υ＝υ1 −［｛F1・L1・L2・L3・（L2＋２・L3）｝／｛６・E ・
I ・（L2＋L3）｝] したがって、ピストンロッド２２が伸び側へ移動しリバ
ウンドストッパ２８が径方向に拡大変形してピストンロ
ッド２２を径方向に押圧することにより、ピストンロッ
ド２２の長手中間部が保持された状態となり、ピストン
ロッド２２の剛性が向上して撓みが抑制されることが判
る。
に係る油圧緩衝器１０では、ピストンロッド２２の先端
の撓み量υは、以下の式にて表される。 υ＝υ1 −［｛F1・L1・L2・L3・（L2＋２・L3）｝／｛６・E ・
I ・（L2＋L3）｝] したがって、ピストンロッド２２が伸び側へ移動しリバ
ウンドストッパ２８が径方向に拡大変形してピストンロ
ッド２２を径方向に押圧することにより、ピストンロッ
ド２２の長手中間部が保持された状態となり、ピストン
ロッド２２の剛性が向上して撓みが抑制されることが判
る。
【００２１】また、リバウンドストッパ２８はその圧縮
力に応じて径方向への拡大変形量が増加するため、ピス
トンロッド２２の伸び側への移動量が増加するにしたが
って（Ｌ1 が増加するにしたがって）、ピストンロッド
２２の押圧保持力が増加する。換言すれば、ピストンロ
ッド２２の伸び側への移動量が増加して（モーメントア
ームが増加して）撓み量υが増加しようとするに連れ
て、ピストンロッド２２の押圧保持力が増加して剛性が
向上される。このため、ピストンロッド２２のリバウン
ド時の撓みを一層効果的に制限することができる。
力に応じて径方向への拡大変形量が増加するため、ピス
トンロッド２２の伸び側への移動量が増加するにしたが
って（Ｌ1 が増加するにしたがって）、ピストンロッド
２２の押圧保持力が増加する。換言すれば、ピストンロ
ッド２２の伸び側への移動量が増加して（モーメントア
ームが増加して）撓み量υが増加しようとするに連れ
て、ピストンロッド２２の押圧保持力が増加して剛性が
向上される。このため、ピストンロッド２２のリバウン
ド時の撓みを一層効果的に制限することができる。
【００２２】さらに、リバウンドストッパ２８は単にピ
ストンロッド２２の移動に伴ってピストンロッド２２を
径方向に押圧するため、リバウンドスプリング３０の性
能に悪影響を与えることはない。
ストンロッド２２の移動に伴ってピストンロッド２２を
径方向に押圧するため、リバウンドスプリング３０の性
能に悪影響を与えることはない。
【００２３】また、前述の如くピストンロッド２２の撓
みを抑制することができるためピストンロッド２２の強
度が向上し、これによりピストンロッド２２を小型化す
ることが可能となり軽量化を図ることもできる。
みを抑制することができるためピストンロッド２２の強
度が向上し、これによりピストンロッド２２を小型化す
ることが可能となり軽量化を図ることもできる。
【００２４】また、リバウンドストッパ２８はリバウン
ドスプリング３０と直列的に配置されているため、ピス
トンロッド２２が伸び側へ移動するとリバウンドスプリ
ング３０及びリバウンドストッパ２８が共に圧縮され
る。したがって、リバウンドストッパ２８の形状や寸法
を好適に設けて弾性特性を適宜設定することにより、リ
バウンドスプリング３０の荷重−変位特性を容易に非線
形化（高バネ定数化）することが可能となる。これによ
り、適用する車種等に応じた最適な操安性や乗り心地を
容易に確保できる。
ドスプリング３０と直列的に配置されているため、ピス
トンロッド２２が伸び側へ移動するとリバウンドスプリ
ング３０及びリバウンドストッパ２８が共に圧縮され
る。したがって、リバウンドストッパ２８の形状や寸法
を好適に設けて弾性特性を適宜設定することにより、リ
バウンドスプリング３０の荷重−変位特性を容易に非線
形化（高バネ定数化）することが可能となる。これによ
り、適用する車種等に応じた最適な操安性や乗り心地を
容易に確保できる。
【００２５】さらに、前述の如くリバウンドストッパ２
８はピストンロッド２２の伸び側への移動量が増加する
にしたがって径方向への拡大変形量が増加するため、ピ
ストンロッド２２の押圧保持力が増加するのみならず、
リバウンドストッパ２８とシリンダ１４との間の摩擦力
もピストンロッド２２の移動に伴って増加する。したが
って、これによっても、リバウンドスプリング３０の荷
重−変位特性を容易に非線形化することが可能となる。
さらに、ピストンロッド２２の撓みが抑制されることに
よりシール性も向上し、オイル漏れを防止することもで
きる。
８はピストンロッド２２の伸び側への移動量が増加する
にしたがって径方向への拡大変形量が増加するため、ピ
ストンロッド２２の押圧保持力が増加するのみならず、
リバウンドストッパ２８とシリンダ１４との間の摩擦力
もピストンロッド２２の移動に伴って増加する。したが
って、これによっても、リバウンドスプリング３０の荷
重−変位特性を容易に非線形化することが可能となる。
さらに、ピストンロッド２２の撓みが抑制されることに
よりシール性も向上し、オイル漏れを防止することもで
きる。
【００２６】このように、本第１実施例に係る油圧緩衝
器１０では、ピストンロッド２２の伸び側への移動に従
ってこのピストンロッド２２をリバウンドストッパ２８
により押圧して保持するため、スプリング機構の性能を
犠牲にすることなく、ピストンロッド２２の高い剛性が
得られ、これにより高い操安性が得られる。
器１０では、ピストンロッド２２の伸び側への移動に従
ってこのピストンロッド２２をリバウンドストッパ２８
により押圧して保持するため、スプリング機構の性能を
犠牲にすることなく、ピストンロッド２２の高い剛性が
得られ、これにより高い操安性が得られる。
【００２７】次に、本発明の他の実施例を説明する。な
お、前記第１実施例と基本的に同一の部品には前記第１
実施例と同一の符号を付与しその説明を省略している。
お、前記第１実施例と基本的に同一の部品には前記第１
実施例と同一の符号を付与しその説明を省略している。
【００２８】図４には本発明の第２実施例に係る油圧緩
衝器４０の主要部の構成が示されている。
衝器４０の主要部の構成が示されている。
【００２９】油圧緩衝器４０は、全体として前記第１実
施例の油圧緩衝器１０と同様の構成とされており、油圧
緩衝器１０のリバウンドストッパ２８及びプレート３２
に代えて、ストッパプレート２６の側方（リバウンドス
プリング３０の側）に、スプリング機構を構成し押圧部
材としてのリバウンドプレート４２が配置されている。
施例の油圧緩衝器１０と同様の構成とされており、油圧
緩衝器１０のリバウンドストッパ２８及びプレート３２
に代えて、ストッパプレート２６の側方（リバウンドス
プリング３０の側）に、スプリング機構を構成し押圧部
材としてのリバウンドプレート４２が配置されている。
【００３０】リバウンドプレート４２には、リバウンド
スプリング３０の側の側面に、断面台形状のスプリング
保持部４４が形成されており、その傾斜面４４Ａはピス
トンロッド２２の軸線に対して所定角度傾斜して形成さ
れている。このスプリング保持部４４にリバウンドスプ
リング３０の端部が入り込み、傾斜面４４Ａにリバウン
ドスプリング３０の端部が当接して保持されている。
スプリング３０の側の側面に、断面台形状のスプリング
保持部４４が形成されており、その傾斜面４４Ａはピス
トンロッド２２の軸線に対して所定角度傾斜して形成さ
れている。このスプリング保持部４４にリバウンドスプ
リング３０の端部が入り込み、傾斜面４４Ａにリバウン
ドスプリング３０の端部が当接して保持されている。
【００３１】上記構成の油圧緩衝器４０では、ピストン
１８が伸び側へ移動しこれに伴ってピストンロッド２２
がシリンダ１４から外部へ退出すると、これに従ってリ
バウンドスプリング３０がリバウンドプレート４２の傾
斜面４４Ａを押圧する。このため、傾斜面４４Ａを押圧
する押圧力の径方向分力によって、リバウンドプレート
４２が径方向に拡大変形して次第にピストンロッド２２
の長手中間部をシリンダ１４に対して径方向に押圧す
る。これにより、前述した第１実施例と同様に、ピスト
ンロッド２２はこのリバウンドプレート４２によって実
質的に保持された状態となり、ピストンロッド２２の剛
性が向上して撓みが抑制される。
１８が伸び側へ移動しこれに伴ってピストンロッド２２
がシリンダ１４から外部へ退出すると、これに従ってリ
バウンドスプリング３０がリバウンドプレート４２の傾
斜面４４Ａを押圧する。このため、傾斜面４４Ａを押圧
する押圧力の径方向分力によって、リバウンドプレート
４２が径方向に拡大変形して次第にピストンロッド２２
の長手中間部をシリンダ１４に対して径方向に押圧す
る。これにより、前述した第１実施例と同様に、ピスト
ンロッド２２はこのリバウンドプレート４２によって実
質的に保持された状態となり、ピストンロッド２２の剛
性が向上して撓みが抑制される。
【００３２】また、この油圧緩衝器４０においても、リ
バウンドプレート４２はリバウンドスプリング３０によ
る押圧力に応じて径方向への拡大変形量が増加するた
め、ピストンロッド２２の伸び側への移動量が増加する
にしたがって（撓みが増加しようとするに連れて）、ピ
ストンロッド２２の押圧保持力が増加し剛性が向上され
る。このため、ピストンロッド２２のリバウンド時の撓
みを一層効果的に制限することができる。
バウンドプレート４２はリバウンドスプリング３０によ
る押圧力に応じて径方向への拡大変形量が増加するた
め、ピストンロッド２２の伸び側への移動量が増加する
にしたがって（撓みが増加しようとするに連れて）、ピ
ストンロッド２２の押圧保持力が増加し剛性が向上され
る。このため、ピストンロッド２２のリバウンド時の撓
みを一層効果的に制限することができる。
【００３３】さらに、リバウンドプレート４２は単にピ
ストンロッド２２の移動に伴ってピストンロッド２２を
径方向に押圧するため、リバウンドスプリング３０の性
能に悪影響を与えることはない。
ストンロッド２２の移動に伴ってピストンロッド２２を
径方向に押圧するため、リバウンドスプリング３０の性
能に悪影響を与えることはない。
【００３４】また、前述の如くピストンロッド２２の撓
みを抑制することができるためピストンロッド２２の強
度が向上し、これによりピストンロッド２２を小型化す
ることが可能となり軽量化を図ることもできる。
みを抑制することができるためピストンロッド２２の強
度が向上し、これによりピストンロッド２２を小型化す
ることが可能となり軽量化を図ることもできる。
【００３５】また、前述の如くリバウンドプレート４２
はピストンロッド２２の伸び側への移動量が増加するに
したがって径方向への拡大変形量が増加するため、ピス
トンロッド２２の押圧保持力が増加するのみならず、リ
バウンドプレート４２とシリンダ１４との間の摩擦力も
ピストンロッド２２の移動に伴って増加する。したがっ
て、リバウンドプレート４２の形状や寸法を適宜設定す
ることにより、リバウンドスプリング３０の荷重−変位
特性を容易に非線形化（高バネ定数化）することが可能
となる。これにより、適用する車種等に応じた最適な操
安性や乗り心地を容易に確保できる。さらに、ピストン
ロッド２２の撓みが抑制されることによりシール性も向
上し、オイル漏れを防止することもできる。
はピストンロッド２２の伸び側への移動量が増加するに
したがって径方向への拡大変形量が増加するため、ピス
トンロッド２２の押圧保持力が増加するのみならず、リ
バウンドプレート４２とシリンダ１４との間の摩擦力も
ピストンロッド２２の移動に伴って増加する。したがっ
て、リバウンドプレート４２の形状や寸法を適宜設定す
ることにより、リバウンドスプリング３０の荷重−変位
特性を容易に非線形化（高バネ定数化）することが可能
となる。これにより、適用する車種等に応じた最適な操
安性や乗り心地を容易に確保できる。さらに、ピストン
ロッド２２の撓みが抑制されることによりシール性も向
上し、オイル漏れを防止することもできる。
【００３６】このように、第２実施例に係る油圧緩衝器
４０では、ピストンロッド２２の伸び側への移動に従っ
てこのピストンロッド２２をリバウンドプレート４２に
より押圧して保持するため、スプリング機構の性能を犠
牲にすることなく、ピストンロッド２２の高い剛性が得
られ、これにより高い操安性が得られる。
４０では、ピストンロッド２２の伸び側への移動に従っ
てこのピストンロッド２２をリバウンドプレート４２に
より押圧して保持するため、スプリング機構の性能を犠
牲にすることなく、ピストンロッド２２の高い剛性が得
られ、これにより高い操安性が得られる。
【００３７】次に、図５には本発明の第３実施例に係る
油圧緩衝器５０の主要部の構成が示されている。
油圧緩衝器５０の主要部の構成が示されている。
【００３８】油圧緩衝器５０は、全体として前記第２実
施例の油圧緩衝器４０と同様の構成とされており、油圧
緩衝器４０のリバウンドプレート４２とストッパプレー
ト２６に代えて、スプリング機構を構成し押圧部材とし
てのリバウンドプレート５２が配置されている。
施例の油圧緩衝器４０と同様の構成とされており、油圧
緩衝器４０のリバウンドプレート４２とストッパプレー
ト２６に代えて、スプリング機構を構成し押圧部材とし
てのリバウンドプレート５２が配置されている。
【００３９】リバウンドプレート５２は、前記第２実施
例のリバウンドプレート４２とストッパプレート２６と
が共に一体に設けられた構成となっている。すなわち、
リバウンドプレート５２は断面略Ｖ字形に形成されてお
り、Ｖ字の一端がピストンロッド２２に固着されてい
る。また、リバウンドプレート５２の内周面はピストン
ロッド２２の軸線に対して所定角度傾斜して形成されて
おり、さらに、Ｖ字の他端が自由端とされてシリンダ１
４に圧接可能となっている。このリバウンドプレート５
２内にリバウンドスプリング３０の端部が入り込み、内
周面にリバウンドスプリング３０の端部が当接して保持
されている。
例のリバウンドプレート４２とストッパプレート２６と
が共に一体に設けられた構成となっている。すなわち、
リバウンドプレート５２は断面略Ｖ字形に形成されてお
り、Ｖ字の一端がピストンロッド２２に固着されてい
る。また、リバウンドプレート５２の内周面はピストン
ロッド２２の軸線に対して所定角度傾斜して形成されて
おり、さらに、Ｖ字の他端が自由端とされてシリンダ１
４に圧接可能となっている。このリバウンドプレート５
２内にリバウンドスプリング３０の端部が入り込み、内
周面にリバウンドスプリング３０の端部が当接して保持
されている。
【００４０】上記構成の油圧緩衝器５０では、ピストン
１８が伸び側へ移動しこれに伴ってピストンロッド２２
がシリンダ１４から外部へ退出すると、これに従ってリ
バウンドスプリング３０がリバウンドプレート５２の内
周面を押圧する。このため、内周面を押圧する押圧力の
径方向分力によって、リバウンドプレート５２の他端
（自由端）が径方向に拡大変形して次第にピストンロッ
ド２２の長手中間部をシリンダ１４に対して径方向に押
圧する。これにより、前述した第１実施例及び第２実施
例と同様に、ピストンロッド２２はこのリバウンドプレ
ート５２によって実質的に保持された状態となり、ピス
トンロッド２２の剛性が向上して撓みが抑制される。
１８が伸び側へ移動しこれに伴ってピストンロッド２２
がシリンダ１４から外部へ退出すると、これに従ってリ
バウンドスプリング３０がリバウンドプレート５２の内
周面を押圧する。このため、内周面を押圧する押圧力の
径方向分力によって、リバウンドプレート５２の他端
（自由端）が径方向に拡大変形して次第にピストンロッ
ド２２の長手中間部をシリンダ１４に対して径方向に押
圧する。これにより、前述した第１実施例及び第２実施
例と同様に、ピストンロッド２２はこのリバウンドプレ
ート５２によって実質的に保持された状態となり、ピス
トンロッド２２の剛性が向上して撓みが抑制される。
【００４１】また、この油圧緩衝器５０においても、リ
バウンドプレート５２はリバウンドスプリング３０によ
る押圧力に応じて径方向への拡大変形量が増加するた
め、ピストンロッド２２の伸び側への移動量が増加する
にしたがって（撓みが増加しようとするに連れて）、ピ
ストンロッド２２の押圧保持力が増加し剛性が向上され
る。このため、ピストンロッド２２のリバウンド時の撓
みを一層効果的に制限することができる。
バウンドプレート５２はリバウンドスプリング３０によ
る押圧力に応じて径方向への拡大変形量が増加するた
め、ピストンロッド２２の伸び側への移動量が増加する
にしたがって（撓みが増加しようとするに連れて）、ピ
ストンロッド２２の押圧保持力が増加し剛性が向上され
る。このため、ピストンロッド２２のリバウンド時の撓
みを一層効果的に制限することができる。
【００４２】さらに、リバウンドプレート５２は単にピ
ストンロッド２２の移動に伴ってピストンロッド２２を
径方向に押圧するため、リバウンドスプリング３０の性
能に悪影響を与えることはない。
ストンロッド２２の移動に伴ってピストンロッド２２を
径方向に押圧するため、リバウンドスプリング３０の性
能に悪影響を与えることはない。
【００４３】また、前述の如くピストンロッド２２の撓
みを抑制することができるためピストンロッド２２の強
度が向上し、これによりピストンロッド２２を小型化す
ることが可能となり軽量化を図ることもできる。
みを抑制することができるためピストンロッド２２の強
度が向上し、これによりピストンロッド２２を小型化す
ることが可能となり軽量化を図ることもできる。
【００４４】また、前述の如くリバウンドプレート５２
はピストンロッド２２の伸び側への移動量が増加するに
したがって径方向への拡大変形量が増加するため、ピス
トンロッド２２の押圧保持力が増加するのみならず、リ
バウンドプレート５２とシリンダ１４との間の摩擦力も
ピストンロッド２２の移動に伴って増加する。したがっ
て、リバウンドプレート５２の形状や寸法を適宜設定す
ることにより、リバウンドスプリング３０の荷重−変位
特性を容易に非線形化（高バネ定数化）することが可能
となる。これにより、適用する車種等に応じた最適な操
安性や乗り心地を容易に確保できる。さらに、ピストン
ロッド２２の撓みが抑制されることによりシール性も向
上し、オイル漏れを防止することもできる。
はピストンロッド２２の伸び側への移動量が増加するに
したがって径方向への拡大変形量が増加するため、ピス
トンロッド２２の押圧保持力が増加するのみならず、リ
バウンドプレート５２とシリンダ１４との間の摩擦力も
ピストンロッド２２の移動に伴って増加する。したがっ
て、リバウンドプレート５２の形状や寸法を適宜設定す
ることにより、リバウンドスプリング３０の荷重−変位
特性を容易に非線形化（高バネ定数化）することが可能
となる。これにより、適用する車種等に応じた最適な操
安性や乗り心地を容易に確保できる。さらに、ピストン
ロッド２２の撓みが抑制されることによりシール性も向
上し、オイル漏れを防止することもできる。
【００４５】このように、第３実施例に係る油圧緩衝器
５０では、ピストンロッド２２の伸び側への移動に従っ
てこのピストンロッド２２をリバウンドプレート５２に
より押圧して保持するため、スプリング機構の性能を犠
牲にすることなく、ピストンロッド２２の高い剛性が得
られ、これにより高い操安性が得られる。
５０では、ピストンロッド２２の伸び側への移動に従っ
てこのピストンロッド２２をリバウンドプレート５２に
より押圧して保持するため、スプリング機構の性能を犠
牲にすることなく、ピストンロッド２２の高い剛性が得
られ、これにより高い操安性が得られる。
【００４６】
【発明の効果】以上説明した如く、本発明に係る油圧緩
衝器は、ピストンロッドが伸び側へ移動した際にもピス
トンロッドの高い剛性が得られて操安性が向上し、かつ
これを、リバウンド時の性能を犠牲にすることなく実現
できるという優れた効果を有している。
衝器は、ピストンロッドが伸び側へ移動した際にもピス
トンロッドの高い剛性が得られて操安性が向上し、かつ
これを、リバウンド時の性能を犠牲にすることなく実現
できるという優れた効果を有している。
【図１】本発明の第１実施例に係る油圧緩衝器の全体構
成を示す断面図である。
成を示す断面図である。
【図２】図１に示す油圧緩衝器の主要部の構成を示す断
面図である。
面図である。
【図３】図１に示す油圧緩衝器のピストンロッドの撓み
の状態を従来の油圧緩衝器と比較して模式的に表したモ
デル図である。
の状態を従来の油圧緩衝器と比較して模式的に表したモ
デル図である。
【図４】本発明の第２実施例に係る油圧緩衝器の主要部
の構成を示す断面図である。
の構成を示す断面図である。
【図５】本発明の第３実施例に係る油圧緩衝器の主要部
の構成を示す断面図である。
の構成を示す断面図である。
１０ 油圧緩衝器 １４ シリンダ １６ ベースバルブ（減衰力発生機構） １８ ピストン ２０ ピストンバルブ（減衰力発生機構） ２２ ピストンロッド ２８ リバウンドストッパ（押圧部材） ３０ リバウンドスプリング（スプリング機構）
Claims (1)
- 【請求項１】 流体を充填したシリンダと、該シリンダ
内に摺動可能に配置されると共に前記シリンダ内の室を
区画するピストンと、一端が前記ピストンに連結し他端
が前記シリンダの外部へ延出したピストンロッドと、前
記ピストンの摺動に伴い減衰力を発生する減衰力発生機
構と、前記シリンダと前記ピストンロッドとの間に配置
されたスプリング部材を有し前記ピストンの過度の伸び
側の移動を規制するスプリング機構と、を有する油圧緩
衝器において、 前記スプリング機構が、前記ピストンの伸び側の移動に
伴って、前記ピストンロッドを軸直方向に押圧する押圧
部材を備えたことを特徴とする油圧緩衝器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3267694A JPH07243468A (ja) | 1994-03-02 | 1994-03-02 | 油圧緩衝器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3267694A JPH07243468A (ja) | 1994-03-02 | 1994-03-02 | 油圧緩衝器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07243468A true JPH07243468A (ja) | 1995-09-19 |
Family
ID=12365488
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3267694A Pending JPH07243468A (ja) | 1994-03-02 | 1994-03-02 | 油圧緩衝器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07243468A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100791468B1 (ko) * | 2004-01-16 | 2008-01-04 | 주식회사 만도 | 쇽업소버의 스톱러버 |
-
1994
- 1994-03-02 JP JP3267694A patent/JPH07243468A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100791468B1 (ko) * | 2004-01-16 | 2008-01-04 | 주식회사 만도 | 쇽업소버의 스톱러버 |
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