JPH0720895Y2 - インダクタンス素子 - Google Patents
インダクタンス素子Info
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- JPH0720895Y2 JPH0720895Y2 JP3487091U JP3487091U JPH0720895Y2 JP H0720895 Y2 JPH0720895 Y2 JP H0720895Y2 JP 3487091 U JP3487091 U JP 3487091U JP 3487091 U JP3487091 U JP 3487091U JP H0720895 Y2 JPH0720895 Y2 JP H0720895Y2
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- JP
- Japan
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- coil
- inductance element
- mhz
- conductive member
- electrode pattern
- Prior art date
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、インダクタンス素子に
関し、特に損失抵抗を調整可能なインダクタンス素子に
関するものである。
関し、特に損失抵抗を調整可能なインダクタンス素子に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、電子機器のディジタル化、高速化
及び高周波化に伴い、電子機器に対する電磁妨害（ＥＭ
Ｉ）の問題は深刻になりつつある。このため、電子機器
における電磁妨害を防止するために、電源ラインや信号
ラインに種々のＥＭＩ対策用の電子部品が組込まれるよ
うになった。例えば、信号ラインに用いるＥＭＩ対策用
の電子部品としては、三端子コンデンサ、ＬＣフィル
タ、Ｌ素子（インダクタンス素子）及びＥＭＩ素子等が
ある。
及び高周波化に伴い、電子機器に対する電磁妨害（ＥＭ
Ｉ）の問題は深刻になりつつある。このため、電子機器
における電磁妨害を防止するために、電源ラインや信号
ラインに種々のＥＭＩ対策用の電子部品が組込まれるよ
うになった。例えば、信号ラインに用いるＥＭＩ対策用
の電子部品としては、三端子コンデンサ、ＬＣフィル
タ、Ｌ素子（インダクタンス素子）及びＥＭＩ素子等が
ある。
【０００３】ところが、三端子コンデンサ、ＬＣフィル
タ及びＥＭＩ素子は、接地端子を有する三端子型であ
り、この接地端子をグランドラインに接続する必要があ
る。このため、信号ライン間にグランドラインを引き回
す必要があり、装置の構成が複雑になるという短所があ
る。
タ及びＥＭＩ素子は、接地端子を有する三端子型であ
り、この接地端子をグランドラインに接続する必要があ
る。このため、信号ライン間にグランドラインを引き回
す必要があり、装置の構成が複雑になるという短所があ
る。
【０００４】これに比べて二端子型のＬ素子は、信号ラ
インの途中に挿入するだけで、信号ラインに重畳したノ
イズ等を除去することができ、使用性に優れているため
一般に多く用いられている。
インの途中に挿入するだけで、信号ラインに重畳したノ
イズ等を除去することができ、使用性に優れているため
一般に多く用いられている。
【０００５】図２は前述したＬ素子の一例を示す外観
図、図３はＬ素子の回路図である。図に示すように、Ｌ
素子の本体１は、直方体形状をなした磁性体１ａとその
内部に設けられた導体（図示せず）からなり、磁性体１
ａの長手方向両端部に形成された外部電極２，３の間に
接続されたインダクタ４が構成されている。
図、図３はＬ素子の回路図である。図に示すように、Ｌ
素子の本体１は、直方体形状をなした磁性体１ａとその
内部に設けられた導体（図示せず）からなり、磁性体１
ａの長手方向両端部に形成された外部電極２，３の間に
接続されたインダクタ４が構成されている。
【０００６】即ち、本体１は、例えば図４及び図５に示
すように、電極パタ−ン１１ａ〜１１ｅが形成された複
数の磁性材料シ−ト１２ａ〜１２ｅ及び電極パタ−ンが
形成されていない磁性材料シ−ト１３を積層して一体に
形成される。
すように、電極パタ−ン１１ａ〜１１ｅが形成された複
数の磁性材料シ−ト１２ａ〜１２ｅ及び電極パタ−ンが
形成されていない磁性材料シ−ト１３を積層して一体に
形成される。
【０００７】電極パタ−ン１１ａ〜１１ｅは導体によっ
て形成され、各電極パタ−ン１１ａ〜１１ｅはスパイラ
ル形状となるようにスル−ホ−ル１４を介して互いに導
通接続され、コイルが構成されている。また、このコイ
ルの両端に対応する部分の電極パタ−ン、即ち電極パタ
−ン１１ａの一端111 及び電極パタ−ン１１ｅの他端11
2 は、本体１の長手方向の端面に露出するように形成さ
れている。
て形成され、各電極パタ−ン１１ａ〜１１ｅはスパイラ
ル形状となるようにスル−ホ−ル１４を介して互いに導
通接続され、コイルが構成されている。また、このコイ
ルの両端に対応する部分の電極パタ−ン、即ち電極パタ
−ン１１ａの一端111 及び電極パタ−ン１１ｅの他端11
2 は、本体１の長手方向の端面に露出するように形成さ
れている。
【０００８】本体１の一端に露出した電極パタ−ン１１
ａは外部電極２に、また他端に露出した電極パタ−ン１
１ｅは外部電極３にそれぞれ導通接続されている。
ａは外部電極２に、また他端に露出した電極パタ−ン１
１ｅは外部電極３にそれぞれ導通接続されている。
【０００９】
【考案が解決しようとする課題】しかしながら、前述し
た二端子型のＬ素子にも短所がある。即ち、Ｌ素子は、
ノイズ等が発生しやすい周波数帯域の全域に亙って、損
失抵抗をリアクタンスよりも高くすることが困難であ
り、十分なノイズ除去を行うことができなかった。
た二端子型のＬ素子にも短所がある。即ち、Ｌ素子は、
ノイズ等が発生しやすい周波数帯域の全域に亙って、損
失抵抗をリアクタンスよりも高くすることが困難であ
り、十分なノイズ除去を行うことができなかった。
【００１０】従来のＬ素子のインピ−ダンス・周波数特
性を図６に示す。図において、Ｒは渦電流損、ヒステリ
シス損及び端子間の絶縁抵抗等による損失抵抗、Ｘｌは
インダクタンス成分による誘導リアクタンス、Ｘｃは浮
遊容量及び電極間のキャパシタンス成分による容量リア
クタンス、ＺはＲ、Ｘｌ、Ｘｃを合成した全体のインピ
−ダンスである。誘導リアクタンスＸｌは、低周波から
徐々に増加し、５０ＭＨｚ付近で最大となり、１３０Ｍ
Ｈｚ付近で急激に０Ωにまで低下している。容量リアク
タンスＸｃは、１４０ＭＨｚ付近で０Ωから急激に増加
し、４００ＭＨｚ付近で最大となり、周波数の増加に伴
い徐々に減少している。
性を図６に示す。図において、Ｒは渦電流損、ヒステリ
シス損及び端子間の絶縁抵抗等による損失抵抗、Ｘｌは
インダクタンス成分による誘導リアクタンス、Ｘｃは浮
遊容量及び電極間のキャパシタンス成分による容量リア
クタンス、ＺはＲ、Ｘｌ、Ｘｃを合成した全体のインピ
−ダンスである。誘導リアクタンスＸｌは、低周波から
徐々に増加し、５０ＭＨｚ付近で最大となり、１３０Ｍ
Ｈｚ付近で急激に０Ωにまで低下している。容量リアク
タンスＸｃは、１４０ＭＨｚ付近で０Ωから急激に増加
し、４００ＭＨｚ付近で最大となり、周波数の増加に伴
い徐々に減少している。
【００１１】また、損失抵抗Ｒは、２ＭＨｚ付近から徐
々に増加し、１３５ＭＨｚ付近で最大値６００Ωを示
し、周波数の増加に伴い徐々に減少している。さらに、
損失抵抗Ｒは、約５０ＭＨｚから約４００ＭＨｚの間の
周波数帯域において、誘導リアクタンスＸｌ，容量リア
クタンスＸｃよりも高い値となっている。これにより、
全体のインピ−ダンスＺは、１３５ＭＨｚ付近で最大値
を示し、１３５ＭＨｚより低周波及び高周波になるにつ
れ、０Ωに向かって徐々に減少する特性となった。この
Ｌ素子によるノイズ除去可能な周波数帯域は、誘導リア
クタンスＸｌ及び容量リアクタンスＸｃの値よりも抵抗
Ｒの値が上回る周波数帯域５０ＭＨｚ〜４００ＭＨｚで
あった。
々に増加し、１３５ＭＨｚ付近で最大値６００Ωを示
し、周波数の増加に伴い徐々に減少している。さらに、
損失抵抗Ｒは、約５０ＭＨｚから約４００ＭＨｚの間の
周波数帯域において、誘導リアクタンスＸｌ，容量リア
クタンスＸｃよりも高い値となっている。これにより、
全体のインピ−ダンスＺは、１３５ＭＨｚ付近で最大値
を示し、１３５ＭＨｚより低周波及び高周波になるにつ
れ、０Ωに向かって徐々に減少する特性となった。この
Ｌ素子によるノイズ除去可能な周波数帯域は、誘導リア
クタンスＸｌ及び容量リアクタンスＸｃの値よりも抵抗
Ｒの値が上回る周波数帯域５０ＭＨｚ〜４００ＭＨｚで
あった。
【００１２】通常、ノイズが発生する周波数帯域は１０
００ＭＨｚ程度にまで広がっている。このため、５０Ｍ
Ｈｚ〜４００ＭＨｚの周波数のノイズは損失抵抗Ｒによ
って減衰されて除去されるが、これ以外の周波数のノイ
ズは反射され、ほとんど減衰しないので、所望する程度
までノイズ等を除去することができず、ＥＭＩ対策とし
ての効果が少なかった。
００ＭＨｚ程度にまで広がっている。このため、５０Ｍ
Ｈｚ〜４００ＭＨｚの周波数のノイズは損失抵抗Ｒによ
って減衰されて除去されるが、これ以外の周波数のノイ
ズは反射され、ほとんど減衰しないので、所望する程度
までノイズ等を除去することができず、ＥＭＩ対策とし
ての効果が少なかった。
【００１３】本発明の目的は上記の問題点に鑑み、ノイ
ズ除去対象の周波数帯域において損失抵抗をリアクタン
ス成分よりも高めたインダクタンス素子を提供すること
にある。
ズ除去対象の周波数帯域において損失抵抗をリアクタン
ス成分よりも高めたインダクタンス素子を提供すること
にある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本考案は上記の目的を達
成するために、請求項１では、所定の導電材をスパイラ
ル状に形成してなるコイルと、該コイルの所定近傍に配
置され、該コイルとは絶縁された少なくとも一の導電部
材と、前記コイル及び前記導電部材を包含する所定空間
に充填された所定の磁性材料からなる磁性体と、前記コ
イルの両端に接続され、前記磁性体の外部に形成された
一対の接続電極とからなるインダクタンス素子を提案す
る。
成するために、請求項１では、所定の導電材をスパイラ
ル状に形成してなるコイルと、該コイルの所定近傍に配
置され、該コイルとは絶縁された少なくとも一の導電部
材と、前記コイル及び前記導電部材を包含する所定空間
に充填された所定の磁性材料からなる磁性体と、前記コ
イルの両端に接続され、前記磁性体の外部に形成された
一対の接続電極とからなるインダクタンス素子を提案す
る。
【００１５】また、請求項２では、請求項１記載のイン
ダクタンス素子において、前記導電部材は前記コイルの
中心軸を取巻く閉ル−プ形状をなしているインダクタン
ス素子を提案する。
ダクタンス素子において、前記導電部材は前記コイルの
中心軸を取巻く閉ル−プ形状をなしているインダクタン
ス素子を提案する。
【００１６】
【作用】本考案によれば、コイルに通電した際には、該
コイルに流れる電流によって発生する磁束が導電部材と
交差し、該記導電部材内にはレンツの法則に基づいて渦
電流等の電流が流れる。この電流によって前記磁束を打
ち消す方向の磁界が発生すると共に、この電流は前記導
電部材の抵抗成分によって熱に変り、インダクタンス素
子の損失抵抗が増大する。
コイルに流れる電流によって発生する磁束が導電部材と
交差し、該記導電部材内にはレンツの法則に基づいて渦
電流等の電流が流れる。この電流によって前記磁束を打
ち消す方向の磁界が発生すると共に、この電流は前記導
電部材の抵抗成分によって熱に変り、インダクタンス素
子の損失抵抗が増大する。
【００１７】また、請求項２によれば、前記導電部材は
前記コイルの中心軸を取巻く閉ル−プ形状をなし、前記
磁束によって該閉ル−プに電流が流れる。この電流によ
って前記磁束を打ち消す方向の磁束が発生すると共に、
この電流は前記導電部材の抵抗成分によって熱に変り、
インダクタンス素子の損失抵抗が増大する。
前記コイルの中心軸を取巻く閉ル−プ形状をなし、前記
磁束によって該閉ル−プに電流が流れる。この電流によ
って前記磁束を打ち消す方向の磁束が発生すると共に、
この電流は前記導電部材の抵抗成分によって熱に変り、
インダクタンス素子の損失抵抗が増大する。
【００１８】
【実施例】以下、本考案の一実施例を説明する。本実施
例のインダクタンス素子の外観は、図２に示す従来例の
Ｌ素子と同様であり、その本体１は直方体形状をなし、
その長手方向の両端部には外部電極２，３が形成されて
いる。
例のインダクタンス素子の外観は、図２に示す従来例の
Ｌ素子と同様であり、その本体１は直方体形状をなし、
その長手方向の両端部には外部電極２，３が形成されて
いる。
【００１９】本体１は、図１の(a),(b) に示すように、
電極パタ−ン２１ａ〜２１ｇが形成された複数の磁性材
料シ−ト２２ａ〜２２ｇ及び電極パタ−ンが形成されて
いない磁性材料シ−ト２３を積層して一体に形成され
る。
電極パタ−ン２１ａ〜２１ｇが形成された複数の磁性材
料シ−ト２２ａ〜２２ｇ及び電極パタ−ンが形成されて
いない磁性材料シ−ト２３を積層して一体に形成され
る。
【００２０】磁性材料シ−ト２２ａ〜２２ｆの電極パタ
−ン２１ａ〜２１ｆは銀を主成分とする導体によって形
成され、各電極パタ−ン２１ａ〜２１ｆはスパイラル形
状となるようにスル−ホ−ル２４を介して互いに導通接
続され、コイルが構成されている。さらに、このコイル
の両端に対応する部分の電極パタ−ン、即ち電極パタ−
ン２１ａの一端211 及び電極パタ−ン２１ｆの他端212
は、本体１の長手方向の端面に露出するように形成され
ている。また、磁性材料シ−ト２２ｇに形成された電極
パタ−ン２１ｇは、同様に銀を主成分とする導体によっ
て形成され、前述したコイルの中心軸を取巻き、このコ
イルに重なる所定面積の閉ル−プ形状に形成されてい
る。
−ン２１ａ〜２１ｆは銀を主成分とする導体によって形
成され、各電極パタ−ン２１ａ〜２１ｆはスパイラル形
状となるようにスル−ホ−ル２４を介して互いに導通接
続され、コイルが構成されている。さらに、このコイル
の両端に対応する部分の電極パタ−ン、即ち電極パタ−
ン２１ａの一端211 及び電極パタ−ン２１ｆの他端212
は、本体１の長手方向の端面に露出するように形成され
ている。また、磁性材料シ−ト２２ｇに形成された電極
パタ−ン２１ｇは、同様に銀を主成分とする導体によっ
て形成され、前述したコイルの中心軸を取巻き、このコ
イルに重なる所定面積の閉ル−プ形状に形成されてい
る。
【００２１】本体１の一端に露出した電極パタ−ン２１
ａは外部電極２に、また他端に露出した電極パタ−ン２
１ｅは外部電極３にそれぞれ導通接続されている。
ａは外部電極２に、また他端に露出した電極パタ−ン２
１ｅは外部電極３にそれぞれ導通接続されている。
【００２２】次に、前述した本体１の製造方法を説明す
る。例えばＦｅ2 Ｏ3 (50mol%)、ＺｎＯ(25mol%)、Ｎｉ
Ｏ(10mol%)、ＣｕＯ(10mol%)、ＭｎＯ(5mol%) からなる
高損失のフェライト材料を用いてドクタ−ブレ−ド法に
よりグリ−ンシ−トを形成する。この後、グリ−ンシ−
トを所定の矩形に切断し、所定位置にスル−ホ−ル２４
を形成する。
る。例えばＦｅ2 Ｏ3 (50mol%)、ＺｎＯ(25mol%)、Ｎｉ
Ｏ(10mol%)、ＣｕＯ(10mol%)、ＭｎＯ(5mol%) からなる
高損失のフェライト材料を用いてドクタ−ブレ−ド法に
よりグリ−ンシ−トを形成する。この後、グリ−ンシ−
トを所定の矩形に切断し、所定位置にスル−ホ−ル２４
を形成する。
【００２３】次に、銀を主成分とする導電材ペ−ストを
用い、グリ−ンシ−トに各電極パタ−ン２１ａ〜２１ｇ
のそれぞれをマトリックス状に印刷した後、これらを編
集して積層し、圧着して積層体を形成する。
用い、グリ−ンシ−トに各電極パタ−ン２１ａ〜２１ｇ
のそれぞれをマトリックス状に印刷した後、これらを編
集して積層し、圧着して積層体を形成する。
【００２４】次いで、前記積層体を本体１の形状に合わ
せて切断した後、例えば９００度の温度で３時間焼成し
て磁性体を形成する。さらに、本体１の両端部に導電ペ
−ストを塗布して、７５０度の温度で焼付け、外部電極
２，３を形成する。これにより直方体形状のインダクタ
ンス素子が形成される。
せて切断した後、例えば９００度の温度で３時間焼成し
て磁性体を形成する。さらに、本体１の両端部に導電ペ
−ストを塗布して、７５０度の温度で焼付け、外部電極
２，３を形成する。これにより直方体形状のインダクタ
ンス素子が形成される。
【００２５】前述したインダクタンス素子の等価回路を
図７に示す。図において、２５は電極パタ−ン２１ａ〜
２１ｆ及び磁性材料シ−ト２２ａ〜２２ｆによって構成
されるコイルである。このコイル２５は、直列接続され
た損失抵抗Ｒ、インダクタンスＬ、及びこれらに対し
て、電極パタ−ン２１ａ〜２１ｆ間に発生するキャパシ
タンスＣが並列に接続された回路によって表される。
図７に示す。図において、２５は電極パタ−ン２１ａ〜
２１ｆ及び磁性材料シ−ト２２ａ〜２２ｆによって構成
されるコイルである。このコイル２５は、直列接続され
た損失抵抗Ｒ、インダクタンスＬ、及びこれらに対し
て、電極パタ−ン２１ａ〜２１ｆ間に発生するキャパシ
タンスＣが並列に接続された回路によって表される。
【００２６】前述の構成よりなるインダクタンス素子に
よれば、外部電極２，３を介してコイル２５に通電され
ると、ビオサバ−ルの法則によって磁場が生じ、この磁
場はアンペ−ルの右ねじの法則によって磁束となると共
に、その方向及び強度はコイル２５に通電された電流の
向きと大きさによって変化する。また、前記磁束は前述
した電極パタ−ン２１ｇの閉ル−プ内を通過する。この
とき電極パタ−ン２１ｇ内にはレンツの法則によって電
流が流れ、この電流によってコイル２５から発生した磁
束を打ち消す方向の磁束が発生する。さらに電極パタ−
ン２１ｇの閉ル−プ内を流れる電流は電極パタ−ン２１
ｇの抵抗成分によって熱に変る。これにより、インダク
タンス素子の損失抵抗が増大する。
よれば、外部電極２，３を介してコイル２５に通電され
ると、ビオサバ−ルの法則によって磁場が生じ、この磁
場はアンペ−ルの右ねじの法則によって磁束となると共
に、その方向及び強度はコイル２５に通電された電流の
向きと大きさによって変化する。また、前記磁束は前述
した電極パタ−ン２１ｇの閉ル−プ内を通過する。この
とき電極パタ−ン２１ｇ内にはレンツの法則によって電
流が流れ、この電流によってコイル２５から発生した磁
束を打ち消す方向の磁束が発生する。さらに電極パタ−
ン２１ｇの閉ル−プ内を流れる電流は電極パタ−ン２１
ｇの抵抗成分によって熱に変る。これにより、インダク
タンス素子の損失抵抗が増大する。
【００２７】図８は本実施例のインピ−ダンス・周波数
特性の実測値を示すものである。図において、Ｒは損失
抵抗、ＸｌはインダクタンスＬによる誘導リアクタン
ス、ＸｃはキャパシタンスＣによる容量リアクタンス、
ＺはＲ、Ｘｌ、Ｘｃを合成した全体のインピ−ダンスで
ある。
特性の実測値を示すものである。図において、Ｒは損失
抵抗、ＸｌはインダクタンスＬによる誘導リアクタン
ス、ＸｃはキャパシタンスＣによる容量リアクタンス、
ＺはＲ、Ｘｌ、Ｘｃを合成した全体のインピ−ダンスで
ある。
【００２８】誘導リアクタンスＸｌは、低周波から徐々
に増加し、４０ＭＨｚ付近で最大となり、１４０ＭＨｚ
付近で急激に０Ωにまで低下している。容量リアクタン
スＸｃは、１５０ＭＨｚ付近で０Ωから急激に増加し、
５００ＭＨｚ付近で最大となり、周波数の増加に伴い徐
々に減少している。また、損失抵抗Ｒは、低周波におい
ては０Ωから徐々に増加し、共振周波数の１４５ＭＨｚ
付近で最大となり、周波数の増加に伴い徐々に減少して
いる。さらに、約２０ＭＨｚから約１０００ＭＨｚの間
の周波数帯域において、抵抗Ｒは誘導リアクタンスＸｌ
及び容量リアクタンスＸｃよりも高い値となっている。
これにより、全体のインピ−ダンスＺは、１４５ＭＨｚ
付近で最大値３５０Ωを示し、１４５ＭＨｚより低周波
においては０Ωまで徐々に減少し、１４５ＭＨｚより高
周波になるにつれ０Ωに向かって徐々に減少する特性と
なった。
に増加し、４０ＭＨｚ付近で最大となり、１４０ＭＨｚ
付近で急激に０Ωにまで低下している。容量リアクタン
スＸｃは、１５０ＭＨｚ付近で０Ωから急激に増加し、
５００ＭＨｚ付近で最大となり、周波数の増加に伴い徐
々に減少している。また、損失抵抗Ｒは、低周波におい
ては０Ωから徐々に増加し、共振周波数の１４５ＭＨｚ
付近で最大となり、周波数の増加に伴い徐々に減少して
いる。さらに、約２０ＭＨｚから約１０００ＭＨｚの間
の周波数帯域において、抵抗Ｒは誘導リアクタンスＸｌ
及び容量リアクタンスＸｃよりも高い値となっている。
これにより、全体のインピ−ダンスＺは、１４５ＭＨｚ
付近で最大値３５０Ωを示し、１４５ＭＨｚより低周波
においては０Ωまで徐々に減少し、１４５ＭＨｚより高
周波になるにつれ０Ωに向かって徐々に減少する特性と
なった。
【００２９】前述した本実施例のインダクタンス素子に
よれば、２０ＭＨｚから１０００ＭＨｚに亙る広い周波
数帯域において、損失抵抗Ｒが誘導リアクタンスＸｌ及
び容量リアクタンスＸｃよりも大きいので、この周波数
帯域内に発生するノイズの電気エネルギ−を減衰させ、
除去することができた。また、従来のＬ素子と同様に、
信号ラインの途中に挿入するだけで、信号ラインに重畳
したノイズ等を除去することができる。これにより、信
号ライン間にグランドラインを引き回す必要がなく、装
置の構成を簡単にすることができる。
よれば、２０ＭＨｚから１０００ＭＨｚに亙る広い周波
数帯域において、損失抵抗Ｒが誘導リアクタンスＸｌ及
び容量リアクタンスＸｃよりも大きいので、この周波数
帯域内に発生するノイズの電気エネルギ−を減衰させ、
除去することができた。また、従来のＬ素子と同様に、
信号ラインの途中に挿入するだけで、信号ラインに重畳
したノイズ等を除去することができる。これにより、信
号ライン間にグランドラインを引き回す必要がなく、装
置の構成を簡単にすることができる。
【００３０】尚、本実施例は一例であり、電極パタ−ン
２１ａ〜２１ｇの形状及びこれにより形成されるスパイ
ラルの巻き数、電極パタ−ン２１ａ〜２１ｇの比抵抗、
磁性材料シ−ト２２ａ〜２２ｇ，２３の透磁率等を変え
ることにより、他のインピ−ダンス・周波数特性を任意
に得ることができることは言うまでもないことである。
また、コイル２５と絶縁された電極パタ−ン２１ｇを複
数設けても同様の効果を得ることができる。
２１ａ〜２１ｇの形状及びこれにより形成されるスパイ
ラルの巻き数、電極パタ−ン２１ａ〜２１ｇの比抵抗、
磁性材料シ−ト２２ａ〜２２ｇ，２３の透磁率等を変え
ることにより、他のインピ−ダンス・周波数特性を任意
に得ることができることは言うまでもないことである。
また、コイル２５と絶縁された電極パタ−ン２１ｇを複
数設けても同様の効果を得ることができる。
【００３１】さらにまた、図９に示すように、コイル２
５を構成する電極パタ−ン２１ａ〜２１ｆが形成された
磁性材料シ−ト２２ａ〜２２ｆに、電極パタ−ン２１ａ
〜２１ｆとは絶縁された複数の電極パタ−ン２６を形成
してもほぼ同様の効果を得ることができる。即ち、コイ
ル２５から発生した磁束によって各電極パタ−ン２６に
渦電流が発生すると共に、この渦電流によってコイル２
５から発生した磁束を打ち消す方向の磁界が発生する。
さらに、前記渦電流は電極パタ−ン２６の抵抗成分によ
って熱に変り、インダクタンス素子の損失抵抗が増大す
る。この結果、前述した実施例と同様のインピ−ダンス
・周波数特性を得ることができる。
５を構成する電極パタ−ン２１ａ〜２１ｆが形成された
磁性材料シ−ト２２ａ〜２２ｆに、電極パタ−ン２１ａ
〜２１ｆとは絶縁された複数の電極パタ−ン２６を形成
してもほぼ同様の効果を得ることができる。即ち、コイ
ル２５から発生した磁束によって各電極パタ−ン２６に
渦電流が発生すると共に、この渦電流によってコイル２
５から発生した磁束を打ち消す方向の磁界が発生する。
さらに、前記渦電流は電極パタ−ン２６の抵抗成分によ
って熱に変り、インダクタンス素子の損失抵抗が増大す
る。この結果、前述した実施例と同様のインピ−ダンス
・周波数特性を得ることができる。
【００３２】
【考案の効果】以上説明したように本考案の請求項１、
２によれば、コイルの近傍に配置された導電部材に発生
した電流が、該導電部材の抵抗成分によって熱に変り、
インダクタンス素子の損失抵抗が増大し、周波数に対す
る損失抵抗成分とリアクタンス成分との比率を任意に変
えることができるので、任意のインピ−ダンス・周波数
特性を得ることができる。これにより、ノイズの発生し
やすい周波数帯域の全域に亙ってリアクタンス成分より
も損失抵抗成分を高く設定することができ、ノイズ除去
等のＥＭＩ対策に威力を発揮するものである。
２によれば、コイルの近傍に配置された導電部材に発生
した電流が、該導電部材の抵抗成分によって熱に変り、
インダクタンス素子の損失抵抗が増大し、周波数に対す
る損失抵抗成分とリアクタンス成分との比率を任意に変
えることができるので、任意のインピ−ダンス・周波数
特性を得ることができる。これにより、ノイズの発生し
やすい周波数帯域の全域に亙ってリアクタンス成分より
も損失抵抗成分を高く設定することができ、ノイズ除去
等のＥＭＩ対策に威力を発揮するものである。
【００３３】さらに、請求項２によれば、上記の効果に
加えて、前記導電部材が前記コイルの中心軸を取巻く閉
ル−プ形状をなしているので、該導電部材には大きな電
流が発生し、前記損失抵抗をより大きくすることができ
る。
加えて、前記導電部材が前記コイルの中心軸を取巻く閉
ル−プ形状をなしているので、該導電部材には大きな電
流が発生し、前記損失抵抗をより大きくすることができ
る。
【図１】 本考案の一実施例の構成を示す図
【図２】 従来例を示す外観図
【図３】 従来例の回路図
【図４】 従来例の構成を説明する図
【図５】 従来例の構成を説明する図
【図６】 従来例のインピ−ダンス・周波数特性を示す
図
図
【図７】 本考案の一実施例の等価回路を示す図
【図８】 一実施例のインピ−ダンス・周波数特性を示
す図
す図
【図９】 本考案の他の実施例の構成を示す図
１…本体、２，３…外部電極、２１ａ〜２１ｇ…電極パ
タ−ン、２２ａ〜２２ｇ，２３…磁性材料シ−ト、２４
…スル−ホ−ル、２５…コイル。
タ−ン、２２ａ〜２２ｇ，２３…磁性材料シ−ト、２４
…スル−ホ−ル、２５…コイル。
Claims (2)
- 【請求項１】 所定の導電材をスパイラル状に形成して
なるコイルと、該コイルの所定近傍に配置され、該コイ
ルとは絶縁された少なくとも一の導電部材と、前記コイ
ル及び前記導電部材を包含する所定空間に充填された所
定の磁性材料からなる磁性体と、前記コイルの両端に接
続され、前記磁性体の外部に形成された一対の接続電極
とからなる、ことを特徴とするインダクタンス素子。 - 【請求項２】 前記導電部材は前記コイルの中心軸を取
巻く閉ル−プ形状をなしていることを特徴とする請求項
１記載のインダクタンス素子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3487091U JPH0720895Y2 (ja) | 1991-05-17 | 1991-05-17 | インダクタンス素子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3487091U JPH0720895Y2 (ja) | 1991-05-17 | 1991-05-17 | インダクタンス素子 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04130409U JPH04130409U (ja) | 1992-11-30 |
| JPH0720895Y2 true JPH0720895Y2 (ja) | 1995-05-15 |
Family
ID=31917168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3487091U Expired - Lifetime JPH0720895Y2 (ja) | 1991-05-17 | 1991-05-17 | インダクタンス素子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0720895Y2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005294637A (ja) * | 2004-04-01 | 2005-10-20 | Murata Mfg Co Ltd | 積層コイルアレイ |
| JP4893773B2 (ja) | 2009-04-02 | 2012-03-07 | 株式会社村田製作所 | 電子部品及びその製造方法 |
| JP6305678B2 (ja) * | 2013-01-23 | 2018-04-04 | Tdk株式会社 | コイル部品 |
-
1991
- 1991-05-17 JP JP3487091U patent/JPH0720895Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04130409U (ja) | 1992-11-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19980519 |
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| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
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