JPH07192585A - 真空インタラプタ用電極材料 - Google Patents
真空インタラプタ用電極材料Info
- Publication number
- JPH07192585A JPH07192585A JP5335519A JP33551993A JPH07192585A JP H07192585 A JPH07192585 A JP H07192585A JP 5335519 A JP5335519 A JP 5335519A JP 33551993 A JP33551993 A JP 33551993A JP H07192585 A JPH07192585 A JP H07192585A
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- Japan
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- powder
- electrode
- electrode material
- vacuum interrupter
- particle size
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H1/00—Contacts
- H01H1/02—Contacts characterised by the material thereof
- H01H1/0203—Contacts characterised by the material thereof specially adapted for vacuum switches
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- Manufacture Of Switches (AREA)
- High-Tension Arc-Extinguishing Switches Without Spraying Means (AREA)
- Contacts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 遮断性能が優れ、接触抵抗が低く、かつ溶着
性能にも優れる真空インタラプタ用電極材料を得る。 【構成】 50重量%から95重量%のAg粉体と5重
量%から50%重量のCr粉体とを混合し、この混合粉
体を3.5ton/cm2 の圧力でプレス成形し、得られた成形
体を、真空中(5×10-5Torr)で、Agの融点直下の
温度、例えば950℃で2時間加熱して得られる密度が
90%以上、組織中のCrの粒径が80μm以下である
電極材料。
性能にも優れる真空インタラプタ用電極材料を得る。 【構成】 50重量%から95重量%のAg粉体と5重
量%から50%重量のCr粉体とを混合し、この混合粉
体を3.5ton/cm2 の圧力でプレス成形し、得られた成形
体を、真空中(5×10-5Torr)で、Agの融点直下の
温度、例えば950℃で2時間加熱して得られる密度が
90%以上、組織中のCrの粒径が80μm以下である
電極材料。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、銀(以下、Agと記
す)とクロム(以下、Crと記す)からなる低接触抵抗
で遮断能力の優れた真空インタラプタ用電極材料に関す
る。
す)とクロム(以下、Crと記す)からなる低接触抵抗
で遮断能力の優れた真空インタラプタ用電極材料に関す
る。
【0002】
【従来の技術】一般に真空インタラプタ用の電極材料
は、銅(以下、Cuと記す)−ビスマス(以下、Biと
記す)系の材料が従来から用いられている。また、近年
では、Cu−Cr系からなる材料も用いられるようにな
って来ている。
は、銅(以下、Cuと記す)−ビスマス(以下、Biと
記す)系の材料が従来から用いられている。また、近年
では、Cu−Cr系からなる材料も用いられるようにな
って来ている。
【0003】Cu−Bi系電極材料は、主成分がCuで
あり、耐溶着性を高めるために1%程度以下のBiを含
有させたものである。この電極材料は接触抵抗が低いた
め、大電流通電用に適するが、耐電圧、遮断性能はCu
−Cr系電極材料に比べて劣る。
あり、耐溶着性を高めるために1%程度以下のBiを含
有させたものである。この電極材料は接触抵抗が低いた
め、大電流通電用に適するが、耐電圧、遮断性能はCu
−Cr系電極材料に比べて劣る。
【0004】Cu−Cr系電極材料はCuマトリックス
中にCrが分散した組織を持つもので、耐電圧、遮断性
能は優れているが、接触抵抗が高い。特に、電流遮断後
の接触抵抗の増加が大きい。
中にCrが分散した組織を持つもので、耐電圧、遮断性
能は優れているが、接触抵抗が高い。特に、電流遮断後
の接触抵抗の増加が大きい。
【0005】なお、これらのほかにAg系の電極材料も
あるが、遮断性能が劣るため、主にAg−WC系で事故
電流遮断の責務のないスイッチに用いられるにとどまっ
ている。
あるが、遮断性能が劣るため、主にAg−WC系で事故
電流遮断の責務のないスイッチに用いられるにとどまっ
ている。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】近年における真空イン
タラプタの性能の向上等の要求に応えるため、Cu−B
i系電極材料よりも耐電圧、遮断性能の優れた大電流通
電用の接触抵抗の低い電極材料が臨まれているが、未だ
実現するに至っていない。
タラプタの性能の向上等の要求に応えるため、Cu−B
i系電極材料よりも耐電圧、遮断性能の優れた大電流通
電用の接触抵抗の低い電極材料が臨まれているが、未だ
実現するに至っていない。
【0007】一方、電極材料の製造方法としては、機械
加工では価格上昇の不具合があることから、粉末冶金法
による製造の適用が望まれている。つまり、例えば、特
開昭53−149676号公報等に開示されているよう
に、金属の粉末材料を加圧成形し、これを焼結するので
ある。したがって、上記性能を有する電極材料でしかも
粉末治金法により製造されることが必要である。
加工では価格上昇の不具合があることから、粉末冶金法
による製造の適用が望まれている。つまり、例えば、特
開昭53−149676号公報等に開示されているよう
に、金属の粉末材料を加圧成形し、これを焼結するので
ある。したがって、上記性能を有する電極材料でしかも
粉末治金法により製造されることが必要である。
【0008】
【課題を解決するための手段】本件発明者らは、接触抵
抗の低下に寄与し得るAg粉末を含むAg−Cr系電極
材料について、その組成及び組成中のCrの粒径と電極
の性能との関係について調べた。
抗の低下に寄与し得るAg粉末を含むAg−Cr系電極
材料について、その組成及び組成中のCrの粒径と電極
の性能との関係について調べた。
【0009】平均粒径100μmのCr粉体と、−80
μm(80メッシュ)のAg粉体とを表1に示す割合で
混合し、3.5ton/cm2 の圧力でプレス成形し、得られた
成形体を5×10-5Torrの真空中で、950℃で2時間
加熱して焼結し、電極インゴットを作成した。インゴッ
トの密度比及び導電率を併せて表1に示す。得られた電
極の組織を顕微鏡により観察し、Cr粒子の大きさを測
定した。その結果を表1中に併せて示す。
μm(80メッシュ)のAg粉体とを表1に示す割合で
混合し、3.5ton/cm2 の圧力でプレス成形し、得られた
成形体を5×10-5Torrの真空中で、950℃で2時間
加熱して焼結し、電極インゴットを作成した。インゴッ
トの密度比及び導電率を併せて表1に示す。得られた電
極の組織を顕微鏡により観察し、Cr粒子の大きさを測
定した。その結果を表1中に併せて示す。
【0010】
【表1】
【0011】得られた電極を真空インタラプタに組み込
み、電流遮断能力を調べた結果を図1に示す。図1にお
いては、粒径20μmのCrを10%含む電極材料の遮
断電流最大値としてある。なお、電流遮断を繰り返して
も、抵抗値の上昇は少なく、Cu−Cr電極に比較し、
通電能力が著しく向上したことが確認された。
み、電流遮断能力を調べた結果を図1に示す。図1にお
いては、粒径20μmのCrを10%含む電極材料の遮
断電流最大値としてある。なお、電流遮断を繰り返して
も、抵抗値の上昇は少なく、Cu−Cr電極に比較し、
通電能力が著しく向上したことが確認された。
【0012】同様にして、平均粒径が50μmのCr粉
体と、−80μmのAg粉体とを表2に示す割合で混合
し、3.5ton/cm2 の圧力でプレス成形し、得られた成形
体を5×10-5Torrの真空中で、2時間加熱して焼結
し、電極インゴットを作製した。インゴットの密度比及
び導電率を併せて表2に示す。得られた電極の組織を顕
微鏡により観察し、Cr粒子の大きさを測定した。その
結果も表2中に併せて示す。
体と、−80μmのAg粉体とを表2に示す割合で混合
し、3.5ton/cm2 の圧力でプレス成形し、得られた成形
体を5×10-5Torrの真空中で、2時間加熱して焼結
し、電極インゴットを作製した。インゴットの密度比及
び導電率を併せて表2に示す。得られた電極の組織を顕
微鏡により観察し、Cr粒子の大きさを測定した。その
結果も表2中に併せて示す。
【0013】
【表2】
【0014】得られた電極を真空インタラプタに組み込
み、電流遮断能力を調べた結果を図1に示す。なお、電
流遮断を繰り返しても、抵抗値の上昇は少なく、Cu−
Cr電極に比較し、通電能力が著しく向上したことが確
認されたのは前例と同様である。
み、電流遮断能力を調べた結果を図1に示す。なお、電
流遮断を繰り返しても、抵抗値の上昇は少なく、Cu−
Cr電極に比較し、通電能力が著しく向上したことが確
認されたのは前例と同様である。
【0015】同様にして、平均粒径8μmのCr粉体
と、−80μmのAg粉体とを表3に示す割合で混合
し、3.5ton/cm2 の圧力でプレス成形し、得られた成形
体を5×10-5Torrの真空中で、950℃で2時間加熱
して焼結し、電極インゴットを作製した。インゴットの
密度比及び導電率を併せて表3に示す。得られた電極の
組織を顕微鏡により観察し、Cr粒子の大きさを測定し
た。その結果も表3中に併せて示す。
と、−80μmのAg粉体とを表3に示す割合で混合
し、3.5ton/cm2 の圧力でプレス成形し、得られた成形
体を5×10-5Torrの真空中で、950℃で2時間加熱
して焼結し、電極インゴットを作製した。インゴットの
密度比及び導電率を併せて表3に示す。得られた電極の
組織を顕微鏡により観察し、Cr粒子の大きさを測定し
た。その結果も表3中に併せて示す。
【0016】
【表3】
【0017】得られた電極を真空インタラプタに組み込
み、電流遮断能力を調べた結果を図1に示す。なお、電
流遮断を繰り返しても、抵抗値の上昇は少なく、Cu−
Cr電極に比較し、通電能力が著しく向上したことが確
認されたことは前例と同様である。
み、電流遮断能力を調べた結果を図1に示す。なお、電
流遮断を繰り返しても、抵抗値の上昇は少なく、Cu−
Cr電極に比較し、通電能力が著しく向上したことが確
認されたことは前例と同様である。
【0018】以上より、Ag−Cr電極は遮断後の接触
抵抗の上昇がなく、接触抵抗はCrの粒径には依存せ
ず、Cr含有量とともに接触抵抗値は大きくなるが電流
遮断による上昇がないことがわかる。また、Cu−Cr
電極に比べ溶着性能にすぐれている。
抵抗の上昇がなく、接触抵抗はCrの粒径には依存せ
ず、Cr含有量とともに接触抵抗値は大きくなるが電流
遮断による上昇がないことがわかる。また、Cu−Cr
電極に比べ溶着性能にすぐれている。
【0019】一方、遮断性能はCrの粒径が小さいほう
がすぐれている。これは、Cr粒径が大きいと接点部で
発生したアークがCr粒子内で停滞し、アーク移動が速
やかに行われないが、Cr粒径が小さい場合には、Cr
粒子内での停滞がないためアークの移動が速く、電流遮
断が迅速に完了するものと考えられる。
がすぐれている。これは、Cr粒径が大きいと接点部で
発生したアークがCr粒子内で停滞し、アーク移動が速
やかに行われないが、Cr粒径が小さい場合には、Cr
粒子内での停滞がないためアークの移動が速く、電流遮
断が迅速に完了するものと考えられる。
【0020】Cr粒径と遮断性能との関係を図2に示
す。図2では、Cu−20Crの電極の溶着力を1.0
とした場合の目盛りを比較のため縦軸に併せて示してあ
る。この図2と前述の図1より、遮断性能を維持するた
めには、結果としての電極の組織中のCrの粒径が80
μm以下であることが望ましいことがわかる。
す。図2では、Cu−20Crの電極の溶着力を1.0
とした場合の目盛りを比較のため縦軸に併せて示してあ
る。この図2と前述の図1より、遮断性能を維持するた
めには、結果としての電極の組織中のCrの粒径が80
μm以下であることが望ましいことがわかる。
【0021】なお、成形体の焼結温度は、Agの融点直
下の温度(800〜950℃)がよいことがわかった。
800℃以下では、焼結が進行せず、所期の電極特性が
得られず、950℃以上では、電極の一部が溶融した
り、フクレ等の変形が生じてしまう。さらに、電極密度
は90%以上であることが要求される。90%以下では
導電率が低く、かつ焼結不足となり、強度が低下してし
まうからである。
下の温度(800〜950℃)がよいことがわかった。
800℃以下では、焼結が進行せず、所期の電極特性が
得られず、950℃以上では、電極の一部が溶融した
り、フクレ等の変形が生じてしまう。さらに、電極密度
は90%以上であることが要求される。90%以下では
導電率が低く、かつ焼結不足となり、強度が低下してし
まうからである。
【0022】したがって、本発明に係る真空インタラプ
タ用電極材料は、50重量%から95重量%の銀粉体と
5重量%から50重量%のクロム粉体とを混合してなる
混合粉体を圧縮、焼結してなり、密度が90%以上、組
織中のクロムの平均粒径が80μm以下であることを特
徴とするものである。
タ用電極材料は、50重量%から95重量%の銀粉体と
5重量%から50重量%のクロム粉体とを混合してなる
混合粉体を圧縮、焼結してなり、密度が90%以上、組
織中のクロムの平均粒径が80μm以下であることを特
徴とするものである。
【0023】
【実施例】次に、本発明に係る真空インタラプタ用電極
材料の一実施例について説明する。出発原料として、平
均粒径が8μmのCr粉体と粒径が80μm以下(−8
0μm)のAg粉体とを前述の表3に示した割合で混合
して混合粉体を得、この混合粉体を金型に充填し、3.5
ton/cm2 の圧力でプレス成形し、直径85mmの成形体を
得た。
材料の一実施例について説明する。出発原料として、平
均粒径が8μmのCr粉体と粒径が80μm以下(−8
0μm)のAg粉体とを前述の表3に示した割合で混合
して混合粉体を得、この混合粉体を金型に充填し、3.5
ton/cm2 の圧力でプレス成形し、直径85mmの成形体を
得た。
【0024】次いで、得られた成形体を、真空中(5×
10-5Torr)で、Agの融点直下の温度である950℃
で2時間加熱して焼結し、電極用インゴットを得た。得
られた電極用インゴットの密度比は前述の表3の通りで
あった。
10-5Torr)で、Agの融点直下の温度である950℃
で2時間加熱して焼結し、電極用インゴットを得た。得
られた電極用インゴットの密度比は前述の表3の通りで
あった。
【0025】得られた電極用インゴットを電子顕微鏡で
観察すると、Agマトリックス中にCr粒子が均一に分
散している組織となっていることが確認された。電極組
織内のCrの粒径は、出発原料に用いたCr粉末の粒径
より大きなものとなっている。特に、原料Cr粉が微細
なほど組織内のCr粒子/原料Cr粒子の比は大きい。
これは、微粒Cr粉ほど粒子間の結合が強く製造工程の
混合により分散が困難なためと思われる。
観察すると、Agマトリックス中にCr粒子が均一に分
散している組織となっていることが確認された。電極組
織内のCrの粒径は、出発原料に用いたCr粉末の粒径
より大きなものとなっている。特に、原料Cr粉が微細
なほど組織内のCr粒子/原料Cr粒子の比は大きい。
これは、微粒Cr粉ほど粒子間の結合が強く製造工程の
混合により分散が困難なためと思われる。
【0026】得られた電極用インゴットを直径80mmの
スパイラル電極形状に機械加工し、これを真空インタラ
プタに組み込み、電流遮断能力、接触抵抗を測定した。
その結果は、前述の図1の通りであった。
スパイラル電極形状に機械加工し、これを真空インタラ
プタに組み込み、電流遮断能力、接触抵抗を測定した。
その結果は、前述の図1の通りであった。
【0027】微細Crの均一組織を得る方法として実施
例では、Ag−Crの粉末混合による方法を採用した
が、結果的に電極組織内でCrが微粒化していればよ
い。従って、Cr粉末の製造方法としては、ガスアトマ
イズ法、水アトマイズ法、メカニカルアロイニング法、
湿式混合法などの他の方法でもよい。
例では、Ag−Crの粉末混合による方法を採用した
が、結果的に電極組織内でCrが微粒化していればよ
い。従って、Cr粉末の製造方法としては、ガスアトマ
イズ法、水アトマイズ法、メカニカルアロイニング法、
湿式混合法などの他の方法でもよい。
【0028】
【発明の効果】本発明に係る真空インタラプタ用電極材
料によれば、粒径を特定したCrの粉体とAgの粉体と
の割合を特定すると共に、密度、組織内のCr粒径を特
定したことにより、Ag−WC系電極に比べて遮断性能
がすぐれ、かつCu−Cr系電極に比べて接触抵抗が低
く、しかも溶着性能にもすぐれる真空インタラプタを得
るこができる。溶着性能にすぐれることから、操作器の
ひきはずし力が小さくできるため遮断器の小型化が可能
となり、電極に高価なAgを用いても充分に安価な遮断
器を提供できる。
料によれば、粒径を特定したCrの粉体とAgの粉体と
の割合を特定すると共に、密度、組織内のCr粒径を特
定したことにより、Ag−WC系電極に比べて遮断性能
がすぐれ、かつCu−Cr系電極に比べて接触抵抗が低
く、しかも溶着性能にもすぐれる真空インタラプタを得
るこができる。溶着性能にすぐれることから、操作器の
ひきはずし力が小さくできるため遮断器の小型化が可能
となり、電極に高価なAgを用いても充分に安価な遮断
器を提供できる。
【0029】さらに、Cu−Cr系電極を使用した真空
インタラプタの場合には、操作器の主体路導体が大き
く、かつ放熱用の大きなフィンが必要なため高価で寸法
も大きくなっていたが、本発明に係る電極材料によれ
ば、これらの問題も解決される。
インタラプタの場合には、操作器の主体路導体が大き
く、かつ放熱用の大きなフィンが必要なため高価で寸法
も大きくなっていたが、本発明に係る電極材料によれ
ば、これらの問題も解決される。
【図1】電極材料中におけるCr含有量と溶着力との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図2】電極材料中におけるCr粒径と遮断電流特性と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 野田 泰司 東京都品川区大崎二丁目1番17号 株式会 社明電舎内
Claims (3)
- 【請求項1】 50重量%から95重量%の銀粉体と5
重量%から50重量%のクロム粉体とを混合してなる混
合粉体を圧縮、焼結してなり、密度が90%以上、組織
中のクロムの平均粒径が80μm以下であることを特徴
とする真空インタラプタ用電極材料。 - 【請求項2】 組織中のクロムの平均粒径が30μm以
下であることを特徴とする請求項1に記載の真空インタ
ラプタ用電極材料。 - 【請求項3】 50重量%から95重量%の銀粉体と5
重量%から50重量%のクロム粉体とを混合した混合粉
体を圧縮して得られる成形体を銀の融点直下の温度で焼
結して得られ、密度が90%以上、組織中のクロムの平
均粒径が80μm以下であることを特徴とする真空イン
タラプタ用電極材料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5335519A JPH07192585A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 真空インタラプタ用電極材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5335519A JPH07192585A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 真空インタラプタ用電極材料 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07192585A true JPH07192585A (ja) | 1995-07-28 |
Family
ID=18289485
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5335519A Withdrawn JPH07192585A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 真空インタラプタ用電極材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07192585A (ja) |
-
1993
- 1993-12-28 JP JP5335519A patent/JPH07192585A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010306 |