JPH0718381A - 深絞り性の優れた冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
深絞り性の優れた冷延鋼板およびその製造方法Info
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- JPH0718381A JPH0718381A JP16256293A JP16256293A JPH0718381A JP H0718381 A JPH0718381 A JP H0718381A JP 16256293 A JP16256293 A JP 16256293A JP 16256293 A JP16256293 A JP 16256293A JP H0718381 A JPH0718381 A JP H0718381A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、深絞り性が優れた非時効性冷延鋼
板およびその製造方法を提供する。 【構成】 Ｃ：０．００１５％以下、Ｍｎ：０．４０％
以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０８０％以
下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．
０２０％を含有し、かつ３．４２Ｎ＋Ｓ／１６（Ｍｎ＋
０．１０）＜Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１０）
を満足し、しかもＴｉＮ析出サイズが０．０１〜０．１
０μm の深絞り性の優れた冷延鋼板およびおよびその製
造方法。 【効果】 非時効性で面内異方性が小さく、深絞り性、
二次加工性が優れた鋼板を熱延捲取温度に依存すること
なく、Ｔｉ、Ｎｂ等を多量に添加しなくても製造でき
る。
板およびその製造方法を提供する。 【構成】 Ｃ：０．００１５％以下、Ｍｎ：０．４０％
以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０８０％以
下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．
０２０％を含有し、かつ３．４２Ｎ＋Ｓ／１６（Ｍｎ＋
０．１０）＜Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１０）
を満足し、しかもＴｉＮ析出サイズが０．０１〜０．１
０μm の深絞り性の優れた冷延鋼板およびおよびその製
造方法。 【効果】 非時効性で面内異方性が小さく、深絞り性、
二次加工性が優れた鋼板を熱延捲取温度に依存すること
なく、Ｔｉ、Ｎｂ等を多量に添加しなくても製造でき
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は低コストで製造可能な深
絞り性が優れた非時効性冷延鋼板とその製造方法に関す
るものである。
絞り性が優れた非時効性冷延鋼板とその製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来技術】深絞り性が優れ、かつ非時効性の冷延鋼板
は従来、低炭素Ａｌキルド鋼を箱焼鈍する方法、あるい
は高温捲取した低炭素Ａｌキルド鋼を連続焼鈍で製造す
る方法で製造されていた。箱焼鈍で製造すると加熱速度
を制御する必要があり、生産性が悪くなり、またコイル
の長手方向の材質変動が大きいという欠点がある。一
方、連続焼鈍で製造する方法も深絞り性が不十分な上、
時効による材質劣化も大きいという欠点がある。
は従来、低炭素Ａｌキルド鋼を箱焼鈍する方法、あるい
は高温捲取した低炭素Ａｌキルド鋼を連続焼鈍で製造す
る方法で製造されていた。箱焼鈍で製造すると加熱速度
を制御する必要があり、生産性が悪くなり、またコイル
の長手方向の材質変動が大きいという欠点がある。一
方、連続焼鈍で製造する方法も深絞り性が不十分な上、
時効による材質劣化も大きいという欠点がある。
【０００３】これらの欠点を克服する方法として極低炭
素鋼にＴｉ、Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を添加して固溶
Ｃ、Ｎを固定無害化した鋼（以下ＩＦ鋼）を連続焼鈍す
る方法が多数提案されている。Ｔｉ添加鋼に関するもの
として、Ｃ、Ｎ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｐを特定した鋼にＴｉを
添加する技術を開示した特開昭５８−４２７５２号公報
がある。この技術は非時効で深絞り性が優れた冷延鋼板
を連続焼鈍で製造できるという優れた特徴がある。しか
し、Ｔｉ添加によりコストが高くなり、また再結晶温度
が高くなるので、高温焼鈍が必要となり、連続焼鈍では
ヒートバックルが発生し易く、板形状の悪化、表面性状
の劣化等の生産性を著しく阻害する問題点がある。また
Ｃ、Ｎを完全にＴｉＣ、ＴｉＮ析出物として固定するた
め二次加工割れが生じ易く、またメッキ密着性が悪いと
いう短所も有する。
素鋼にＴｉ、Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を添加して固溶
Ｃ、Ｎを固定無害化した鋼（以下ＩＦ鋼）を連続焼鈍す
る方法が多数提案されている。Ｔｉ添加鋼に関するもの
として、Ｃ、Ｎ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｐを特定した鋼にＴｉを
添加する技術を開示した特開昭５８−４２７５２号公報
がある。この技術は非時効で深絞り性が優れた冷延鋼板
を連続焼鈍で製造できるという優れた特徴がある。しか
し、Ｔｉ添加によりコストが高くなり、また再結晶温度
が高くなるので、高温焼鈍が必要となり、連続焼鈍では
ヒートバックルが発生し易く、板形状の悪化、表面性状
の劣化等の生産性を著しく阻害する問題点がある。また
Ｃ、Ｎを完全にＴｉＣ、ＴｉＮ析出物として固定するた
め二次加工割れが生じ易く、またメッキ密着性が悪いと
いう短所も有する。
【０００４】一方、Ｃ、Ｎとの結合力がＴｉより弱いＮ
ｂを添加する方法も多数提案されており、この技術を開
示したものとして例えばＮｂを添加した鋼を溶鋼で脱炭
し、かつ連続鋳造条件を規定した特開昭５８−８１９５
２号公報が有る。この技術によっても深絞り性が優れ、
かつ非時効冷延鋼板が連続焼鈍で製造できるが、合金添
加によるコスト上昇や、Ｎｂが再結晶抑制効果が大であ
ることに起因する再結晶温度の上昇という問題があり、
この鋼を連続焼鈍する場合には前記の高温焼鈍による欠
点は避け得ない。
ｂを添加する方法も多数提案されており、この技術を開
示したものとして例えばＮｂを添加した鋼を溶鋼で脱炭
し、かつ連続鋳造条件を規定した特開昭５８−８１９５
２号公報が有る。この技術によっても深絞り性が優れ、
かつ非時効冷延鋼板が連続焼鈍で製造できるが、合金添
加によるコスト上昇や、Ｎｂが再結晶抑制効果が大であ
ることに起因する再結晶温度の上昇という問題があり、
この鋼を連続焼鈍する場合には前記の高温焼鈍による欠
点は避け得ない。
【０００５】ＩＦ鋼は以上の欠点の他にＣ、Ｎを完全に
固定しているので、鋼板を加工した後に塗装焼付性がほ
とんど零のため従来鋼に比較して強度が弱いという欠点
も指摘されている。前記の低強度という欠点を克服する
方法としてＮｂ、Ｔｉ等を添加せず低Ｎ化、低Ｐ化によ
り深絞り性、張出性等の加工性を付与する技術を開示し
た特開昭５６−１４６３４８号公報記載のものがある。
この方法は低温連続焼鈍を可能とし、高温焼鈍に起因す
る欠点を克服できる優れた技術であるが、一方、低温焼
鈍化を可能にした高純化が結晶粒成長性を高めているた
め、箱焼鈍を行うとコイル位置による材質バラツキが異
常に大きくなり、歩留りが大幅に低下する。また面内異
方性が大きいという欠点もある。また連続焼鈍で製造す
る場合も熱延捲取後の熱履歴差に起因する材質バラツキ
を完全になくすことができない。
固定しているので、鋼板を加工した後に塗装焼付性がほ
とんど零のため従来鋼に比較して強度が弱いという欠点
も指摘されている。前記の低強度という欠点を克服する
方法としてＮｂ、Ｔｉ等を添加せず低Ｎ化、低Ｐ化によ
り深絞り性、張出性等の加工性を付与する技術を開示し
た特開昭５６−１４６３４８号公報記載のものがある。
この方法は低温連続焼鈍を可能とし、高温焼鈍に起因す
る欠点を克服できる優れた技術であるが、一方、低温焼
鈍化を可能にした高純化が結晶粒成長性を高めているた
め、箱焼鈍を行うとコイル位置による材質バラツキが異
常に大きくなり、歩留りが大幅に低下する。また面内異
方性が大きいという欠点もある。また連続焼鈍で製造す
る場合も熱延捲取後の熱履歴差に起因する材質バラツキ
を完全になくすことができない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は前記の従来技
術の問題点を解消するものであり、鋼を極低炭素化する
こと、Ｓ、Ｎ、Ｍｎの関係で特定した少量のＴｉを添加
すること、連続鋳造の引抜速度を特定すること、熱延条
件、冷間圧延率を規定することにより深絞り性が優れた
非時効性冷延鋼板およびその製造方法を提供することを
目的とする。
術の問題点を解消するものであり、鋼を極低炭素化する
こと、Ｓ、Ｎ、Ｍｎの関係で特定した少量のＴｉを添加
すること、連続鋳造の引抜速度を特定すること、熱延条
件、冷間圧延率を規定することにより深絞り性が優れた
非時効性冷延鋼板およびその製造方法を提供することを
目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は前記したように
極低炭素化とＮ、Ｓ、Ｍｎ量で規定される微量Ｔｉを添
加することにより深絞り性が優れた非時効性冷延鋼板が
得られるという基本技術思想に基づくもので、その要旨
とするところは下記のとおりである。 （１）重量％でＣ：０．００１５％以下、Ｍｎ：０．４
０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０８０％
以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｔｉ：０．００５〜
０．０２０％を含有し、かつ３．４２Ｎ＋Ｓ／１６（Ｍ
ｎ＋０．１０）＜Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１
０）を満足し、ＴｉＮ析出サイズが０．０１〜０．１０
μｍであることを特徴とする深絞り性の優れた冷延鋼
板。
極低炭素化とＮ、Ｓ、Ｍｎ量で規定される微量Ｔｉを添
加することにより深絞り性が優れた非時効性冷延鋼板が
得られるという基本技術思想に基づくもので、その要旨
とするところは下記のとおりである。 （１）重量％でＣ：０．００１５％以下、Ｍｎ：０．４
０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０８０％
以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｔｉ：０．００５〜
０．０２０％を含有し、かつ３．４２Ｎ＋Ｓ／１６（Ｍ
ｎ＋０．１０）＜Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１
０）を満足し、ＴｉＮ析出サイズが０．０１〜０．１０
μｍであることを特徴とする深絞り性の優れた冷延鋼
板。
【０００８】（２）重量％でＣ：０．００１５％以下、
Ｍｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｂ：０．
００１０％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％を含
有し、かつ３．４２Ｎ＋Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜
Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１０）を満足し、Ｔ
ｉＮ析出サイズが０．０１〜０．１０μｍであることを
特徴とする深絞り性の優れた冷延鋼板。
Ｍｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｂ：０．
００１０％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％を含
有し、かつ３．４２Ｎ＋Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜
Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１０）を満足し、Ｔ
ｉＮ析出サイズが０．０１〜０．１０μｍであることを
特徴とする深絞り性の優れた冷延鋼板。
【０００９】（３）重量％でＣ：０．００１５％以下、
Ｍｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｔｉ：
０．００５〜０．０２０％を含有し、かつ３．４２Ｎ＋
Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８
（Ｍｎ＋０．１０）を満足する組成の鋼を、引抜速度：
０．７〜２．５ｍ／分で連続鋳造し、Ａｒ3 点以上の温
度で熱間圧延し、引き続いて６０％以上の圧下率で冷間
圧延し、再結晶焼鈍してＴｉＮ析出サイズを０．０１〜
０．１０μｍとすることを特徴とする深絞り性の優れた
冷延鋼板の製造方法。
Ｍｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｔｉ：
０．００５〜０．０２０％を含有し、かつ３．４２Ｎ＋
Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８
（Ｍｎ＋０．１０）を満足する組成の鋼を、引抜速度：
０．７〜２．５ｍ／分で連続鋳造し、Ａｒ3 点以上の温
度で熱間圧延し、引き続いて６０％以上の圧下率で冷間
圧延し、再結晶焼鈍してＴｉＮ析出サイズを０．０１〜
０．１０μｍとすることを特徴とする深絞り性の優れた
冷延鋼板の製造方法。
【００１０】（４）重量％でＣ：０．００１５％以下、
Ｍｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｂ：０．
００１０％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％を含
有し、かつ３．４２Ｎ＋Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜
Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１０）を満足する組
成の鋼を、引抜速度：０．７〜２．５ｍ／分で連続鋳造
し、Ａｒ3 点以上の温度で熱間圧延し、引き続いて６０
％以上の圧下率で冷間圧延し、再結晶焼鈍し、ＴｉＮ析
出サイズを０．０１〜０．１０μｍとすることを特徴と
する深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法。
Ｍｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｂ：０．
００１０％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％を含
有し、かつ３．４２Ｎ＋Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜
Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１０）を満足する組
成の鋼を、引抜速度：０．７〜２．５ｍ／分で連続鋳造
し、Ａｒ3 点以上の温度で熱間圧延し、引き続いて６０
％以上の圧下率で冷間圧延し、再結晶焼鈍し、ＴｉＮ析
出サイズを０．０１〜０．１０μｍとすることを特徴と
する深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法。
【００１１】（５）重量％でＣ：０．００１５％以下、
Ｍｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｔｉ：
０．００５〜０．０２０％を含有し、かつ３．４２Ｎ＋
Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８
（Ｍｎ＋０．１０）を満足する組成の鋼を、引き抜き速
度：０．７〜２．５ｍ／分で連続鋳造し、Ａｒ3 点以上
の温度で熱間圧延を終了し、最終圧延スタンドを出てか
ら１．０秒以内に３０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、
引き続いて脱スケール後に６０％以上の圧下率で冷間圧
延し、再結晶焼鈍し、ＴｉＮ析出サイズを０．０１〜
０．１０μｍとすることを特徴とする深絞り性の優れた
冷延鋼板の製造方法。
Ｍｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｔｉ：
０．００５〜０．０２０％を含有し、かつ３．４２Ｎ＋
Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８
（Ｍｎ＋０．１０）を満足する組成の鋼を、引き抜き速
度：０．７〜２．５ｍ／分で連続鋳造し、Ａｒ3 点以上
の温度で熱間圧延を終了し、最終圧延スタンドを出てか
ら１．０秒以内に３０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、
引き続いて脱スケール後に６０％以上の圧下率で冷間圧
延し、再結晶焼鈍し、ＴｉＮ析出サイズを０．０１〜
０．１０μｍとすることを特徴とする深絞り性の優れた
冷延鋼板の製造方法。
【００１２】（６）重量％でＣ：０．００１５％以下、
Ｍｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｂ：０．
００１０％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％を含
有し、かつ３．４２Ｎ＋Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜
Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１０）を満足する組
成の鋼を、引き抜き速度：０．７〜２．５ｍ／分で連続
鋳造し、Ａｒ3 点以上の温度で熱間圧延を終了し、最終
圧延スタンドを出てから１．０秒以内に３０℃／秒以上
の冷却速度で冷却し、引き続いて脱スケール後に６０％
以上の圧下率で冷間圧延し、再結晶焼鈍し、ＴｉＮ析出
サイズを０．０１〜０．１０μｍとすることを特徴とす
る深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法。
Ｍｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｂ：０．
００１０％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％を含
有し、かつ３．４２Ｎ＋Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜
Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１０）を満足する組
成の鋼を、引き抜き速度：０．７〜２．５ｍ／分で連続
鋳造し、Ａｒ3 点以上の温度で熱間圧延を終了し、最終
圧延スタンドを出てから１．０秒以内に３０℃／秒以上
の冷却速度で冷却し、引き続いて脱スケール後に６０％
以上の圧下率で冷間圧延し、再結晶焼鈍し、ＴｉＮ析出
サイズを０．０１〜０．１０μｍとすることを特徴とす
る深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法。
【００１３】以下本発明を詳細に説明する。まず前記従
来技術の欠点を克服する方法について実験室、実機試験
を重ねた結果、下記の知見を得た。Ｃ量と冷延焼鈍後の
時効性を検討した結果、Ａｌキルド鋼においてはＣ量が
１５ｐｐｍ以下で実用上問題のない非時効性鋼板が得ら
れ、１０ｐｐｍ以下にすれば完全な非時効性鋼板が得ら
れる。
来技術の欠点を克服する方法について実験室、実機試験
を重ねた結果、下記の知見を得た。Ｃ量と冷延焼鈍後の
時効性を検討した結果、Ａｌキルド鋼においてはＣ量が
１５ｐｐｍ以下で実用上問題のない非時効性鋼板が得ら
れ、１０ｐｐｍ以下にすれば完全な非時効性鋼板が得ら
れる。
【００１４】しかし、単にＣを下げただけでは深絞り
性が不十分であり、材質への熱延捲取温度依存性が大
きいという２つの欠点が残る。すなわち、については
深絞り性の指標であるｒ値は高いが面内異方性が大き
く、深絞り用部品への適用が出来ないということであ
り、の熱延捲取温度依存性が大きいという欠点は捲取
後の熱履歴の変化による製品のコイル長手方向、幅方向
の材質変動が大きくなることにより、歩留りを低下させ
るというものである。また低温捲取を実施すると再結晶
温度が高くなり、高温焼鈍が必須となり、高温焼鈍によ
る先述のヒートバックル発生、板形状悪化、表面性状劣
化等の問題点が残る。
性が不十分であり、材質への熱延捲取温度依存性が大
きいという２つの欠点が残る。すなわち、については
深絞り性の指標であるｒ値は高いが面内異方性が大き
く、深絞り用部品への適用が出来ないということであ
り、の熱延捲取温度依存性が大きいという欠点は捲取
後の熱履歴の変化による製品のコイル長手方向、幅方向
の材質変動が大きくなることにより、歩留りを低下させ
るというものである。また低温捲取を実施すると再結晶
温度が高くなり、高温焼鈍が必須となり、高温焼鈍によ
る先述のヒートバックル発生、板形状悪化、表面性状劣
化等の問題点が残る。
【００１５】面内異方性が大きい理由は冷間圧延前の結
晶粒が大きいこと、冷間圧延中に固溶Ｃ、Ｎが存在し、
特に固溶Ｎは再結晶焼鈍の初期にＡｌＮクラスターが特
定の結晶粒界に優先的に形成することの２つに起因する
ことが分かった。低温捲取を実施した場合の再結晶温度
が高い原因は冷間圧延前の結晶粒が大きいことと固溶Ｎ
が存在することに起因することが分かった。
晶粒が大きいこと、冷間圧延中に固溶Ｃ、Ｎが存在し、
特に固溶Ｎは再結晶焼鈍の初期にＡｌＮクラスターが特
定の結晶粒界に優先的に形成することの２つに起因する
ことが分かった。低温捲取を実施した場合の再結晶温度
が高い原因は冷間圧延前の結晶粒が大きいことと固溶Ｎ
が存在することに起因することが分かった。
【００１６】固溶Ｎの影響を無くするにはＮをＴｉＮと
して析出させれば良く、また固溶Ｃは熱延板の結晶粒を
細粒化すれば、実質的に悪影響をおよぼさないことが分
かった。すなわちＴｉＮ析出サイズを０．０１〜０．１
０μｍに制御することで熱延板結晶粒粗大化が防止でき
ると同時に再結晶中のＡｌＮ析出を無くすることがで
き、固溶Ｃの悪影響も除くことができることを知見し
た。これにより面内異方性を小さくでき、同時に再結晶
温度も低下させることができる。
して析出させれば良く、また固溶Ｃは熱延板の結晶粒を
細粒化すれば、実質的に悪影響をおよぼさないことが分
かった。すなわちＴｉＮ析出サイズを０．０１〜０．１
０μｍに制御することで熱延板結晶粒粗大化が防止でき
ると同時に再結晶中のＡｌＮ析出を無くすることがで
き、固溶Ｃの悪影響も除くことができることを知見し
た。これにより面内異方性を小さくでき、同時に再結晶
温度も低下させることができる。
【００１７】ＴｉＮを冷間圧延前に熱延時の捲取温度に
依存することなく０．０１〜０．１０μｍのサイズで析
出させるためには、Ｎ、Ｓ、Ｍｎ量によって決まるＴｉ
量と連続鋳造時の引抜温度を特定することで得られるこ
とを知見した。すなわちＴｉ：０．００５〜０．０２０
％、かつ３．４２Ｎ＋Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜Ｔ
ｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１０）の関係を満足す
るＴｉを添加し、連続鋳造時の引抜速度：０．７〜２．
５ｍ／分を両立することで可能である。これにより従来
技術の欠点を克服することが可能になる。引抜速度とＴ
ｉ添加量が本発明範囲の場合のみ、その組み合わせ効果
で再結晶温度、熱延板結晶粒粗大化防止に最適なＡｌＮ
析出サイズが得られる。
依存することなく０．０１〜０．１０μｍのサイズで析
出させるためには、Ｎ、Ｓ、Ｍｎ量によって決まるＴｉ
量と連続鋳造時の引抜温度を特定することで得られるこ
とを知見した。すなわちＴｉ：０．００５〜０．０２０
％、かつ３．４２Ｎ＋Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜Ｔ
ｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１０）の関係を満足す
るＴｉを添加し、連続鋳造時の引抜速度：０．７〜２．
５ｍ／分を両立することで可能である。これにより従来
技術の欠点を克服することが可能になる。引抜速度とＴ
ｉ添加量が本発明範囲の場合のみ、その組み合わせ効果
で再結晶温度、熱延板結晶粒粗大化防止に最適なＡｌＮ
析出サイズが得られる。
【００１８】Ｃは前記した様に非時効化、鋼板の良好な
加工性を得るため０．００１５％以下にする必要があ
る。すなわち、ＴｉＮ析出サイズを０．０１〜０．１０
μｍに制御しても０．００１５％超になると固溶Ｃの悪
影響を無くすることができず、面内異方性が大きくな
り、深絞り性が良好とならない。好ましくは同様の理由
から０．００１０％以下である。
加工性を得るため０．００１５％以下にする必要があ
る。すなわち、ＴｉＮ析出サイズを０．０１〜０．１０
μｍに制御しても０．００１５％超になると固溶Ｃの悪
影響を無くすることができず、面内異方性が大きくな
り、深絞り性が良好とならない。好ましくは同様の理由
から０．００１０％以下である。
【００１９】Ｍｎは従来から不可避的に混入するＳに起
因する熱間脆性を回避するため、０．０５％以上添加す
ることが好ましい。上限は延性、深絞り性を確保するた
め０．４０％下にする必要がある。Ｐは鋼板を硬質化す
る元素であることが良く知られており、鋼板の加工性を
良好にするためには０．０２０％以下にする必要があ
る。
因する熱間脆性を回避するため、０．０５％以上添加す
ることが好ましい。上限は延性、深絞り性を確保するた
め０．４０％下にする必要がある。Ｐは鋼板を硬質化す
る元素であることが良く知られており、鋼板の加工性を
良好にするためには０．０２０％以下にする必要があ
る。
【００２０】Ｓは熱間脆性の原因となる元素であること
が良く知られているが、Ｍｎ、Ｔｉ等の硫化物形成元素
と結合し、析出物を形成するので特に特定する必要とし
ないが、これらの析出物が多くなりすぎると延性が劣化
するので０．０１５％以下とする方が好ましい。Ａｌは
脱酸材として必要な元素である。このため０．００５％
以上は添加する必要がある。Ａｌ添加量が多くなると鋼
板が硬質化するので上限を０．０８０％に特定した。
が良く知られているが、Ｍｎ、Ｔｉ等の硫化物形成元素
と結合し、析出物を形成するので特に特定する必要とし
ないが、これらの析出物が多くなりすぎると延性が劣化
するので０．０１５％以下とする方が好ましい。Ａｌは
脱酸材として必要な元素である。このため０．００５％
以上は添加する必要がある。Ａｌ添加量が多くなると鋼
板が硬質化するので上限を０．０８０％に特定した。
【００２１】ＮはＡｌＮ、ＴｉＮとして析出し、再結晶
温度上昇、結晶粒成長を抑制し、深絞り性を良好とする
のを害するので低いほど好ましい。この理由から０．０
０５０％以下を特定した。好ましい範囲は０．００３０
％以下である。Ｔｉは、深絞り性の捲取温度依存性を少
なくする、面内異方性を小さくする、再結晶温度を低め
るために０．００５〜０．０２０％で、かつ３．４２Ｎ
＋Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８
（Ｍｎ＋０．１０）を満足する必要がある。好ましくは
同様の理由から０．００５〜０．０２０％で、かつ３．
４２Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１０）＜Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ
／８（Ｍｎ＋０．１０）を満足する範囲とする。
温度上昇、結晶粒成長を抑制し、深絞り性を良好とする
のを害するので低いほど好ましい。この理由から０．０
０５０％以下を特定した。好ましい範囲は０．００３０
％以下である。Ｔｉは、深絞り性の捲取温度依存性を少
なくする、面内異方性を小さくする、再結晶温度を低め
るために０．００５〜０．０２０％で、かつ３．４２Ｎ
＋Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８
（Ｍｎ＋０．１０）を満足する必要がある。好ましくは
同様の理由から０．００５〜０．０２０％で、かつ３．
４２Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１０）＜Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ
／８（Ｍｎ＋０．１０）を満足する範囲とする。
【００２２】Ｂは従来から結晶粒界に偏析し、粒界強度
を高める元素であることからプレス加工後の二次加工性
を改善するために添加されることがよく知られている。
本発明鋼はＣを固定するのに十分な量のＴｉを添加しな
いので二次加工性は優れているが、特に二次加工性を必
要とする場合は０．００１０％以下の範囲で添加され
る。
を高める元素であることからプレス加工後の二次加工性
を改善するために添加されることがよく知られている。
本発明鋼はＣを固定するのに十分な量のＴｉを添加しな
いので二次加工性は優れているが、特に二次加工性を必
要とする場合は０．００１０％以下の範囲で添加され
る。
【００２３】このような組成の鋼は転炉−真空脱ガス炉
で溶製される。溶製された溶鋼は連続鋳造でスラブとさ
れるが、連続鋳造の引抜速度は重要である。引抜速度が
０．７ｍ／分未満になると本発明範囲の鋼組成でもＴｉ
Ｎ析出サイズが０．１０μｍ超と大きくなり、再結晶温
度低下には効果があるが、熱延板結晶粒粗大化防止には
効果がなくなり、本発明の特徴を発揮できなくなる。一
方、引抜速度が２．５ｍ／分超になるとＴｉＮ析出サイ
ズが０．０１μｍ未満と小さくなるか、あるいは十分析
出せず、再結晶温度が高くなり、面内異方性が劣化す
る。このため連続鋳造の引抜速度は０．７〜２．５ｍ／
分にする必要がある。好ましい範囲は再結晶温度を低
め、面内異方性を小さく、しかも深絞り性を良好とする
ために０．８〜２．０ｍ／分とする。
で溶製される。溶製された溶鋼は連続鋳造でスラブとさ
れるが、連続鋳造の引抜速度は重要である。引抜速度が
０．７ｍ／分未満になると本発明範囲の鋼組成でもＴｉ
Ｎ析出サイズが０．１０μｍ超と大きくなり、再結晶温
度低下には効果があるが、熱延板結晶粒粗大化防止には
効果がなくなり、本発明の特徴を発揮できなくなる。一
方、引抜速度が２．５ｍ／分超になるとＴｉＮ析出サイ
ズが０．０１μｍ未満と小さくなるか、あるいは十分析
出せず、再結晶温度が高くなり、面内異方性が劣化す
る。このため連続鋳造の引抜速度は０．７〜２．５ｍ／
分にする必要がある。好ましい範囲は再結晶温度を低
め、面内異方性を小さく、しかも深絞り性を良好とする
ために０．８〜２．０ｍ／分とする。
【００２４】このようにして造られたスラブは熱延され
るが、本発明の方法では熱延加熱温度により、材質特性
が影響されないので、熱延仕上温度はＡｒ3 点温度以上
を確保できれば何度でも良い。また深絞り性を高め、面
内異方性を良好とするには仕上げ最終スタンドで２０％
以上の圧下率、あるいは最終２スタンドでの累積圧下率
を４０％以上とすることが好ましい。熱延仕上温度は通
板性、材質バラツキ低減、良深絞り性確保のためＡｒ3
点温度以上にする必要がある。熱延の最終スタンドを出
てから１．０秒以内に３０℃／秒以上の強制冷却をする
と、面内異方性のさらなる改善と深絞り性の向上が達成
され得ると同時に再結晶温度を下げることもできる。
るが、本発明の方法では熱延加熱温度により、材質特性
が影響されないので、熱延仕上温度はＡｒ3 点温度以上
を確保できれば何度でも良い。また深絞り性を高め、面
内異方性を良好とするには仕上げ最終スタンドで２０％
以上の圧下率、あるいは最終２スタンドでの累積圧下率
を４０％以上とすることが好ましい。熱延仕上温度は通
板性、材質バラツキ低減、良深絞り性確保のためＡｒ3
点温度以上にする必要がある。熱延の最終スタンドを出
てから１．０秒以内に３０℃／秒以上の強制冷却をする
と、面内異方性のさらなる改善と深絞り性の向上が達成
され得ると同時に再結晶温度を下げることもできる。
【００２５】捲取温度による材質変化が本発明の方法で
はほとんどないので、高温捲取でも低温捲取でもかまわ
ない。高温捲取を行うとスケールが厚くなり、酸洗の生
産性を低下せしめるので本発明では６５０℃以下の範囲
で主に実施している。熱延された鋼板は脱スケール後に
冷間圧延される。冷延圧下率は深絞り性を良好とするた
めに６０％以上とする必要がある。好ましい範囲は同様
の理由から７０％以上である。
はほとんどないので、高温捲取でも低温捲取でもかまわ
ない。高温捲取を行うとスケールが厚くなり、酸洗の生
産性を低下せしめるので本発明では６５０℃以下の範囲
で主に実施している。熱延された鋼板は脱スケール後に
冷間圧延される。冷延圧下率は深絞り性を良好とするた
めに６０％以上とする必要がある。好ましい範囲は同様
の理由から７０％以上である。
【００２６】焼鈍は連続焼鈍でも箱焼鈍でもかまわない
が、本発明の効果は連続焼鈍で顕著である。焼鈍温度は
再結晶温度以上にすることが深絞り性を確保するために
必要である。本発明の方法は従来のＩＦ鋼のように再結
晶温度が高くないので、６５０〜８００℃の範囲で実施
しているが、もちろん８００℃超の高温で焼鈍すればよ
り優れた深絞り性、張出特性を備えた鋼板が得られる。
再結晶焼鈍後の冷却速度は早くても遅くても本発明の特
徴を損なわないので、過時効処理を行っても、溶融亜鉛
めっき、合金化溶融亜鉛めっきしても良い。
が、本発明の効果は連続焼鈍で顕著である。焼鈍温度は
再結晶温度以上にすることが深絞り性を確保するために
必要である。本発明の方法は従来のＩＦ鋼のように再結
晶温度が高くないので、６５０〜８００℃の範囲で実施
しているが、もちろん８００℃超の高温で焼鈍すればよ
り優れた深絞り性、張出特性を備えた鋼板が得られる。
再結晶焼鈍後の冷却速度は早くても遅くても本発明の特
徴を損なわないので、過時効処理を行っても、溶融亜鉛
めっき、合金化溶融亜鉛めっきしても良い。
【００２７】箱焼鈍する場合もＴｉＮの析出サイズを制
御しているので、最外周のように温度が高くなる部分で
も異常に結晶粒が大きくなることはなく、歩留りが低下
するようなことはない。焼鈍された鋼板は必要に応じ
て、調質圧延され、製品に供される。容器用等に用いら
れるブリキ、ティンフリースチールは本発明の方法でＴ
−１の軟質鋼板が製造可能であるので、調質圧延により
テンパー度を制御する従来技術を応用すれば全グレード
のブリキが調質圧延工程のみで造り分けられる。高い圧
延率で調質圧延を行うと製品の延性が小さくなり製缶時
のフランジ加工性が劣化することがあるが、本発明の場
合、４０％以内の冷延圧下率ではフランジ加工時に割れ
が発生しない。またＤＩ成形時の耳発生も小さくするこ
とが可能である。
御しているので、最外周のように温度が高くなる部分で
も異常に結晶粒が大きくなることはなく、歩留りが低下
するようなことはない。焼鈍された鋼板は必要に応じ
て、調質圧延され、製品に供される。容器用等に用いら
れるブリキ、ティンフリースチールは本発明の方法でＴ
−１の軟質鋼板が製造可能であるので、調質圧延により
テンパー度を制御する従来技術を応用すれば全グレード
のブリキが調質圧延工程のみで造り分けられる。高い圧
延率で調質圧延を行うと製品の延性が小さくなり製缶時
のフランジ加工性が劣化することがあるが、本発明の場
合、４０％以内の冷延圧下率ではフランジ加工時に割れ
が発生しない。またＤＩ成形時の耳発生も小さくするこ
とが可能である。
【００２８】尚、本発明の鋼板は冷延鋼板のみならず、
亜鉛、錫、鉛合金、亜鉛合金、アルミニウム、クロム等
のめっき鋼板の原板まで対象範囲とすることができる。
亜鉛、錫、鉛合金、亜鉛合金、アルミニウム、クロム等
のめっき鋼板の原板まで対象範囲とすることができる。
【００２９】
【実施例】表１に示す成分の鋼を転炉溶製−真空脱ガス
処理によって溶製し、表２（表１のつづき）に示す条件
で熱延鋼板を製造した。この熱延板を酸洗後に表３に示
す条件で冷延し、引き続いて再結晶焼鈍し、１．０％の
調質圧延を施した後、材質特性を調査した。その結果を
同３に示す。ＴｉＮ析出物サイズは熱延板から抽出レプ
リカを作成し、電子顕微鏡観察により測定した。二次加
工性は絞り比２．０の円筒絞りカップを−１００℃の円
錐ダイスで抑え、割れの発生したものを×、割れないも
のを○で評価した。肌荒れ性はコイルの最外周からサン
プルをとり、バルジ張出高さ２０ｍｍでの表面を観察
し、肌荒れ発生を×、なしを○で評価した。
処理によって溶製し、表２（表１のつづき）に示す条件
で熱延鋼板を製造した。この熱延板を酸洗後に表３に示
す条件で冷延し、引き続いて再結晶焼鈍し、１．０％の
調質圧延を施した後、材質特性を調査した。その結果を
同３に示す。ＴｉＮ析出物サイズは熱延板から抽出レプ
リカを作成し、電子顕微鏡観察により測定した。二次加
工性は絞り比２．０の円筒絞りカップを−１００℃の円
錐ダイスで抑え、割れの発生したものを×、割れないも
のを○で評価した。肌荒れ性はコイルの最外周からサン
プルをとり、バルジ張出高さ２０ｍｍでの表面を観察
し、肌荒れ発生を×、なしを○で評価した。
【００３０】コイルＮｏ．Ａ〜Ｊは本発明範囲の実施例
である。いずれも非時効で高ｒ値、低Δｒの優れた深絞
り性、延性を有し、しかも二次加工性が優れた冷延鋼板
が得られることが分かる。また焼付硬化性（ＢＨ性）も
確保されている。さらに詳細に見ると、Ａは焼鈍温度が
７２５℃と低い実施例であるが、低温焼鈍にしては高い
Ｅｌ、ｒ値の非時効性冷延鋼板が得られている。一方、
同じ焼鈍条件で成分的には本発明範囲内にあるが、ＣＣ
引抜速度が早く、ＴｉＮが微細析出し、析出サイズが本
発明範囲外の０．００８μｍである比較例Ｏは未再結晶
で材質特性調査試験に耐えられなかった。このように成
分、製造方法を本発明範囲内に特定することにより、低
温焼鈍でも深絞り性の良好な非時効性冷延鋼板が製造で
きることが分かる。
である。いずれも非時効で高ｒ値、低Δｒの優れた深絞
り性、延性を有し、しかも二次加工性が優れた冷延鋼板
が得られることが分かる。また焼付硬化性（ＢＨ性）も
確保されている。さらに詳細に見ると、Ａは焼鈍温度が
７２５℃と低い実施例であるが、低温焼鈍にしては高い
Ｅｌ、ｒ値の非時効性冷延鋼板が得られている。一方、
同じ焼鈍条件で成分的には本発明範囲内にあるが、ＣＣ
引抜速度が早く、ＴｉＮが微細析出し、析出サイズが本
発明範囲外の０．００８μｍである比較例Ｏは未再結晶
で材質特性調査試験に耐えられなかった。このように成
分、製造方法を本発明範囲内に特定することにより、低
温焼鈍でも深絞り性の良好な非時効性冷延鋼板が製造で
きることが分かる。
【００３１】Ｃ、Ｆは熱延後の冷却開始時間を早めたも
ので、熱延冷却速度を早めてもＴｉＮ析出サイズは変化
せず、ｒ値が高く、面内異方性も小さいことが分かる。
Ｇ、Ｈ、Ｉ、ＪはＢを添加した実施例である。Ｂ添加し
てもＴｉＮ析出サイズは変わらず、面内異方性が小さ
く、ｒ値も高くなっている。Ｈは箱焼鈍の実施例であ
り、二次加工性も優れ、肌荒れも発生せず、しかも深絞
り性の指標であるｒ値が高い鋼板が得られている。一
方、成分的には本発明範囲内であるが、製造方法、Ｔｉ
Ｎ析出サイズが本発明範囲外である箱焼鈍を実施した比
較例のＱは面内異方性が大きく、二次加工性が悪く、肌
荒れが発生した。
ので、熱延冷却速度を早めてもＴｉＮ析出サイズは変化
せず、ｒ値が高く、面内異方性も小さいことが分かる。
Ｇ、Ｈ、Ｉ、ＪはＢを添加した実施例である。Ｂ添加し
てもＴｉＮ析出サイズは変わらず、面内異方性が小さ
く、ｒ値も高くなっている。Ｈは箱焼鈍の実施例であ
り、二次加工性も優れ、肌荒れも発生せず、しかも深絞
り性の指標であるｒ値が高い鋼板が得られている。一
方、成分的には本発明範囲内であるが、製造方法、Ｔｉ
Ｎ析出サイズが本発明範囲外である箱焼鈍を実施した比
較例のＱは面内異方性が大きく、二次加工性が悪く、肌
荒れが発生した。
【００３２】本発明範囲を超えてＴｉを多量に添加した
Ｌは深絞り性は優れているが、二次加工性が劣ってお
り、ＢＨ性もゼロで本発明の目的を達成していない。ま
た成分的には本発明範囲内であるが、ＣＣ引抜速度が本
発明範囲外のＰは面内異方性が大きく、深絞り性鋼板と
して不十分な特性である。
Ｌは深絞り性は優れているが、二次加工性が劣ってお
り、ＢＨ性もゼロで本発明の目的を達成していない。ま
た成分的には本発明範囲内であるが、ＣＣ引抜速度が本
発明範囲外のＰは面内異方性が大きく、深絞り性鋼板と
して不十分な特性である。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】
【発明の効果】以上、実施例で詳細に説明したように本
発明によれば非時効性で面内異方性が小さく、深絞り
性、二次加工性の優れた鋼板を熱延捲取温度に依存する
ことなく製造できる。また再結晶温度が低いため、低温
連続焼鈍が可能であり、加えて箱焼鈍のような温度バラ
ツキの大きな焼鈍方法でも深絞り性が良好で、最高温度
点に相当する位置でも肌荒れが発生することなく、前記
特性を具備する冷延鋼板を製造することができるので、
本発明の産業上の有用性は極めて大きい。
発明によれば非時効性で面内異方性が小さく、深絞り
性、二次加工性の優れた鋼板を熱延捲取温度に依存する
ことなく製造できる。また再結晶温度が低いため、低温
連続焼鈍が可能であり、加えて箱焼鈍のような温度バラ
ツキの大きな焼鈍方法でも深絞り性が良好で、最高温度
点に相当する位置でも肌荒れが発生することなく、前記
特性を具備する冷延鋼板を製造することができるので、
本発明の産業上の有用性は極めて大きい。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山下 康彦 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 松田 真之 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％でＣ：０．００１５％以下、Ｍ
ｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｔｉ：
０．００５〜０．０２０％を含有し、かつ３．４２Ｎ＋
Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８
（Ｍｎ＋０．１０）を満足し、ＴｉＮ析出サイズが０．
０１〜０．１０μｍであることを特徴とする深絞り性の
優れた冷延鋼板。 - 【請求項２】 重量％でＣ：０．００１５％以下、Ｍ
ｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｂ：０．
００１０％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％を含
有し、かつ３．４２Ｎ＋Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜
Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１０）を満足し、Ｔ
ｉＮ析出サイズが０．０１〜０．１０μｍであることを
特徴とする深絞り性の優れた冷延鋼板。 - 【請求項３】 重量％でＣ：０．００１５％以下、Ｍ
ｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｔｉ：
０．００５〜０．０２０％を含有し、かつ３．４２Ｎ＋
Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８
（Ｍｎ＋０．１０）を満足する組成の鋼を、引抜速度：
０．７〜２．５ｍ／分で連続鋳造し、Ａｒ3 点以上の温
度で熱間圧延し、引き続いて６０％以上の圧下率で冷間
圧延し、再結晶焼鈍してＴｉＮ析出サイズを０．０１〜
０．１０μｍとすることを特徴とする深絞り性の優れた
冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 重量％でＣ：０．００１５％以下、Ｍ
ｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｂ：０．
００１０％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％を含
有し、かつ３．４２Ｎ＋Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜
Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１０）を満足する組
成の鋼を、引抜速度：０．７〜２．５ｍ／分で連続鋳造
し、Ａｒ3点以上の温度で熱間圧延し、引き続いて６０
％以上の圧下率で冷間圧延し、再結晶焼鈍し、ＴｉＮ析
出サイズを０．０１〜０．１０μｍとすることを特徴と
する深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 重量％でＣ：０．００１５％以下、Ｍ
ｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｔｉ：
０．００５〜０．０２０％を含有し、かつ３．４２Ｎ＋
Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８
（Ｍｎ＋０．１０）を満足する組成の鋼を、引き抜き速
度：０．７〜２．５ｍ／分で連続鋳造し、Ａｒ3 点以上
の温度で熱間圧延を終了し、最終圧延スタンドを出てか
ら１．０秒以内に３０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、
引き続いて脱スケール後に６０％以上の圧下率で冷間圧
延し、再結晶焼鈍し、ＴｉＮ析出サイズを０．０１〜
０．１０μｍとすることを特徴とする深絞り性の優れた
冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項６】 重量％でＣ：０．００１５％以下、Ｍ
ｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０８０％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｂ：０．
００１０％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％を含
有し、かつ３．４２Ｎ＋Ｓ／１６（Ｍｎ＋０．１０）＜
Ｔｉ＜１０Ｎ＋Ｓ／８（Ｍｎ＋０．１０）を満足する組
成の鋼を、引き抜き速度：０．７〜２．５ｍ／分で連続
鋳造し、Ａｒ3 点以上の温度で熱間圧延を終了し、最終
圧延スタンドを出てから１．０秒以内に３０℃／秒以上
の冷却速度で冷却し、引き続いて脱スケール後に６０％
以上の圧下率で冷間圧延し、再結晶焼鈍し、ＴｉＮ析出
サイズを０．０１〜０．１０μｍとすることを特徴とす
る深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16256293A JP3273383B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 深絞り性の優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16256293A JP3273383B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 深絞り性の優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0718381A true JPH0718381A (ja) | 1995-01-20 |
| JP3273383B2 JP3273383B2 (ja) | 2002-04-08 |
Family
ID=15756952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16256293A Expired - Lifetime JP3273383B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 深絞り性の優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3273383B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1411140A1 (de) * | 2002-10-15 | 2004-04-21 | ThyssenKrupp Stahl AG | Verfahren zum Herstellen eines besonders gut verformbaren kaltgewalzten Stahlbands oder -blechs |
-
1993
- 1993-06-30 JP JP16256293A patent/JP3273383B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1411140A1 (de) * | 2002-10-15 | 2004-04-21 | ThyssenKrupp Stahl AG | Verfahren zum Herstellen eines besonders gut verformbaren kaltgewalzten Stahlbands oder -blechs |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3273383B2 (ja) | 2002-04-08 |
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