JPH0718320A - 転炉排ガスフード用冷水式スカート - Google Patents
転炉排ガスフード用冷水式スカートInfo
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- JPH0718320A JPH0718320A JP5162574A JP16257493A JPH0718320A JP H0718320 A JPH0718320 A JP H0718320A JP 5162574 A JP5162574 A JP 5162574A JP 16257493 A JP16257493 A JP 16257493A JP H0718320 A JPH0718320 A JP H0718320A
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- Japan
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- skirt
- weight
- water type
- gas hood
- cold water
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ダストによる摩耗損傷および腐食を長期間防
止することができる転炉排ガスフード用冷水式スカート
を提供する。 【構成】 転炉排ガスフード用冷水式スカートの内側表
面に、炭化物サーメットからなるアンダーコート層８お
よび耐酸化性合金からなるトップコート層９によって構
成される保護層を形成したものであることを特徴とする
転炉排ガスフード用スカートである。
止することができる転炉排ガスフード用冷水式スカート
を提供する。 【構成】 転炉排ガスフード用冷水式スカートの内側表
面に、炭化物サーメットからなるアンダーコート層８お
よび耐酸化性合金からなるトップコート層９によって構
成される保護層を形成したものであることを特徴とする
転炉排ガスフード用スカートである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐ダストエロージョン
性に優れた転炉排ガスフード用冷水式スカートに関する
ものである。
性に優れた転炉排ガスフード用冷水式スカートに関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】図３および図４は転炉排ガスフード用冷
水式スカートの概略図を示したものである。転炉１の上
部を臨む排ガスフード４の下端開口部にはスカート２が
設けられており、冷却水は給水ヘッダー６からスカート
チューブ３に供給され、スカート２全体に行き渡った
後、排水ヘッダー７から排出される。従って熱的損傷に
ついては一応の対策が講じられているが、機械的損傷に
関しては次の様な問題がある。
水式スカートの概略図を示したものである。転炉１の上
部を臨む排ガスフード４の下端開口部にはスカート２が
設けられており、冷却水は給水ヘッダー６からスカート
チューブ３に供給され、スカート２全体に行き渡った
後、排水ヘッダー７から排出される。従って熱的損傷に
ついては一応の対策が講じられているが、機械的損傷に
関しては次の様な問題がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】吹錬中の転炉頂部には
ダストや溶融金属の飛沫等が激しく舞い上がっており、
スカートチューブ３はダストおよび地金の衝突に曝さ
れ、機械的損傷（例えば摩耗）の進行が著しい。そのた
め、チューブの滅肉により冷却水の漏出事故を生じる危
険があり、頻繁な溶射肉盛による補修を繰り返してい
る。従って、転炉操業の操業計画に支障を来たしたり、
全体的な稼働率の低下を招くという問題が発生してい
る。またチューブの滅肉が進行して肉盛溶接による補修
では対応できない事態まで進むと、チューブ部分を切断
して新品と交換する必要も生じることがあった。
ダストや溶融金属の飛沫等が激しく舞い上がっており、
スカートチューブ３はダストおよび地金の衝突に曝さ
れ、機械的損傷（例えば摩耗）の進行が著しい。そのた
め、チューブの滅肉により冷却水の漏出事故を生じる危
険があり、頻繁な溶射肉盛による補修を繰り返してい
る。従って、転炉操業の操業計画に支障を来たしたり、
全体的な稼働率の低下を招くという問題が発生してい
る。またチューブの滅肉が進行して肉盛溶接による補修
では対応できない事態まで進むと、チューブ部分を切断
して新品と交換する必要も生じることがあった。
【０００４】このような転炉排ガスフード用冷水式スカ
ートに関連した出願として特公平４−８００８９号に
は、フードチューブの表面にＣ＝０．０３〜０．３％、
Ｓｉ＝０．２〜１．２％、Ｍｎ＝０．３〜２．６％、Ｎ
ｉ＝０．１〜６．０％、Ｃｒ＝８．０〜１５．０％、Ｍ
ｏ＝０．０５〜４．０％、Ｖ＝０．１〜０．３％、残部
鉄を含む合金鋼を、その厚みが０．５〜１．５ｍｍにな
るように溶射肉盛することが提案されている。この様な
合金鋼の表面に生成される酸化被膜（Ｃｒ2 Ｏ3）は比
較的良好な耐酸化性を示すが、母材（スカート）に対す
る密着性が低くなるため好ましくない。本発明は上記の
欠点を解決しようとするものであり、その目的は、ダス
ト等による機械的刺激に基づく摩耗損傷および腐食を長
期間防止することが可能な転炉排ガスフード用冷水式ス
カートを提供することである。
ートに関連した出願として特公平４−８００８９号に
は、フードチューブの表面にＣ＝０．０３〜０．３％、
Ｓｉ＝０．２〜１．２％、Ｍｎ＝０．３〜２．６％、Ｎ
ｉ＝０．１〜６．０％、Ｃｒ＝８．０〜１５．０％、Ｍ
ｏ＝０．０５〜４．０％、Ｖ＝０．１〜０．３％、残部
鉄を含む合金鋼を、その厚みが０．５〜１．５ｍｍにな
るように溶射肉盛することが提案されている。この様な
合金鋼の表面に生成される酸化被膜（Ｃｒ2 Ｏ3）は比
較的良好な耐酸化性を示すが、母材（スカート）に対す
る密着性が低くなるため好ましくない。本発明は上記の
欠点を解決しようとするものであり、その目的は、ダス
ト等による機械的刺激に基づく摩耗損傷および腐食を長
期間防止することが可能な転炉排ガスフード用冷水式ス
カートを提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の転炉排ガスフー
ド用冷水式スカートは、該スカートの内側表面に、炭化
物サーメットからなるアンダーコート層および耐酸化性
合金からなるトップコート層によって構成される保護層
を形成することを要旨とするものである。
ド用冷水式スカートは、該スカートの内側表面に、炭化
物サーメットからなるアンダーコート層および耐酸化性
合金からなるトップコート層によって構成される保護層
を形成することを要旨とするものである。
【０００６】
【作用】図１は本発明スカートの要部を拡大して示す断
面構造の一例であり、図を参照しながら本発明を詳細に
説明する。本発明のスカートでは、複数のスカートチュ
ーブ３をフィン５で結ぶことによって図４に示したスカ
ートチューブ３の集合体が形成されており、スカートの
内側表面にはアンダーコート層８およびトップコート層
９がそれぞれ積層されている。本発明はこれらの構成を
ポイントとするものであり、これらの積層形成の方法を
制限するものではないが、好適な成形方法を例示してお
くと、まずスカートチューブ３の表面をアルミナ粒子で
ブラストした後、硬質の炭化物サーメットからなるアン
ダーコート層８を積層する。炭化物サーメットの種類は
特に限定されないが、Ｃｒ3 Ｃ2 、ＴｉＣ、ＷＣなどの
炭化物に、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｎｉなどの耐熱性を有する金属
成分をマトリックス成分として含んだＣｒ3 Ｃ2 −Ｎｉ
Ｃｒ、ＴｉＣ−Ｎｉ、またはＷＣ−ＮｉＣｒであること
が好ましく、中でもＣｒ3 Ｃ2−（２０〜３０％）Ｎｉ
Ｃｒ、ＴｉＣ−（２０〜３０％）Ｎｉ、またはＷＣ−
（２０〜３０％）ＮｉＣｒであることがより好ましく、
例えばＣｒ3 Ｃ2 −２５％ＮｉＣｒ、ＴｉＣ−２５％Ｎ
ｉ、またはＷＣ−２８％ＮｉＣｒが挙げられる。炭化物
の種類としては、上記成分以外にＺｒＣ、ＨｆＣ、Ｖ
Ｃ、ＴａＣ、ＮｂＣ、Ｂ4 Ｃ、あるいはこれらと同じま
たはこれらと前記好適炭化物との混合物なども用いられ
る。上記アンダーコート層の硬さは５００〜１０００ｍ
Ｈｖであり、スカートチューブの材料である炭素鋼管
（ＳＴＢ３５）の硬さが１１０〜１４０ｍＨｖであるの
に比べて非常に硬いが、これは炭化物が一般に硬質かつ
脆弱であるうえ、溶射条件下においても溶融現象があま
り見られないことに起因している。尚、溶射法によって
形成したアンダーコート層の表面を顕微鏡で詳細に観察
すると、溶射時の衝突によって粉砕された炭化物粒子が
林立状態を呈して適度な表面アラサを有している（２０
〜５０μｍ）ことがわかる。このため、上記アンダーコ
ート層はその上に溶射されるトップコート層と良好な密
着性を示すようになる。
面構造の一例であり、図を参照しながら本発明を詳細に
説明する。本発明のスカートでは、複数のスカートチュ
ーブ３をフィン５で結ぶことによって図４に示したスカ
ートチューブ３の集合体が形成されており、スカートの
内側表面にはアンダーコート層８およびトップコート層
９がそれぞれ積層されている。本発明はこれらの構成を
ポイントとするものであり、これらの積層形成の方法を
制限するものではないが、好適な成形方法を例示してお
くと、まずスカートチューブ３の表面をアルミナ粒子で
ブラストした後、硬質の炭化物サーメットからなるアン
ダーコート層８を積層する。炭化物サーメットの種類は
特に限定されないが、Ｃｒ3 Ｃ2 、ＴｉＣ、ＷＣなどの
炭化物に、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｎｉなどの耐熱性を有する金属
成分をマトリックス成分として含んだＣｒ3 Ｃ2 −Ｎｉ
Ｃｒ、ＴｉＣ−Ｎｉ、またはＷＣ−ＮｉＣｒであること
が好ましく、中でもＣｒ3 Ｃ2−（２０〜３０％）Ｎｉ
Ｃｒ、ＴｉＣ−（２０〜３０％）Ｎｉ、またはＷＣ−
（２０〜３０％）ＮｉＣｒであることがより好ましく、
例えばＣｒ3 Ｃ2 −２５％ＮｉＣｒ、ＴｉＣ−２５％Ｎ
ｉ、またはＷＣ−２８％ＮｉＣｒが挙げられる。炭化物
の種類としては、上記成分以外にＺｒＣ、ＨｆＣ、Ｖ
Ｃ、ＴａＣ、ＮｂＣ、Ｂ4 Ｃ、あるいはこれらと同じま
たはこれらと前記好適炭化物との混合物なども用いられ
る。上記アンダーコート層の硬さは５００〜１０００ｍ
Ｈｖであり、スカートチューブの材料である炭素鋼管
（ＳＴＢ３５）の硬さが１１０〜１４０ｍＨｖであるの
に比べて非常に硬いが、これは炭化物が一般に硬質かつ
脆弱であるうえ、溶射条件下においても溶融現象があま
り見られないことに起因している。尚、溶射法によって
形成したアンダーコート層の表面を顕微鏡で詳細に観察
すると、溶射時の衝突によって粉砕された炭化物粒子が
林立状態を呈して適度な表面アラサを有している（２０
〜５０μｍ）ことがわかる。このため、上記アンダーコ
ート層はその上に溶射されるトップコート層と良好な密
着性を示すようになる。
【０００７】このように炭化物サーメットからなるアン
ダーコート層は、硬質かつ密着性に優れているため、単
独で用いても耐ダストエロージョン性に優れているが、
炭化物サーメットは高価であるため、本発明ではこの層
を可能な限り薄く成膜してアンダーコート層として用い
ることにした。従って、このようなアンダーコート層の
上に被覆されているトップコート層が摩耗損傷してアン
ダーコート層が露出した場合でも、アンダーコート層の
優れた耐ダストエロージョン性によって、スカートチュ
ーブの噴破による事故を防ぐことが可能である。
ダーコート層は、硬質かつ密着性に優れているため、単
独で用いても耐ダストエロージョン性に優れているが、
炭化物サーメットは高価であるため、本発明ではこの層
を可能な限り薄く成膜してアンダーコート層として用い
ることにした。従って、このようなアンダーコート層の
上に被覆されているトップコート層が摩耗損傷してアン
ダーコート層が露出した場合でも、アンダーコート層の
優れた耐ダストエロージョン性によって、スカートチュ
ーブの噴破による事故を防ぐことが可能である。
【０００８】好適な実施態様ではアンダーコート層の厚
みは０．０１〜０．１ｍｍである。アンダーコート層の
厚みが０．０１ｍｍ未満では耐ダストエロージョン性が
低くなるため好ましくなく、一方０．１ｍｍを超えると
耐ダストエロージョン性には優れるが溶射施工に長時間
を要し、高価な炭化物サーメットを大量に使用すること
になるため、コストが高くなり、経済的に好ましくな
い。
みは０．０１〜０．１ｍｍである。アンダーコート層の
厚みが０．０１ｍｍ未満では耐ダストエロージョン性が
低くなるため好ましくなく、一方０．１ｍｍを超えると
耐ダストエロージョン性には優れるが溶射施工に長時間
を要し、高価な炭化物サーメットを大量に使用すること
になるため、コストが高くなり、経済的に好ましくな
い。
【０００９】次に、上記アンダーコート層８の上に耐酸
化性合金からなるトップコート層９を積層する。本発明
に用いられる耐酸化性合金は特に限定されないが、好ま
しくはＣｒ、Ａｌ、Ｔａ、Ｙ、Ｎｉ、およびＣｏよりな
る群から選択される少なくとも２種の金属を含み、例え
ばＣｒ−Ａｌ−Ｎｉ、Ｃｒ−Ａｌ−Ｔａ−Ｎｉ−Ｃｏな
どが挙げられる。
化性合金からなるトップコート層９を積層する。本発明
に用いられる耐酸化性合金は特に限定されないが、好ま
しくはＣｒ、Ａｌ、Ｔａ、Ｙ、Ｎｉ、およびＣｏよりな
る群から選択される少なくとも２種の金属を含み、例え
ばＣｒ−Ａｌ−Ｎｉ、Ｃｒ−Ａｌ−Ｔａ−Ｎｉ−Ｃｏな
どが挙げられる。
【００１０】好適な実施態様では、上記耐酸化性合金の
組成の含有量はＣｒ：１５〜３０重量％、Ａｌ：５〜１
６重量％、Ｔａ：０．５〜８重量％、Ｙ：０．１〜１．
０重量％、残部がＮｉまたはＮｉ−Ｃｏであり、Ｎｉに
ついては８０重量％以下、Ｃｏについては７０重量％以
下であることが望まれる。これらの合金組成のうち、Ｃ
ｒおよびＡｌは高温環境下において強固な酸化被膜を形
成し、耐酸化性と耐ダストエロージョン性を高めるのに
寄与する。ＣｒおよびＡｌの含有量がそれぞれ、３０重
量％および１６重量％を超えると被膜は非常に脆弱にな
るため、好ましくなく、一方１５重量％および５重量％
未満の場合には耐酸化性が低下するため、好ましくな
い。また、ＴａおよびＹは単独では大気中における耐熱
性および耐酸化性が低いが、これらをＣｒ、Ａｌ、Ｃ
ｏ、Ｎｉなどと共存させると高温環境下における合金の
機械的強度が増加し（特にＴａではこの共存効果が優れ
ている）、耐酸化性を長期間にわたって維持することが
でき（特にＹではこの効果が優れている）、その結果耐
ダストエロージョン性が高められる。ＴａおよびＹの含
有量がそれぞれ、８重量％および１．０重量％を超える
と溶射被膜が脆弱になり、アンダコート層の密着力が低
下するうえ、材料費が高くつくため好ましくなく、一方
０．５重量％および０．１重量％未満の場合には機械的
強度や母材に対する密着性が低くなるため、好ましくな
い。また、ＮｉおよびＣｏは溶射被膜において機械的強
度を高めるのに寄与し、ＮｉおよびＣｏの含有量がそれ
ぞれ８０重量％および７０重量％を超えると、機械的強
度や母材に対する密着性が低くなるため好ましくない。
組成の含有量はＣｒ：１５〜３０重量％、Ａｌ：５〜１
６重量％、Ｔａ：０．５〜８重量％、Ｙ：０．１〜１．
０重量％、残部がＮｉまたはＮｉ−Ｃｏであり、Ｎｉに
ついては８０重量％以下、Ｃｏについては７０重量％以
下であることが望まれる。これらの合金組成のうち、Ｃ
ｒおよびＡｌは高温環境下において強固な酸化被膜を形
成し、耐酸化性と耐ダストエロージョン性を高めるのに
寄与する。ＣｒおよびＡｌの含有量がそれぞれ、３０重
量％および１６重量％を超えると被膜は非常に脆弱にな
るため、好ましくなく、一方１５重量％および５重量％
未満の場合には耐酸化性が低下するため、好ましくな
い。また、ＴａおよびＹは単独では大気中における耐熱
性および耐酸化性が低いが、これらをＣｒ、Ａｌ、Ｃ
ｏ、Ｎｉなどと共存させると高温環境下における合金の
機械的強度が増加し（特にＴａではこの共存効果が優れ
ている）、耐酸化性を長期間にわたって維持することが
でき（特にＹではこの効果が優れている）、その結果耐
ダストエロージョン性が高められる。ＴａおよびＹの含
有量がそれぞれ、８重量％および１．０重量％を超える
と溶射被膜が脆弱になり、アンダコート層の密着力が低
下するうえ、材料費が高くつくため好ましくなく、一方
０．５重量％および０．１重量％未満の場合には機械的
強度や母材に対する密着性が低くなるため、好ましくな
い。また、ＮｉおよびＣｏは溶射被膜において機械的強
度を高めるのに寄与し、ＮｉおよびＣｏの含有量がそれ
ぞれ８０重量％および７０重量％を超えると、機械的強
度や母材に対する密着性が低くなるため好ましくない。
【００１１】上記トップコート層の厚みは、好ましくは
０．０３〜０．８ｍｍである。０．０３ｍｍ未満では耐
ダストエロージョン性が乏しくなるため好ましくなく、
一方０．８ｍｍを超えると耐ダストエロージョン性には
優れるが溶射施工に長時間を要し、またこ高価な溶射材
料を大量に使用するためコストが高くなり、経済的に好
ましくない。
０．０３〜０．８ｍｍである。０．０３ｍｍ未満では耐
ダストエロージョン性が乏しくなるため好ましくなく、
一方０．８ｍｍを超えると耐ダストエロージョン性には
優れるが溶射施工に長時間を要し、またこ高価な溶射材
料を大量に使用するためコストが高くなり、経済的に好
ましくない。
【００１２】硬質の炭化物サーメットからなるアンダー
コート層の表面は、上述したように適度の表面アラサを
有するため、その上に積層されたトップコート層は、ス
カートの内側表面に直接積層された場合（すなわち、ア
ンダーコート層がない場合）に比べて、被膜の密着性が
向上するうえに、被膜を構成する粒子の相互結合力（粒
子間結合力）が強化されるため、スカートの耐ダストエ
ロージョン性も向上するという利点を有する。すなわ
ち、噴射された粒子が固体面に衝突した際、固体面が軟
質な場合には粒子の衝突エネルギーが吸収されるため、
粒子間結合に消費されるエネルギーが小さくなるが、本
発明に用いられる炭化物サーメット被膜のような硬質面
上では粒子の衝突エネルギーはすべて、被膜の密着性向
上と粒子間結合のために有効に利用されることになる。
コート層の表面は、上述したように適度の表面アラサを
有するため、その上に積層されたトップコート層は、ス
カートの内側表面に直接積層された場合（すなわち、ア
ンダーコート層がない場合）に比べて、被膜の密着性が
向上するうえに、被膜を構成する粒子の相互結合力（粒
子間結合力）が強化されるため、スカートの耐ダストエ
ロージョン性も向上するという利点を有する。すなわ
ち、噴射された粒子が固体面に衝突した際、固体面が軟
質な場合には粒子の衝突エネルギーが吸収されるため、
粒子間結合に消費されるエネルギーが小さくなるが、本
発明に用いられる炭化物サーメット被膜のような硬質面
上では粒子の衝突エネルギーはすべて、被膜の密着性向
上と粒子間結合のために有効に利用されることになる。
【００１３】本発明のスカートを作成する方法として
は、プラズマ溶射法が最適であるが、その他に可燃性ガ
スを熱源とする高速フレーム溶射法、爆発溶射法なども
使用することができる。以下に実施例を挙げて本発明を
さらに詳細に説明するが、これは代表的例示を示すため
のものであり、本発明を限定する主旨ではない。
は、プラズマ溶射法が最適であるが、その他に可燃性ガ
スを熱源とする高速フレーム溶射法、爆発溶射法なども
使用することができる。以下に実施例を挙げて本発明を
さらに詳細に説明するが、これは代表的例示を示すため
のものであり、本発明を限定する主旨ではない。
【００１４】
（実施例１〜３および比較例１〜３）転炉排ガスフード
用冷水式スカートの内側表面に、表１に示す組成および
厚みを有するアンダーコート層ならびにトップコート層
をそれぞれ積層することにより、本発明および比較例の
スカートを作成した。なお、表中の括弧内の数値は重量
％を示す。
用冷水式スカートの内側表面に、表１に示す組成および
厚みを有するアンダーコート層ならびにトップコート層
をそれぞれ積層することにより、本発明および比較例の
スカートを作成した。なお、表中の括弧内の数値は重量
％を示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】各スカートを実操業環境下で使用したとこ
ろ、比較例のスカートでは使用開始から３か月目で被膜
の消耗が著しく進み、６か月目では完全に消耗したのに
対して、本発明のスカートでは使用開始から１年経過後
でも、トップコート層の一部は消耗しているものの大部
分はスカート上に残存しており、良好な耐ダストエロー
ジョン性を維持することが確認された。 （実施例４〜５）表２に示す組成および厚みを有するア
ンダーコート層ならびにトップコート層を用いたこと以
外は実施例１と同様にして、本発明のスカートを作成し
た。
ろ、比較例のスカートでは使用開始から３か月目で被膜
の消耗が著しく進み、６か月目では完全に消耗したのに
対して、本発明のスカートでは使用開始から１年経過後
でも、トップコート層の一部は消耗しているものの大部
分はスカート上に残存しており、良好な耐ダストエロー
ジョン性を維持することが確認された。 （実施例４〜５）表２に示す組成および厚みを有するア
ンダーコート層ならびにトップコート層を用いたこと以
外は実施例１と同様にして、本発明のスカートを作成し
た。
【００１７】
【表２】
【００１８】各スカートを実操業環境下で使用したとこ
ろ、使用開始から８か月後においてもトップコート層は
ほとんど残存していた。本実施例のトップコート層の組
成はそれぞれ、比較例１および２と同じであることか
ら、アンダーコート層として炭化物サーメットからなる
被膜を作成しておけば、耐ダストエロージョンに優れた
スカートが得られることが確認された。
ろ、使用開始から８か月後においてもトップコート層は
ほとんど残存していた。本実施例のトップコート層の組
成はそれぞれ、比較例１および２と同じであることか
ら、アンダーコート層として炭化物サーメットからなる
被膜を作成しておけば、耐ダストエロージョンに優れた
スカートが得られることが確認された。
【００１９】
【発明の効果】本発明のスカートは、アンダーコート層
として硬質かつ密着性に優れた炭化物サーメットを用い
ているので、トップコート層の被膜が緻密になるととも
に、被膜を構成する粒子の相互結合力が向上するため、
耐ダストエロージョン性に優れている。
として硬質かつ密着性に優れた炭化物サーメットを用い
ているので、トップコート層の被膜が緻密になるととも
に、被膜を構成する粒子の相互結合力が向上するため、
耐ダストエロージョン性に優れている。
【００２０】本発明のスカートは、転炉排ガスフード用
冷水式スカートに用いられるほか、スカートと同様の環
境下に置かれているフード、輻射部（ダクト部）などに
も利用され得る。
冷水式スカートに用いられるほか、スカートと同様の環
境下に置かれているフード、輻射部（ダクト部）などに
も利用され得る。
【図１】本発明の転炉排ガスフード用冷水式スカートの
断面図である。
断面図である。
【図２】本発明のスカートの内側表面に積層されたトッ
プコート層およびアンダーコート層の断面図である。
プコート層およびアンダーコート層の断面図である。
【図３】転炉排ガスフード用冷水式スカートの概略図で
ある。
ある。
【図４】弦炉排ガスフード用冷水式スカートの断面図で
ある。
ある。
１ 転炉 ２ スカート ３ スカートチューブ ４ フード ５ フィン ６ 給水ヘッダー ７ 排水ヘッダー ８ アンダーコート ９ トップコート
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 浅田 正人 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者 窪田 伸一 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者 久保 善睦 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者 山端 秀樹 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者 宇都宮 正弘 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者 勝田 優興 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内
Claims (6)
- 【請求項１】 転炉排ガスフード用冷水式スカートの内
側表面に、炭化物サーメットからなるアンダーコート層
および耐酸化性合金からなるトップコート層によって構
成される保護層を形成したものであることを特徴とする
転炉排ガスフード用冷水式スカート。 - 【請求項２】 前記炭化物サーメットがＣｒ3 Ｃ2 −Ｎ
ｉＣｒ、ＴｉＣ−ＮｉまたはＷＣ−ＮｉＣｒである請求
項１に記載のスカート。 - 【請求項３】 前記耐酸化性合金がＣｒ、Ａｌ、Ｔａ、
Ｙ、Ｎｉ、およびＣｏよりなる群から選択される２種以
上の金属を含む請求項１または２に記載のスカート。 - 【請求項４】 前記耐酸化性合金はＣｒ：１５〜３０重
量％、Ａｌ：５〜１６重量％、Ｔａ：０．５〜８重量
％、Ｙ：０．１〜１．０重量％、残部がＮｉまたはＮｉ
−Ｃｏである請求項３に記載のスカート。 - 【請求項５】 Ｎｉが８０重量％以下の割合で含有され
る請求項４に記載のスカート。 - 【請求項６】 Ｃｏが７０重量％以下の割合で含有され
る請求項４または５に記載のスカート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5162574A JP2793759B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 転炉排ガスフード用冷水式スカート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5162574A JP2793759B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 転炉排ガスフード用冷水式スカート |
Publications (2)
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|---|---|---|---|---|
| KR100311798B1 (ko) * | 1997-12-20 | 2001-11-15 | 이구택 | 튜브의 코팅방법 |
| KR100733355B1 (ko) * | 2001-05-19 | 2007-06-29 | 주식회사 포스코 | 복사부 냉각수관부의 마모방지장치 |
| KR101257587B1 (ko) * | 2011-06-29 | 2013-04-23 | 현대제철 주식회사 | 전기로용 집진 장치 |
| CN105463359A (zh) * | 2015-12-07 | 2016-04-06 | 水利部杭州机械设计研究所 | 耐高温耐磨损抗腐蚀抗汽蚀的镍铬-碳化铬复合粉末、涂层及其制备方法 |
| CN107655019A (zh) * | 2017-10-10 | 2018-02-02 | 苏州海陆重工股份有限公司 | 余热锅炉上升烟道后墙与下降烟道前墙连接处防磨结构 |
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1993
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| CN105463359B (zh) * | 2015-12-07 | 2018-05-29 | 水利部杭州机械设计研究所 | 耐高温耐磨损抗腐蚀抗汽蚀的镍铬-碳化铬复合粉末、涂层及其制备方法 |
| CN107655019A (zh) * | 2017-10-10 | 2018-02-02 | 苏州海陆重工股份有限公司 | 余热锅炉上升烟道后墙与下降烟道前墙连接处防磨结构 |
| CN107655019B (zh) * | 2017-10-10 | 2023-07-28 | 苏州海陆重工股份有限公司 | 余热锅炉上升烟道后墙与下降烟道前墙连接处防磨结构 |
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