JPH07178171A - シリンジ外筒 - Google Patents
シリンジ外筒Info
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- JPH07178171A JPH07178171A JP5322729A JP32272993A JPH07178171A JP H07178171 A JPH07178171 A JP H07178171A JP 5322729 A JP5322729 A JP 5322729A JP 32272993 A JP32272993 A JP 32272993A JP H07178171 A JPH07178171 A JP H07178171A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】ホットランナー金型を用いることができ、１点
のゲート位置より成形できるため、従来の樹脂製シリン
ジ外筒に比べ生産コストに優れ、且つ、筒体外壁の偏肉
が小さく、外観及び機能が良好であるシリンジ外筒を提
供する。 【構成】筒体先端面に板厚の分布を効果的に設け、金型
内に樹脂が流入する際のコア倒れを防止する事により筒
体壁面の偏肉が改良されたシリンジ外筒。
のゲート位置より成形できるため、従来の樹脂製シリン
ジ外筒に比べ生産コストに優れ、且つ、筒体外壁の偏肉
が小さく、外観及び機能が良好であるシリンジ外筒を提
供する。 【構成】筒体先端面に板厚の分布を効果的に設け、金型
内に樹脂が流入する際のコア倒れを防止する事により筒
体壁面の偏肉が改良されたシリンジ外筒。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、偏肉の改良されたシリ
ンジ外筒に関する。
ンジ外筒に関する。
【０００２】
【従来の技術】シリンジ外筒としては図３に示すように
筒体先端部中央に、筒体と一体的に成形した注射針のハ
ブが嵌着可能なチップ部を有するシリンジ外筒が知られ
ている。
筒体先端部中央に、筒体と一体的に成形した注射針のハ
ブが嵌着可能なチップ部を有するシリンジ外筒が知られ
ている。
【０００３】従来、射出成形によってこのようなシリン
ジ外筒を形成する場合、溶融樹脂が金型内に流入する際
に生ずる圧力によって金型のコア部分が傾き、筒体壁面
に肉厚の偏肉を生じ易くなる。この偏肉を防止するため
に金型内に樹脂を流入させるゲート位置は、該外筒先端
面もしくは該外筒先端面と該外筒外壁面の交叉部に２点
もしくは３点程度設けられる。さらに筒体壁面の偏肉を
改良する技術として、ゲート位置を筒体先端面とチップ
部の接合する部分に設ける方法（特公昭６１−５０４６
１号公報）がある。
ジ外筒を形成する場合、溶融樹脂が金型内に流入する際
に生ずる圧力によって金型のコア部分が傾き、筒体壁面
に肉厚の偏肉を生じ易くなる。この偏肉を防止するため
に金型内に樹脂を流入させるゲート位置は、該外筒先端
面もしくは該外筒先端面と該外筒外壁面の交叉部に２点
もしくは３点程度設けられる。さらに筒体壁面の偏肉を
改良する技術として、ゲート位置を筒体先端面とチップ
部の接合する部分に設ける方法（特公昭６１−５０４６
１号公報）がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】シリンジ外筒の成形に
おいて、コールドランナーの金型を用いた場合、ランナ
ー部分の樹脂の無駄が多くなる。またランナー部分の冷
却時間が比較的長くなり成形サイクルが長くなるため、
生産コストの点で問題があった。
おいて、コールドランナーの金型を用いた場合、ランナ
ー部分の樹脂の無駄が多くなる。またランナー部分の冷
却時間が比較的長くなり成形サイクルが長くなるため、
生産コストの点で問題があった。
【０００５】上記の問題点を解決する手段として、ホッ
トランナー金型を用いる方法がある。
トランナー金型を用いる方法がある。
【０００６】ホットランナー金型を用いた場合、ランナ
ー部分の樹脂の無駄が無くなり、且つ成形サイクルを著
しく短くできるため、生産コストに優れたシリンジ外筒
を得ることができる。
ー部分の樹脂の無駄が無くなり、且つ成形サイクルを著
しく短くできるため、生産コストに優れたシリンジ外筒
を得ることができる。
【０００７】しかし、ホットランナー金型においてゲー
ト位置を複数設ける場合には、金型作製コストが高くな
り、また、製品部分がホットランナーチップからの発熱
の影響が大きくなり成形不良を生じ易くなることなどか
ら、ゲート位置を１点とすることが望ましい。
ト位置を複数設ける場合には、金型作製コストが高くな
り、また、製品部分がホットランナーチップからの発熱
の影響が大きくなり成形不良を生じ易くなることなどか
ら、ゲート位置を１点とすることが望ましい。
【０００８】しかし、従来、ゲート位置を１点として射
出成形したシリンジ外筒は、複数のゲートを用い射出成
形したものに比べ、筒体壁面の偏肉が非常に大きいこと
が難点である。シリンジの滅菌処理は一般的にガンマ
線、電子線、エックス線等の放射線が用いられるが、そ
の際、放射線により樹脂の分解や劣化が生じ、筒体壁面
の偏肉が大きい場合には機械的な物性の低下が著しく、
衝撃により容易に割れるようになってしまう。また、前
記の特公昭６１−５０４６１号公報によりゲート位置を
１点とした場合であってもシリンジ外筒の偏肉の改善は
可能であるが、ホットランナー金型を用いる場合は、ゲ
ート部の金型構造が著しく複雑になり実用的な金型設計
が困難であり、また、ホットランナーチップの発熱の影
響を大きく受け、成形不良を生じ易くなるのでこの方法
は好ましくない。
出成形したシリンジ外筒は、複数のゲートを用い射出成
形したものに比べ、筒体壁面の偏肉が非常に大きいこと
が難点である。シリンジの滅菌処理は一般的にガンマ
線、電子線、エックス線等の放射線が用いられるが、そ
の際、放射線により樹脂の分解や劣化が生じ、筒体壁面
の偏肉が大きい場合には機械的な物性の低下が著しく、
衝撃により容易に割れるようになってしまう。また、前
記の特公昭６１−５０４６１号公報によりゲート位置を
１点とした場合であってもシリンジ外筒の偏肉の改善は
可能であるが、ホットランナー金型を用いる場合は、ゲ
ート部の金型構造が著しく複雑になり実用的な金型設計
が困難であり、また、ホットランナーチップの発熱の影
響を大きく受け、成形不良を生じ易くなるのでこの方法
は好ましくない。
【０００９】従って、筒体先端面の１点のゲート位置に
より射出成形でき、且つ筒体壁面の偏肉が小さいシリン
ジ外筒を得ることが解決すべき課題であった。
より射出成形でき、且つ筒体壁面の偏肉が小さいシリン
ジ外筒を得ることが解決すべき課題であった。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者らはこれらの問
題点に鑑み、鋭意研究した結果、筒体先端面に板厚の分
布を効果的に設けることにより、筒体壁面の偏肉が非常
に小さいシリンジ外筒が、１点ゲートの射出成形により
得られることを見いだし、本発明を提案するに至った。
題点に鑑み、鋭意研究した結果、筒体先端面に板厚の分
布を効果的に設けることにより、筒体壁面の偏肉が非常
に小さいシリンジ外筒が、１点ゲートの射出成形により
得られることを見いだし、本発明を提案するに至った。
【００１１】即ち、本発明は、筒体先端面中央に突設し
たチップ部を有し、熱可塑性樹脂よりなるシリンジ外筒
であって、該筒体先端面に成形のためのゲート位置を１
点有し、該シリンジ外筒の軸方向から見た該筒体先端面
において、中心点をＯとし、Ｏから筒体内壁面までの距
離をａ、Ｏからチップ部外壁面と筒体先端面との交線ま
での距離をｂ、Ｏからゲート位置中心までの距離をｃと
したときに、Ｏを中心とした半径がａで中心角が３０度
でＯとゲート位置中心を結ぶ直線に関して線対称な扇形
の内側であり且つＯを中心とする半径ｃの円の外側であ
る範囲の板厚の平均値をｔ１とし、さらに、Ｏを中心と
する半径ｃの円の内側で且つＯを中心とした半径ｂの円
の外側である範囲の板厚の平均値をｔ２としたときに、
下記式 ｔ２／ｔ１≧１．２ を満足することを特徴とするシリンジ外筒である。
たチップ部を有し、熱可塑性樹脂よりなるシリンジ外筒
であって、該筒体先端面に成形のためのゲート位置を１
点有し、該シリンジ外筒の軸方向から見た該筒体先端面
において、中心点をＯとし、Ｏから筒体内壁面までの距
離をａ、Ｏからチップ部外壁面と筒体先端面との交線ま
での距離をｂ、Ｏからゲート位置中心までの距離をｃと
したときに、Ｏを中心とした半径がａで中心角が３０度
でＯとゲート位置中心を結ぶ直線に関して線対称な扇形
の内側であり且つＯを中心とする半径ｃの円の外側であ
る範囲の板厚の平均値をｔ１とし、さらに、Ｏを中心と
する半径ｃの円の内側で且つＯを中心とした半径ｂの円
の外側である範囲の板厚の平均値をｔ２としたときに、
下記式 ｔ２／ｔ１≧１．２ を満足することを特徴とするシリンジ外筒である。
【００１２】本発明のシリンジ外筒をその軸方向から見
たときの筒体先端面を図１に、また、軸方向に平行な平
面で切断したときの断面を図２に示した。図１および図
２において、Ｏは中心点である。そして、Ｏから筒体内
壁面Ｐまでの距離をａ、Ｏからチップ部外壁面Ｑと筒体
先端面Ｒとの交線までの距離をｂ、Ｏからゲート位置中
心Ｓまでの距離をｃとする。このときに、Ｏを中心とし
た半径がａで中心角が３０度でＯとゲート位置中心を結
ぶ直線に関して線対称な扇形の内側であり且つＯを中心
とする半径ｃの円の外側である範囲（図１の格子線の部
分）の板厚の平均値をｔ１とし、さらに、Ｏを中心とす
る半径ｃの円の内側で且つＯを中心とした半径ｂの円の
外側である範囲（図１の斜線の部分）の板厚の平均値を
ｔ２とし、そして、ｔ１とｔ２が下記式 ｔ２／ｔ１≧１．２ を満足することが必要である。
たときの筒体先端面を図１に、また、軸方向に平行な平
面で切断したときの断面を図２に示した。図１および図
２において、Ｏは中心点である。そして、Ｏから筒体内
壁面Ｐまでの距離をａ、Ｏからチップ部外壁面Ｑと筒体
先端面Ｒとの交線までの距離をｂ、Ｏからゲート位置中
心Ｓまでの距離をｃとする。このときに、Ｏを中心とし
た半径がａで中心角が３０度でＯとゲート位置中心を結
ぶ直線に関して線対称な扇形の内側であり且つＯを中心
とする半径ｃの円の外側である範囲（図１の格子線の部
分）の板厚の平均値をｔ１とし、さらに、Ｏを中心とす
る半径ｃの円の内側で且つＯを中心とした半径ｂの円の
外側である範囲（図１の斜線の部分）の板厚の平均値を
ｔ２とし、そして、ｔ１とｔ２が下記式 ｔ２／ｔ１≧１．２ を満足することが必要である。
【００１３】ｔ２／ｔ１＜１．２である場合は、該シリ
ンジ外筒の成形時に、雄型及び雌型から構成される金型
キャビティ内に１点のゲートから樹脂を流入させる際
に、ゲート位置から近い側の筒体壁面部分の方が、ゲー
ト位置から遠い側の筒体壁面部分より先に樹脂が流入
し、樹脂の流動による圧力の差により雄型が傾き外筒外
壁面部の偏肉が非常に大きくなる。
ンジ外筒の成形時に、雄型及び雌型から構成される金型
キャビティ内に１点のゲートから樹脂を流入させる際
に、ゲート位置から近い側の筒体壁面部分の方が、ゲー
ト位置から遠い側の筒体壁面部分より先に樹脂が流入
し、樹脂の流動による圧力の差により雄型が傾き外筒外
壁面部の偏肉が非常に大きくなる。
【００１４】図１に示した格子線の部分と斜線の部分の
板厚は、上述の関係を満たしておれば、薄肉および厚肉
とする部分の形状や大きさは特に制限されるものではな
く、変形されていてもよい。例えば、図４および図５に
示すように薄肉部の扇形の中心角は３０度を越えていて
もよく、また、厚肉部の形状はリング状である必要はな
く、図５に示すようにリングの両端に突部を有する形状
であってもよい。いずれにしても、上記した範囲におけ
る板厚の平均値ｔ１およびｔ２が、上記した関係を満足
していることが重要である。ｔ１とｔ２は、さらに筒体
外壁の偏肉を小さくするためにｔ２／ｔ１≧１．４を満
たすことが好ましい。
板厚は、上述の関係を満たしておれば、薄肉および厚肉
とする部分の形状や大きさは特に制限されるものではな
く、変形されていてもよい。例えば、図４および図５に
示すように薄肉部の扇形の中心角は３０度を越えていて
もよく、また、厚肉部の形状はリング状である必要はな
く、図５に示すようにリングの両端に突部を有する形状
であってもよい。いずれにしても、上記した範囲におけ
る板厚の平均値ｔ１およびｔ２が、上記した関係を満足
していることが重要である。ｔ１とｔ２は、さらに筒体
外壁の偏肉を小さくするためにｔ２／ｔ１≧１．４を満
たすことが好ましい。
【００１５】また、図２に示すように、ｔ２／ｔ１≧
１．２を満足させるときに、外筒先端面の板厚を連続的
に変化させてもよく、また階段状に板厚を変化させても
よい。
１．２を満足させるときに、外筒先端面の板厚を連続的
に変化させてもよく、また階段状に板厚を変化させても
よい。
【００１６】ホットランナーを用いるときは、チップ部
に近い位置にホットランナーがあると、ゲート部の金型
構造が著しく複雑になるため実用的な金型設計が困難で
あり、また、チップ部の成形不良を生じやすくなるた
め、ホットランナーのゲート位置は、０．４≧ｃ／ａ≧
０．８の範囲に設けることが好ましい。
に近い位置にホットランナーがあると、ゲート部の金型
構造が著しく複雑になるため実用的な金型設計が困難で
あり、また、チップ部の成形不良を生じやすくなるた
め、ホットランナーのゲート位置は、０．４≧ｃ／ａ≧
０．８の範囲に設けることが好ましい。
【００１７】本発明によるシリンジ外筒を形成する熱可
塑性樹脂としては、公知のものを何ら制限なく用い得
る。特に、耐薬品性、耐熱性、透明性、耐放射線性等の
物性を勘案すると、ポリオレフィン系樹脂が好適であ
る。例えば、ホモポリエチレン、ホモポリプロピレン、
プロピレンエチレン共重合体、プロピレンエチレンブテ
ン共重合体、プロピレンブテン共重合体、エチレンブテ
ン共重合体、及び、これらの樹脂のブレンド物や、これ
らの樹脂に酢酸ビニル等の異種樹脂をブレンドしたもの
であっても良い。また本発明で使用する熱可塑性樹脂に
は従来公知の酸化防止剤、光安定剤、着色剤、帯電防止
剤、滑剤、核剤等の添加剤を添加しても良い。
塑性樹脂としては、公知のものを何ら制限なく用い得
る。特に、耐薬品性、耐熱性、透明性、耐放射線性等の
物性を勘案すると、ポリオレフィン系樹脂が好適であ
る。例えば、ホモポリエチレン、ホモポリプロピレン、
プロピレンエチレン共重合体、プロピレンエチレンブテ
ン共重合体、プロピレンブテン共重合体、エチレンブテ
ン共重合体、及び、これらの樹脂のブレンド物や、これ
らの樹脂に酢酸ビニル等の異種樹脂をブレンドしたもの
であっても良い。また本発明で使用する熱可塑性樹脂に
は従来公知の酸化防止剤、光安定剤、着色剤、帯電防止
剤、滑剤、核剤等の添加剤を添加しても良い。
【００１８】
【発明の効果】本発明のシリンジ外筒は、筒体壁面の偏
肉が小さいため、外観及びシリンジ外筒としての機能が
良好であり、且つ放射線滅菌による機械的強度の低下が
少ない。ホットランナー金型を用いて１点ゲートにより
射出成形を行えるため、金型作製コストが低く、ランナ
ー部分の樹脂の無駄が少なく、且つ成形サイクルを著し
く短くすることができることなどから、従来の樹脂製シ
リンジ外筒に比べ生産コストを著しく低くすることがで
きる。このため、ディスポーザブルシリンジの外筒とし
ては極めて有用である。
肉が小さいため、外観及びシリンジ外筒としての機能が
良好であり、且つ放射線滅菌による機械的強度の低下が
少ない。ホットランナー金型を用いて１点ゲートにより
射出成形を行えるため、金型作製コストが低く、ランナ
ー部分の樹脂の無駄が少なく、且つ成形サイクルを著し
く短くすることができることなどから、従来の樹脂製シ
リンジ外筒に比べ生産コストを著しく低くすることがで
きる。このため、ディスポーザブルシリンジの外筒とし
ては極めて有用である。
【００１９】
【実施例】本発明を更に具体的に説明するために、以下
に実施例及び比較例を掲げて説明するが、本発明はこれ
らの実施例に限定されるものではない。
に実施例及び比較例を掲げて説明するが、本発明はこれ
らの実施例に限定されるものではない。
【００２０】実施例及び比較例で用いたポリプロピレン
系樹脂は、プロピレン−エチレン共重合体（エチレン含
有量１．８ｗｔ％、メルトフローインデックス２３ｇ／
１０分）１００重量部に対し、フェノール系酸化防止剤
０．０３重量部、リン酸系酸化防止剤０．０７重量部、
光安定剤０．０５重量部、滑剤０．０８重量部を添加し
たものである。 実施例及び比較例 （Ａ）成形方法 上記ポリプロピレン系樹脂を用い、日本製鋼所（株）製
１５０ｔ射出成形機で下記条件にて図４、図５及び図２
で示されるような外筒の射出成形を行った。
系樹脂は、プロピレン−エチレン共重合体（エチレン含
有量１．８ｗｔ％、メルトフローインデックス２３ｇ／
１０分）１００重量部に対し、フェノール系酸化防止剤
０．０３重量部、リン酸系酸化防止剤０．０７重量部、
光安定剤０．０５重量部、滑剤０．０８重量部を添加し
たものである。 実施例及び比較例 （Ａ）成形方法 上記ポリプロピレン系樹脂を用い、日本製鋼所（株）製
１５０ｔ射出成形機で下記条件にて図４、図５及び図２
で示されるような外筒の射出成形を行った。
【００２１】 ・射出成形温度（シリンダー設定温度） ２２０℃ ・金型温度（冷却水設定温度） ２５℃ 各寸法及び角度は、図２〜図５において、ａ=7.0mm、ｂ=
2.4mm,ｃ=4.8mm,ｄ=8.6mm,ｅ=2.0mm,ｆ=0.82mm,ｇ=84.6
mm、ｈ=1.5mm,ｉ=1.5mm,ｊ=75度,ｋ=1.2mm,ｌ=1.5mm,ｍ=
85度とした。また図４および図５に示す筒体先端面にお
いて、斜線部と格子線部以外の範囲の板厚は1.0mmとし
た。
2.4mm,ｃ=4.8mm,ｄ=8.6mm,ｅ=2.0mm,ｆ=0.82mm,ｇ=84.6
mm、ｈ=1.5mm,ｉ=1.5mm,ｊ=75度,ｋ=1.2mm,ｌ=1.5mm,ｍ=
85度とした。また図４および図５に示す筒体先端面にお
いて、斜線部と格子線部以外の範囲の板厚は1.0mmとし
た。
【００２２】本発明の効果を確認するため、表１に示す
ように、外筒先端面の板厚の分布の異なるシリンジ外筒
を作製し、筒体先端面と筒体外壁面の交線から５ｍｍの
距離の筒体外壁の全周の肉厚の最大値と最小値の差を求
めることにより偏肉の測定を行った。
ように、外筒先端面の板厚の分布の異なるシリンジ外筒
を作製し、筒体先端面と筒体外壁面の交線から５ｍｍの
距離の筒体外壁の全周の肉厚の最大値と最小値の差を求
めることにより偏肉の測定を行った。
【００２３】
【表１】
【図１】図１はシリンジ外筒を軸方向からみた筒体先端
面の図である。
面の図である。
【図２】図２はシリンジ外筒の軸方向に平行な面で切断
した筒体先端部の断面図である。
した筒体先端部の断面図である。
【図３】図３シリンジ外筒の概略図である。
【図４】図４は実施例のシリンジ外筒を軸方向からみた
筒体先端面の図である。
筒体先端面の図である。
【図５】図５は実施例のシリンジ外筒を軸方向からみた
筒体先端面の図である。
筒体先端面の図である。
Ｏ：中心 Ｐ：筒体内壁面 Ｑ：チップ部外壁面 Ｒ：筒体先端面 Ｓ：ゲート位置中心
Claims (1)
- 【請求項１】筒体先端面中央に突設したチップ部を有
し、熱可塑性樹脂よりなるシリンジ外筒であって、該筒
体先端面に成形のためのゲート位置を１点有し、該シリ
ンジ外筒の軸方向から見た該筒体先端面において、中心
点をＯとし、Ｏから筒体内壁面までの距離をａ、Ｏから
チップ部外壁面と筒体先端面との交線までの距離をｂ、
Ｏからゲート位置中心までの距離をｃとしたときに、Ｏ
を中心とした半径がａで中心角が３０度でＯとゲート位
置中心を結ぶ直線に関して線対称な扇形の内側であり且
つＯを中心とする半径ｃの円の外側である範囲の板厚の
平均値をｔ１とし、さらに、Ｏを中心とする半径ｃの円
の内側で且つＯを中心とした半径ｂの円の外側である範
囲の板厚の平均値をｔ２としたときに、下記式 ｔ２／ｔ１≧１．２ を満足することを特徴とするシリンジ外筒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32272993A JP3295201B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | シリンジ外筒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32272993A JP3295201B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | シリンジ外筒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07178171A true JPH07178171A (ja) | 1995-07-18 |
| JP3295201B2 JP3295201B2 (ja) | 2002-06-24 |
Family
ID=18146974
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32272993A Expired - Fee Related JP3295201B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | シリンジ外筒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3295201B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007136996A (ja) * | 2005-11-22 | 2007-06-07 | Terumo Corp | シリンジ用外筒の射出成形用金型、シリンジ用外筒の製造方法、シリンジ用外筒およびシリンジ |
| WO2015040718A1 (ja) * | 2013-09-19 | 2015-03-26 | テルモ株式会社 | 針付きシリンジ及びその射出成型用金型 |
| JP2015073635A (ja) * | 2013-10-07 | 2015-04-20 | 三菱瓦斯化学株式会社 | 多層シリンジバレル及びプレフィルドシリンジ |
| WO2017126550A1 (ja) * | 2016-01-20 | 2017-07-27 | テルモ株式会社 | シリンジ用合成樹脂製外筒、シリンジ、プレフィルドシリンジおよび液体充填及び滅菌済み合成樹脂製容器 |
-
1993
- 1993-12-21 JP JP32272993A patent/JP3295201B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
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| JP2007136996A (ja) * | 2005-11-22 | 2007-06-07 | Terumo Corp | シリンジ用外筒の射出成形用金型、シリンジ用外筒の製造方法、シリンジ用外筒およびシリンジ |
| WO2015040718A1 (ja) * | 2013-09-19 | 2015-03-26 | テルモ株式会社 | 針付きシリンジ及びその射出成型用金型 |
| JPWO2015040718A1 (ja) * | 2013-09-19 | 2017-03-02 | テルモ株式会社 | 針付きシリンジ及びその射出成型用金型 |
| US10525209B2 (en) | 2013-09-19 | 2020-01-07 | Terumo Kabushiki Kaisha | Needle-equipped syringe and injection molding die for the same |
| JP2015073635A (ja) * | 2013-10-07 | 2015-04-20 | 三菱瓦斯化学株式会社 | 多層シリンジバレル及びプレフィルドシリンジ |
| WO2017126550A1 (ja) * | 2016-01-20 | 2017-07-27 | テルモ株式会社 | シリンジ用合成樹脂製外筒、シリンジ、プレフィルドシリンジおよび液体充填及び滅菌済み合成樹脂製容器 |
| JPWO2017126550A1 (ja) * | 2016-01-20 | 2018-11-15 | テルモ株式会社 | シリンジ用合成樹脂製外筒、シリンジ、プレフィルドシリンジおよび液体充填及び滅菌済み合成樹脂製容器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3295201B2 (ja) | 2002-06-24 |
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