JPH07171694A - レーザー溶接用フィラワイヤ - Google Patents
レーザー溶接用フィラワイヤInfo
- Publication number
- JPH07171694A JPH07171694A JP5343258A JP34325893A JPH07171694A JP H07171694 A JPH07171694 A JP H07171694A JP 5343258 A JP5343258 A JP 5343258A JP 34325893 A JP34325893 A JP 34325893A JP H07171694 A JPH07171694 A JP H07171694A
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- welding
- laser
- laser beam
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱源としてレーザーを用いて溶接するための
レーザー溶接用フィラワイヤで、特に良好なビード形
状、加工成形性及び健全な溶接部が得られるフィラワイ
ヤを提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．３０〜１．５０％、Ｍｎ：０．９０〜２．２０
％、Ｔｉ：０．０５〜０．４０％、Ｐ：０．０２〜０．
０８％、Ｓ：０．０１〜０．０６％を含有し、残部がＦ
ｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするレーザ
ー溶接用フィラワイヤ。
レーザー溶接用フィラワイヤで、特に良好なビード形
状、加工成形性及び健全な溶接部が得られるフィラワイ
ヤを提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．３０〜１．５０％、Ｍｎ：０．９０〜２．２０
％、Ｔｉ：０．０５〜０．４０％、Ｐ：０．０２〜０．
０８％、Ｓ：０．０１〜０．０６％を含有し、残部がＦ
ｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするレーザ
ー溶接用フィラワイヤ。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱源としてレーザーを
用いて溶接するためのレーザー溶接用フィラワイヤに係
わるもので、特に良好なビード形状、加工成形性及び健
全な溶接部が得られるフィラワイヤに関するものであ
る。
用いて溶接するためのレーザー溶接用フィラワイヤに係
わるもので、特に良好なビード形状、加工成形性及び健
全な溶接部が得られるフィラワイヤに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】レーザー溶接は、レーザー加工技術の一
つとして知られており、レーザーの発振器によって作ら
れた波長と位相の揃った（コヒーレントな）光をレンズ
やミラーで細く絞って被溶接材に照射し、この光を被溶
接材に吸収させることにより加熱・溶融して接合する方
法である。この溶接法の特徴は、溶接アークの千倍以上
の高エネルギー密度で大気中で減衰せず、サブミリの微
細性及び光学系によってビームを自由に操作できる高制
御性にある。このため高速溶接ができ、薄板の突合わせ
溶接や重ね溶接に利用しており、溶接に用いられるレー
ザーは、気体レーザーであるＣＯ2 レーザーと固体レー
ザーであるＹＡＧレーザーがある。さらに、電子ビーム
溶接のように真空加工室を必要としないため、コストパ
フォーマンスの上昇とともにレーザー溶接が普及しつつ
ある。
つとして知られており、レーザーの発振器によって作ら
れた波長と位相の揃った（コヒーレントな）光をレンズ
やミラーで細く絞って被溶接材に照射し、この光を被溶
接材に吸収させることにより加熱・溶融して接合する方
法である。この溶接法の特徴は、溶接アークの千倍以上
の高エネルギー密度で大気中で減衰せず、サブミリの微
細性及び光学系によってビームを自由に操作できる高制
御性にある。このため高速溶接ができ、薄板の突合わせ
溶接や重ね溶接に利用しており、溶接に用いられるレー
ザーは、気体レーザーであるＣＯ2 レーザーと固体レー
ザーであるＹＡＧレーザーがある。さらに、電子ビーム
溶接のように真空加工室を必要としないため、コストパ
フォーマンスの上昇とともにレーザー溶接が普及しつつ
ある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来、レーザー溶接で
は、溶加材を用いずに溶接する方法と、溶加材として比
較的中炭素量でＳｉやＭｎを含有するソリッドワイヤを
用いる方法が採用されていた。一般にレーザー溶接に用
いられる継手は特別な開先加工を施さないＩ形突合わせ
継手が多いが、前者のように溶加材を用いない場合は、
母材の目違い、ギャップに対する許容度が小さく、また
ブローホールやピットが出易いという問題があった。
は、溶加材を用いずに溶接する方法と、溶加材として比
較的中炭素量でＳｉやＭｎを含有するソリッドワイヤを
用いる方法が採用されていた。一般にレーザー溶接に用
いられる継手は特別な開先加工を施さないＩ形突合わせ
継手が多いが、前者のように溶加材を用いない場合は、
母材の目違い、ギャップに対する許容度が小さく、また
ブローホールやピットが出易いという問題があった。
【０００４】一方、後者のように溶加材を用いた場合
は、レーザー溶接では冷却速度が速いため、溶接金属の
硬さが高くなりすぎ母材との硬度差が大きく、溶接継手
として問題が多かった。また、例えば亜鉛メッキ鋼板の
ような表面処理鋼板を溶接する場合、溶接部にピット、
ブローホールが多発するという問題があった。
は、レーザー溶接では冷却速度が速いため、溶接金属の
硬さが高くなりすぎ母材との硬度差が大きく、溶接継手
として問題が多かった。また、例えば亜鉛メッキ鋼板の
ような表面処理鋼板を溶接する場合、溶接部にピット、
ブローホールが多発するという問題があった。
【０００５】このような問題点を解決する手段として例
えば、鋼ワイヤをフィラワイヤとして用いる特開平３−
２２１２８０号公報及び特開平５−１８５２８０号公報
記載の技術や、フラックス入りワイヤをフィラワイヤと
して用いた特開平３−２３０８８０号公報に記載されて
いる技術がある。これらの技術はレーザー溶接時に溶加
材を用い、母材の目違いやギャップに対する許容範囲を
拡大し、一部ワイヤの成分を限定し母材と溶接金属の硬
度差を比較的小さくし靱性の向上を図り、また亜鉛メッ
キ鋼板の溶接時に発生するピットやブローホールを低減
したものが提案されている。しかし、レーザー溶接にワ
イヤを用いる場合、実用にあたっては必ずしも良好なビ
ード形状及び加工成形性が得られない。
えば、鋼ワイヤをフィラワイヤとして用いる特開平３−
２２１２８０号公報及び特開平５−１８５２８０号公報
記載の技術や、フラックス入りワイヤをフィラワイヤと
して用いた特開平３−２３０８８０号公報に記載されて
いる技術がある。これらの技術はレーザー溶接時に溶加
材を用い、母材の目違いやギャップに対する許容範囲を
拡大し、一部ワイヤの成分を限定し母材と溶接金属の硬
度差を比較的小さくし靱性の向上を図り、また亜鉛メッ
キ鋼板の溶接時に発生するピットやブローホールを低減
したものが提案されている。しかし、レーザー溶接にワ
イヤを用いる場合、実用にあたっては必ずしも良好なビ
ード形状及び加工成形性が得られない。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、重量％で（以下同じ）、Ｃ：０．０
５〜０．１５％、Ｓｉ：０．３０〜１．５０％、Ｍｎ：
０．９０〜２．２０％、Ｔｉ：０．０５〜０．４０％、
Ｐ：０．０２〜０．０８％、Ｓ：０．０１〜０．０６％
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなること
を特徴とするレーザー溶接用フィラワイヤである。
するものであって、重量％で（以下同じ）、Ｃ：０．０
５〜０．１５％、Ｓｉ：０．３０〜１．５０％、Ｍｎ：
０．９０〜２．２０％、Ｔｉ：０．０５〜０．４０％、
Ｐ：０．０２〜０．０８％、Ｓ：０．０１〜０．０６％
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなること
を特徴とするレーザー溶接用フィラワイヤである。
【０００７】
【作用】本発明者らは、前記課題を解決するために、フ
ィラワイヤを用いるレーザー溶接において、健全な溶接
部を得ることのできるフィラワイヤについて多くの実験
と検討を重ねてきた結果、ここに本発明をなしえたもの
である。以下に本発明について詳細に説明する。
ィラワイヤを用いるレーザー溶接において、健全な溶接
部を得ることのできるフィラワイヤについて多くの実験
と検討を重ねてきた結果、ここに本発明をなしえたもの
である。以下に本発明について詳細に説明する。
【０００８】まず、本発明のフィラワイヤの各成分の限
定理由について説明する。Ｃは強度確保や、組織の安定
化等の効果を示すが、０．１５％超ではレーザー溶接時
の冷却速度が速いため溶接金属の硬化を促進し、耐高温
割れ性や溶接後の加工性を劣化させるため上限を０．１
５％とした。また、０．０５％未満では溶接金属の微細
化等の組織の安定化が得られないため下限を０．０５％
とした。
定理由について説明する。Ｃは強度確保や、組織の安定
化等の効果を示すが、０．１５％超ではレーザー溶接時
の冷却速度が速いため溶接金属の硬化を促進し、耐高温
割れ性や溶接後の加工性を劣化させるため上限を０．１
５％とした。また、０．０５％未満では溶接金属の微細
化等の組織の安定化が得られないため下限を０．０５％
とした。
【０００９】Ｓｉは脱酸剤として有効な成分であり、鋼
材には目的によってそれぞれ適量添加されている。レー
ザー溶接のフィラワイヤに添加されたＳｉは溶融金属中
で脱酸剤として作用し清浄な溶接部を得るほか、ブロー
ホールの発生を抑える効果がある。更に、溶融金属の粘
性を調整しビード形状を良好にする。しかし、ＳｉもＣ
と同様に溶接部の硬化を促進する元素であり、１．５０
％超では溶接金属と母材との硬度差が大きくなり加工成
形性が劣化する。したがって上限を１．５０％とした。
また０．３０％未満では溶接時の脱酸が不十分となりブ
ローホールが発生するとともに、溶接金属の粘性が不足
しビード形状が劣化する。このため下限を０．３０％と
する。フィラワイヤのＳｉの添加量が０．３０〜１．５
０％の範囲であれば、広範囲な溶接条件で加工成形性に
優れた溶接金属を得ることができる。
材には目的によってそれぞれ適量添加されている。レー
ザー溶接のフィラワイヤに添加されたＳｉは溶融金属中
で脱酸剤として作用し清浄な溶接部を得るほか、ブロー
ホールの発生を抑える効果がある。更に、溶融金属の粘
性を調整しビード形状を良好にする。しかし、ＳｉもＣ
と同様に溶接部の硬化を促進する元素であり、１．５０
％超では溶接金属と母材との硬度差が大きくなり加工成
形性が劣化する。したがって上限を１．５０％とした。
また０．３０％未満では溶接時の脱酸が不十分となりブ
ローホールが発生するとともに、溶接金属の粘性が不足
しビード形状が劣化する。このため下限を０．３０％と
する。フィラワイヤのＳｉの添加量が０．３０〜１．５
０％の範囲であれば、広範囲な溶接条件で加工成形性に
優れた溶接金属を得ることができる。
【００１０】ＭｎもＳｉと同様に脱酸剤として有効な成
分であり、また、強度向上や微細なミクロ組織を確保
し、靱性を向上する目的で鋼材に広く用いられている。
また、フィラワイヤに添加されたＭｎは脱酸剤として作
用し清浄な溶接部を得るほか、ブローホールの発生を抑
える効果がある。しかし、ＭｎもＳｉ、Ｃと同様に溶接
部の硬化を促進する元素であり、２．２０％超では溶接
金属と母材との硬度差が大きくなり加工成形性が劣化す
るとともに、脱酸過剰となりピットやブローホールが発
生し易くなるので上限を２．２０％とした。また、０．
９０％未満では溶接時の脱酸が不十分となりブローホー
ルが発生する。このため下限を０．９０％とする。フィ
ラワイヤのＭｎの添加量が０．９０〜２．２０％の範囲
であれば、加工成形性に優れた溶接金属を得ることがで
きる。
分であり、また、強度向上や微細なミクロ組織を確保
し、靱性を向上する目的で鋼材に広く用いられている。
また、フィラワイヤに添加されたＭｎは脱酸剤として作
用し清浄な溶接部を得るほか、ブローホールの発生を抑
える効果がある。しかし、ＭｎもＳｉ、Ｃと同様に溶接
部の硬化を促進する元素であり、２．２０％超では溶接
金属と母材との硬度差が大きくなり加工成形性が劣化す
るとともに、脱酸過剰となりピットやブローホールが発
生し易くなるので上限を２．２０％とした。また、０．
９０％未満では溶接時の脱酸が不十分となりブローホー
ルが発生する。このため下限を０．９０％とする。フィ
ラワイヤのＭｎの添加量が０．９０〜２．２０％の範囲
であれば、加工成形性に優れた溶接金属を得ることがで
きる。
【００１１】Ｔｉは強脱酸剤として有効な成分であり、
ピットやブローホールの発生を抑える効果がある。ま
た、酸化物（ＴｉＯ2 ）を作ることにより細粒化の核と
なり微細なミクロ組織を確保し、靱性を向上させる効果
がある。これらの効果を得るためには、０．０５％以上
必要である。しかし、０．４０％超では固溶Ｔｉが増加
し溶接部の硬化を促進するため溶接金属と母材の硬度差
が大きくなり成形性が劣化する。さらに、酸化物または
窒化物が多くなりすぎて靱性を損なうのでフィラワイヤ
のＴｉの添加量を０．０５〜０．４０％の範囲とした。
ピットやブローホールの発生を抑える効果がある。ま
た、酸化物（ＴｉＯ2 ）を作ることにより細粒化の核と
なり微細なミクロ組織を確保し、靱性を向上させる効果
がある。これらの効果を得るためには、０．０５％以上
必要である。しかし、０．４０％超では固溶Ｔｉが増加
し溶接部の硬化を促進するため溶接金属と母材の硬度差
が大きくなり成形性が劣化する。さらに、酸化物または
窒化物が多くなりすぎて靱性を損なうのでフィラワイヤ
のＴｉの添加量を０．０５〜０．４０％の範囲とした。
【００１２】さらに、本発明の特徴としては従来不純物
とされているＰ、Ｓの効果を見いだし積極的にレーザー
溶接用フィラワイヤに取り入れたことである。
とされているＰ、Ｓの効果を見いだし積極的にレーザー
溶接用フィラワイヤに取り入れたことである。
【００１３】Ｐは一般には不純物として鋼材中に含有さ
れ、機械的性質を劣化させるため鋼中にはできるだけ低
く抑える努力がされている。しかし、レーザーの溶接の
フィラワイヤにＰが添加されると、溶接時に溶融金属の
粘性を調整し母材との濡れ性を良好にし、平滑な溶接ビ
ードを得ることができる。フィラワイヤ中のＰが０．０
２％未満ではビード形状改善効果が十分でなく、フィラ
ワイヤ中のＰが０．０８％超では溶接金属の脆化が激し
くなる。このためＰ量は０．０２〜０．０８％とした。
れ、機械的性質を劣化させるため鋼中にはできるだけ低
く抑える努力がされている。しかし、レーザーの溶接の
フィラワイヤにＰが添加されると、溶接時に溶融金属の
粘性を調整し母材との濡れ性を良好にし、平滑な溶接ビ
ードを得ることができる。フィラワイヤ中のＰが０．０
２％未満ではビード形状改善効果が十分でなく、フィラ
ワイヤ中のＰが０．０８％超では溶接金属の脆化が激し
くなる。このためＰ量は０．０２〜０．０８％とした。
【００１４】Ｓは快削鋼などを除き一般には不純物とし
て鋼材中に含有され、機械的性質の劣化や溶接時の高温
割れを助長するため鋼中にはできるだけ低く抑える努力
がされている。しかし、レーザー溶接のフィラワイヤに
Ｓが添加されると、溶接時に溶融金属の融点を低下し平
滑な溶接ビードを得ることができるとともに、母材との
濡れ性を良好にし特に止端形状の優れた溶接ビードを得
ることができる。フィラワイヤ中のＳが０．０１％未満
ではビード形状改善効果が十分でなく、フィラワイヤ中
のＳが０．０６％超では溶接金属にＳの偏析による脆い
組織が析出するとともに高温割れが発生し易くなる。こ
のためＳ量は０．０１〜０．０６％とした。
て鋼材中に含有され、機械的性質の劣化や溶接時の高温
割れを助長するため鋼中にはできるだけ低く抑える努力
がされている。しかし、レーザー溶接のフィラワイヤに
Ｓが添加されると、溶接時に溶融金属の融点を低下し平
滑な溶接ビードを得ることができるとともに、母材との
濡れ性を良好にし特に止端形状の優れた溶接ビードを得
ることができる。フィラワイヤ中のＳが０．０１％未満
ではビード形状改善効果が十分でなく、フィラワイヤ中
のＳが０．０６％超では溶接金属にＳの偏析による脆い
組織が析出するとともに高温割れが発生し易くなる。こ
のためＳ量は０．０１〜０．０６％とした。
【００１５】なお、本発明フィラワイヤはレーザー光の
種類（例えば、気体レーザー、固体レーザー等）、ビー
ムモード（例えば、シングルモード、マルチモード、リ
ングモード等）、ビーム径、出力、溶接速度、被溶接材
の材質、その母材表面処理方法、板厚等にも制限される
ことはない。また、フィラワイヤ径に対しても特に制限
はないが、レーザービーム径より小さくする方が望まし
く、フィラワイヤ径２ｍｍ以下が好ましい。
種類（例えば、気体レーザー、固体レーザー等）、ビー
ムモード（例えば、シングルモード、マルチモード、リ
ングモード等）、ビーム径、出力、溶接速度、被溶接材
の材質、その母材表面処理方法、板厚等にも制限される
ことはない。また、フィラワイヤ径に対しても特に制限
はないが、レーザービーム径より小さくする方が望まし
く、フィラワイヤ径２ｍｍ以下が好ましい。
【００１６】
【実施例】次に、本発明の実施例を示す。レーザー溶接
条件としては図１に示したＣＯ2レーザーを用い、出力
は４ＫＷ、モードはマルチモードとし、溶接速度は２．
０ｍ／ｍｉｎで行い、表１に示す供試フィラワイヤを用
い送給速度を２．０ｍ／ｍｉｎで試験を実施した。Ａｒ
ガス（流量１０リットル／ｍｉｎ）をアシストガスとし
て用い、溶接継手は突合わせ継手としギャップは０ｍｍ
とした。母材は０．８ｍｍ厚のＳＰＣＣ材（ＪＩＳ Ｇ
３１４１）を使用し、溶接実験を行い、ビード形状、内
部健全性及び加工成形性を調査した。図１において１は
レーザー発振器、２はトーチ、３はフィラワイヤ、４は
母材、５は溶接ビード、６はアシストガスである。
条件としては図１に示したＣＯ2レーザーを用い、出力
は４ＫＷ、モードはマルチモードとし、溶接速度は２．
０ｍ／ｍｉｎで行い、表１に示す供試フィラワイヤを用
い送給速度を２．０ｍ／ｍｉｎで試験を実施した。Ａｒ
ガス（流量１０リットル／ｍｉｎ）をアシストガスとし
て用い、溶接継手は突合わせ継手としギャップは０ｍｍ
とした。母材は０．８ｍｍ厚のＳＰＣＣ材（ＪＩＳ Ｇ
３１４１）を使用し、溶接実験を行い、ビード形状、内
部健全性及び加工成形性を調査した。図１において１は
レーザー発振器、２はトーチ、３はフィラワイヤ、４は
母材、５は溶接ビード、６はアシストガスである。
【００１７】ビード形状は目視により検査し、ビード幅
及びビード高さが一定でビード止端部にアンダカットや
オーバーラップ等の溶接欠陥の無いものを良好とした。
内部健全性は、ＪＩＳ Ｚ３１０４（鋼溶接部の放射線
透過試験方法および透過写真の等級分類方法）に準拠し
Ｘ線透過試験を行い、判定基準はビード全長をＸ線透過
試験しブローホールの発生率がビード全長に対し２０％
以下を良好（表中記号；○）、２０％超を不良（同；
×）とした。また、ブローホール以外に割れ等の溶接欠
陥が観察されたものも全て不良とした。表１に結果を示
す。
及びビード高さが一定でビード止端部にアンダカットや
オーバーラップ等の溶接欠陥の無いものを良好とした。
内部健全性は、ＪＩＳ Ｚ３１０４（鋼溶接部の放射線
透過試験方法および透過写真の等級分類方法）に準拠し
Ｘ線透過試験を行い、判定基準はビード全長をＸ線透過
試験しブローホールの発生率がビード全長に対し２０％
以下を良好（表中記号；○）、２０％超を不良（同；
×）とした。また、ブローホール以外に割れ等の溶接欠
陥が観察されたものも全て不良とした。表１に結果を示
す。
【００１８】
【表１】
【００１９】さらに、継手中央部からマクロ試験片を採
取し、母材部と溶接金属について硬さＨｖ（荷重２００
ｇ）を調査し、加工成形性の判定として母材と溶接金属
の硬さの差ΔＨを求めた。従来よりの知見より硬さの差
ΔＨ（＝溶接金属の硬さ−母材の硬さ）がＨｖ１００以
下を良好（表中記号；○）、Ｈｖ１００超を不良（同；
×）とした。
取し、母材部と溶接金属について硬さＨｖ（荷重２００
ｇ）を調査し、加工成形性の判定として母材と溶接金属
の硬さの差ΔＨを求めた。従来よりの知見より硬さの差
ΔＨ（＝溶接金属の硬さ−母材の硬さ）がＨｖ１００以
下を良好（表中記号；○）、Ｈｖ１００超を不良（同；
×）とした。
【００２０】表１からも明らかなように本発明範囲では
溶接部のビード形状、内部健全性及び加工成形性すべて
において良好な結果が得られた。これに対し、比較例Ｎ
ｏ．１１、１３、１５は加工成形性は良好であるが、Ｎ
ｏ．１１ではＣ、Ｐ量が本発明範囲未満であり、Ｎｏ．
１３はＳ量が本発明範囲を超えているため割れが発生
し、さらにＮｏ．１５はＰ量が本発明範囲を超えＳ量が
本発明範囲未満のため、それぞれビード形状及び内部健
全性が不良となった。
溶接部のビード形状、内部健全性及び加工成形性すべて
において良好な結果が得られた。これに対し、比較例Ｎ
ｏ．１１、１３、１５は加工成形性は良好であるが、Ｎ
ｏ．１１ではＣ、Ｐ量が本発明範囲未満であり、Ｎｏ．
１３はＳ量が本発明範囲を超えているため割れが発生
し、さらにＮｏ．１５はＰ量が本発明範囲を超えＳ量が
本発明範囲未満のため、それぞれビード形状及び内部健
全性が不良となった。
【００２１】また、Ｎｏ．１２、１４、１６はビード形
状は良好となったが、Ｎｏ．１２はＳｉ量が本発明範囲
未満でＴｉ量が本発明範囲を超えているため、Ｎｏ．１
６はＣ、Ｍｎ量が本発明範囲を超えＴｉ量が本発明範囲
未満のため、Ｎｏ．１４はＣ量が本発明範囲を超えＭｎ
量が本発明範囲未満のため内部健全性、加工成形性が不
良となった。比較例Ｎｏ．１７はビード形状、内部健全
性が良好となるものの、Ｓｉ量が本発明範囲を超えてい
るため加工成形性が不良となった。さらに、Ｎｏ．１８
では内部健全性及び加工成形性は良好となるものの、
Ｐ、Ｓが本発明範囲未満のためビード形状が不良となっ
た。
状は良好となったが、Ｎｏ．１２はＳｉ量が本発明範囲
未満でＴｉ量が本発明範囲を超えているため、Ｎｏ．１
６はＣ、Ｍｎ量が本発明範囲を超えＴｉ量が本発明範囲
未満のため、Ｎｏ．１４はＣ量が本発明範囲を超えＭｎ
量が本発明範囲未満のため内部健全性、加工成形性が不
良となった。比較例Ｎｏ．１７はビード形状、内部健全
性が良好となるものの、Ｓｉ量が本発明範囲を超えてい
るため加工成形性が不良となった。さらに、Ｎｏ．１８
では内部健全性及び加工成形性は良好となるものの、
Ｐ、Ｓが本発明範囲未満のためビード形状が不良となっ
た。
【００２２】フィラワイヤを用いないＮｏ．１９におい
てはビード形状が凹型になるとともにブローホールも多
く、内部健全性、加工成形性とも不良となった。
てはビード形状が凹型になるとともにブローホールも多
く、内部健全性、加工成形性とも不良となった。
【００２３】
【発明の効果】以上に示したように、本発明のレーザー
溶接用フィラワイヤによれば、ビード形状、内部健全性
及び加工成形性に優れた溶接継手が得られこの分野での
適用拡大が図れるとともに、コスト低減に大きく寄与で
きるものである。
溶接用フィラワイヤによれば、ビード形状、内部健全性
及び加工成形性に優れた溶接継手が得られこの分野での
適用拡大が図れるとともに、コスト低減に大きく寄与で
きるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】レーザー溶接の施工要領を示す説明図
１ レーザー発振器 ２ トーチ ３ フィラワイヤ ４ 母材 ５ 溶接ビード ６ アシストガス
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年６月３０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】なお、本発明フィラワイヤはレーザー光の
種類（例えば、気体レーザー、固体レーザー等）、ビー
ムモード（例えば、シングルモード、マルチモード、リ
ングモード等）、ビーム径、出力、溶接速度、被溶接材
の材質、その母材表面処理方法、板厚等にも制限される
ことはない。また、フィラワイヤ径に対しても特に制限
はないが、レーザービーム径より小さくする方が望まし
く、フィラワイヤ径は２ｍｍ以下が好ましい。
種類（例えば、気体レーザー、固体レーザー等）、ビー
ムモード（例えば、シングルモード、マルチモード、リ
ングモード等）、ビーム径、出力、溶接速度、被溶接材
の材質、その母材表面処理方法、板厚等にも制限される
ことはない。また、フィラワイヤ径に対しても特に制限
はないが、レーザービーム径より小さくする方が望まし
く、フィラワイヤ径は２ｍｍ以下が好ましい。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 宮崎 康信 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、
Ｓｉ：０．３０〜１．５０％、Ｍｎ：０．９０〜２．２
０％、Ｔｉ：０．０５〜０．４０％、Ｐ：０．０２〜
０．０８％、Ｓ：０．０１〜０．０６％を含有し、残部
がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするレ
ーザー溶接用フィラワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34325893A JP3205449B2 (ja) | 1993-12-17 | 1993-12-17 | レーザー溶接用フィラワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34325893A JP3205449B2 (ja) | 1993-12-17 | 1993-12-17 | レーザー溶接用フィラワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07171694A true JPH07171694A (ja) | 1995-07-11 |
| JP3205449B2 JP3205449B2 (ja) | 2001-09-04 |
Family
ID=18360139
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34325893A Expired - Fee Related JP3205449B2 (ja) | 1993-12-17 | 1993-12-17 | レーザー溶接用フィラワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3205449B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6068177A (en) * | 1996-03-04 | 2000-05-30 | Nippon Steel Corporation | Continuous hot rolling method |
| EP2651596A4 (en) * | 2010-12-17 | 2017-07-19 | Magna International Inc. | Laser beam welding |
| CN111215751A (zh) * | 2019-03-29 | 2020-06-02 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种带铝或者铝合金镀层的钢制差强焊接部件及其制造方法 |
| CN111424210A (zh) * | 2020-03-31 | 2020-07-17 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 焊丝用热轧盘条及其生产方法 |
-
1993
- 1993-12-17 JP JP34325893A patent/JP3205449B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6068177A (en) * | 1996-03-04 | 2000-05-30 | Nippon Steel Corporation | Continuous hot rolling method |
| EP2651596A4 (en) * | 2010-12-17 | 2017-07-19 | Magna International Inc. | Laser beam welding |
| CN111215751A (zh) * | 2019-03-29 | 2020-06-02 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种带铝或者铝合金镀层的钢制差强焊接部件及其制造方法 |
| CN111424210A (zh) * | 2020-03-31 | 2020-07-17 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 焊丝用热轧盘条及其生产方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3205449B2 (ja) | 2001-09-04 |
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