JPH0716689B2 - 内面高フィン管及び内面高フィン型二重管の製造方法 - Google Patents
内面高フィン管及び内面高フィン型二重管の製造方法Info
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- JPH0716689B2 JPH0716689B2 JP2132175A JP13217590A JPH0716689B2 JP H0716689 B2 JPH0716689 B2 JP H0716689B2 JP 2132175 A JP2132175 A JP 2132175A JP 13217590 A JP13217590 A JP 13217590A JP H0716689 B2 JPH0716689 B2 JP H0716689B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B25/00—Mandrels for metal tube rolling mills, e.g. mandrels of the types used in the methods covered by group B21B17/00; Accessories or auxiliary means therefor ; Construction of, or alloys for, mandrels or plugs
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/005—Copper or its alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B2015/0028—Drawing the rolled product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B21/00—Pilgrim-step tube-rolling, i.e. pilger mills
- B21B21/005—Pilgrim-step tube-rolling, i.e. pilger mills with reciprocating stand, e.g. driving the stand
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- Mechanical Engineering (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は凝縮器等の熱交換管として有用な内面高フィ
ン管及び内面高フィン型二重管の製造方法に関するもの
である。
ン管及び内面高フィン型二重管の製造方法に関するもの
である。
［従来技術］ 銅及び銅合金の内面高フィン管の製造に関しては従来静
水圧押出し法と合わせ抽伸の組合せが用いられているが
コストが非常に高い。静水圧押出し法を使用する理由は
他の製造方法では多量生産が困難であるからである。例
えば熱間押出しでは大きなサイズの管の押出しは可能で
あるが小径管にするための引き抜き工程が長くなる欠点
がある。又円管から冷間引き抜きで円管内面にフインを
形成しようとしても所定の高さをもったフィンが得られ
ない欠点がある。
水圧押出し法と合わせ抽伸の組合せが用いられているが
コストが非常に高い。静水圧押出し法を使用する理由は
他の製造方法では多量生産が困難であるからである。例
えば熱間押出しでは大きなサイズの管の押出しは可能で
あるが小径管にするための引き抜き工程が長くなる欠点
がある。又円管から冷間引き抜きで円管内面にフインを
形成しようとしても所定の高さをもったフィンが得られ
ない欠点がある。
又ピルガー圧延機を使用して内面高フィン管を製造する
方法に関しては鉄系材のごく一部の形状について試みら
れてはいるが薄肉、山幅の狭い高いフィン型に関しては
ピルガー圧延機に使用される溝付きマンドレルの寿命が
短いと言う欠点があった。
方法に関しては鉄系材のごく一部の形状について試みら
れてはいるが薄肉、山幅の狭い高いフィン型に関しては
ピルガー圧延機に使用される溝付きマンドレルの寿命が
短いと言う欠点があった。
なお、本願の先行技術資料として特公昭36−17810号公
報、特開昭60−166108号公報及び特開昭62−212006号公
報がある。
報、特開昭60−166108号公報及び特開昭62−212006号公
報がある。
［発明が解決しようとする課題］ この発明は従来の静水圧押出し法に比較して製作が容易
であり、製造コストが低く、又マンドレルの寿命が長
く、多品種の製品が容易に得られる内面高フィン管及び
内面高フィン型二重管の製造方法の提供を課題とする。
であり、製造コストが低く、又マンドレルの寿命が長
く、多品種の製品が容易に得られる内面高フィン管及び
内面高フィン型二重管の製造方法の提供を課題とする。
［課題を解決するための技術的手段］ 上記の課題を解決するためになされた請求項１記載の発
明（以下第１発明という）は、 ビレットを熱間押し出しにより薄肉円管とする第１の工
程と、 第１の工程で得た薄肉円管を冷間引き抜きして硬化させ
る第２の工程と、 第２の工程で硬化させた円管をピルガー圧延機を介して
圧延して内面に長手方向のフィンを有する内面高フィン
管を作る第３の工程と、 からなる内面高フィン管の製造方法において、 上記第２の工程で硬化させた円管の肉厚を、上記内面高
フィン管の最終全肉厚より薄くすることにより、該円管
のピルガー圧延機のマンドレルへの接触開始位置での肉
厚を、上記最終全肉厚と同じにすることを特徴とする内
面高フィン管の製造方法を要旨としている。
明（以下第１発明という）は、 ビレットを熱間押し出しにより薄肉円管とする第１の工
程と、 第１の工程で得た薄肉円管を冷間引き抜きして硬化させ
る第２の工程と、 第２の工程で硬化させた円管をピルガー圧延機を介して
圧延して内面に長手方向のフィンを有する内面高フィン
管を作る第３の工程と、 からなる内面高フィン管の製造方法において、 上記第２の工程で硬化させた円管の肉厚を、上記内面高
フィン管の最終全肉厚より薄くすることにより、該円管
のピルガー圧延機のマンドレルへの接触開始位置での肉
厚を、上記最終全肉厚と同じにすることを特徴とする内
面高フィン管の製造方法を要旨としている。
また、請求項２記載の発明（以下第２発明という）は、 ビレットを熱間押し出しにより薄肉円管とする第１の工
程と、 第１の工程で得た薄肉円管を冷間引き抜きして硬化させ
る第２の工程と、 第２の工程で硬化させた円管をピルガー圧延機を介して
圧延して内面に長手方向のフィンを有する内面高フィン
管を作る第３の工程と、 冷間引き抜き、合わせ引き抜きにより第３の工程で得た
内面高フィン管のフィンの内側に内管を保持させる第４
の工程と、 からなる内面高フィン型二重管の製造方法において、 上記第２の工程で硬化させた円管の肉厚を、上記内面高
フィン管の最終全肉厚より薄くすることにより、該円管
のピルガー圧延機のマンドレルへの接触開始位置での肉
厚を、上記最終全肉厚と同じにすることを特徴とする内
面高フィン型二重管の製造方法を要旨としている。
程と、 第１の工程で得た薄肉円管を冷間引き抜きして硬化させ
る第２の工程と、 第２の工程で硬化させた円管をピルガー圧延機を介して
圧延して内面に長手方向のフィンを有する内面高フィン
管を作る第３の工程と、 冷間引き抜き、合わせ引き抜きにより第３の工程で得た
内面高フィン管のフィンの内側に内管を保持させる第４
の工程と、 からなる内面高フィン型二重管の製造方法において、 上記第２の工程で硬化させた円管の肉厚を、上記内面高
フィン管の最終全肉厚より薄くすることにより、該円管
のピルガー圧延機のマンドレルへの接触開始位置での肉
厚を、上記最終全肉厚と同じにすることを特徴とする内
面高フィン型二重管の製造方法を要旨としている。
［作用］ このように第１発明は、ビレットを熱間押し出しにより
薄肉円管とし（第１の工程）、その薄肉円管を冷間引き
抜きして硬化させ（第２の工程）、更に、その円管をピ
ルガー圧延機を介して圧延して内面に長手方向のフィン
を有する内面高フィン管を作る（第３の工程）方法であ
る。
薄肉円管とし（第１の工程）、その薄肉円管を冷間引き
抜きして硬化させ（第２の工程）、更に、その円管をピ
ルガー圧延機を介して圧延して内面に長手方向のフィン
を有する内面高フィン管を作る（第３の工程）方法であ
る。
ここで、本願出願人は、第２工程で硬化させた円管のピ
ルガー圧延機のマンドレルへの接触開始位置での肉厚
（以下肉厚Tsという）が内面高フィン管の最終全肉厚
（以下肉厚Tnという）より薄いと、フィン切れ，欠肉な
どが発生してフィンが良好に形成されないこと、肉厚Ts
が肉厚Tnより大きいと、フィンがピルガー圧延機のマン
ドレルの溝部に充満し、その溝部が強く押圧されてマン
ドレルの寿命が低下すること、および、第２の工程で硬
化させた円管はピルガー圧延機のマンドレルに接触する
までにある程度縮径され、その縮径率（外径減少率）に
応じて円管の肉厚が増加することを知見した。
ルガー圧延機のマンドレルへの接触開始位置での肉厚
（以下肉厚Tsという）が内面高フィン管の最終全肉厚
（以下肉厚Tnという）より薄いと、フィン切れ，欠肉な
どが発生してフィンが良好に形成されないこと、肉厚Ts
が肉厚Tnより大きいと、フィンがピルガー圧延機のマン
ドレルの溝部に充満し、その溝部が強く押圧されてマン
ドレルの寿命が低下すること、および、第２の工程で硬
化させた円管はピルガー圧延機のマンドレルに接触する
までにある程度縮径され、その縮径率（外径減少率）に
応じて円管の肉厚が増加することを知見した。
そこで、第１発明では、第２の工程で硬化させた円管の
肉厚を肉厚Tnより薄くすることにより、肉厚Tsを肉厚Tn
と同じにしている。このため、マンドレルの寿命の短縮
が防止されると共に、フィンが良好に形成される。ま
た、この方法は、静水圧押し出し法により内面高フィン
管を製造する場合に比べて容易であり、製造コストも低
い。
肉厚を肉厚Tnより薄くすることにより、肉厚Tsを肉厚Tn
と同じにしている。このため、マンドレルの寿命の短縮
が防止されると共に、フィンが良好に形成される。ま
た、この方法は、静水圧押し出し法により内面高フィン
管を製造する場合に比べて容易であり、製造コストも低
い。
第２発明は、第１発明の方法で得られた内面高フィン管
の内側に、冷間引き抜き、合わせ引き抜きにより内管を
保持させて（第４の工程）、内面高フィン型二重管を作
る方法である。このため、第１発明と同様に、マンドレ
ルの寿命の短縮が防止されると共に、フィンが良好に形
成される。また、この方法は、静水圧押し出し法により
内面高フィン管を製造する場合に比べて容易であり、製
造コストも低い。更に、この方法では、内管としてチタ
ン,SUS,銅など種々の材質のものを使用することができ
る。
の内側に、冷間引き抜き、合わせ引き抜きにより内管を
保持させて（第４の工程）、内面高フィン型二重管を作
る方法である。このため、第１発明と同様に、マンドレ
ルの寿命の短縮が防止されると共に、フィンが良好に形
成される。また、この方法は、静水圧押し出し法により
内面高フィン管を製造する場合に比べて容易であり、製
造コストも低い。更に、この方法では、内管としてチタ
ン,SUS,銅など種々の材質のものを使用することができ
る。
［実施例］ 以下実施例を示す図面によりこの発明を説明する。第１
〜３図は内面高フィン管の製造工程を示し、第４図は第
１〜３図で得られた内面高フィン管の内部に小径の円管
を挿入固定した内面高フィン型二重管の製造方法を示
す。第１図において銅、銅合金等の金属のビレット（素
材）１は第１図（イ）の熱間押出し装置10から押し出さ
れて第１図（ロ）の薄肉の押出管２となる。このように
押出管２を作る理由は熱間押出しによりビレット１から
内面高フィン管を直接作ることは製作に使用されるマン
ドレルのフィン山部が軟化、変形する恐れがあるためで
ある。
〜３図は内面高フィン管の製造工程を示し、第４図は第
１〜３図で得られた内面高フィン管の内部に小径の円管
を挿入固定した内面高フィン型二重管の製造方法を示
す。第１図において銅、銅合金等の金属のビレット（素
材）１は第１図（イ）の熱間押出し装置10から押し出さ
れて第１図（ロ）の薄肉の押出管２となる。このように
押出管２を作る理由は熱間押出しによりビレット１から
内面高フィン管を直接作ることは製作に使用されるマン
ドレルのフィン山部が軟化、変形する恐れがあるためで
ある。
押出管２は第２図（イ）の冷間引抜き装置20により引き
抜かれて第２図（ロ）の引抜管３となる。冷間引抜き加
工をする理由は押出管２は焼鈍材と同じく強度が低く、
かつ薄肉管であるのでこれをそのまま内面フィン加工の
ため後述のピルガー圧延機30で送りと回転とを与えると
フイードチャックにより押出管が変形する。又変形を避
けようとしてフィードチャックのグリップ力を下げると
押出管が滑って了い所定の送りが得られない。そのため
押出管が変形しないように押出管の強度を上げる目的で
軽い冷間加工（本実施例では冷間引抜き）を行い押出管
を硬化させる。（リダクションで20〜30％） 引抜管３は第３図（イ）のピルガー圧延機30により圧延
加工されて内面に長手方向のフィン4aを有する内面高フ
ィン管４となる。この内面高フィン管４は外径が20〜50
Φmm、肉厚約1.0mm、フィンの高さ３〜5mmである。
抜かれて第２図（ロ）の引抜管３となる。冷間引抜き加
工をする理由は押出管２は焼鈍材と同じく強度が低く、
かつ薄肉管であるのでこれをそのまま内面フィン加工の
ため後述のピルガー圧延機30で送りと回転とを与えると
フイードチャックにより押出管が変形する。又変形を避
けようとしてフィードチャックのグリップ力を下げると
押出管が滑って了い所定の送りが得られない。そのため
押出管が変形しないように押出管の強度を上げる目的で
軽い冷間加工（本実施例では冷間引抜き）を行い押出管
を硬化させる。（リダクションで20〜30％） 引抜管３は第３図（イ）のピルガー圧延機30により圧延
加工されて内面に長手方向のフィン4aを有する内面高フ
ィン管４となる。この内面高フィン管４は外径が20〜50
Φmm、肉厚約1.0mm、フィンの高さ３〜5mmである。
ピルガー圧延機30は溝付きマンドレル31とロール32とか
ら構成されている。
ら構成されている。
溝付きマンドレル31は （ａ）そのプロフィルが共働するロール32のプロフィル
との関係から第５図（イ）に示すように各断面での断面
減少率がほぼ一定となるように曲線状になっている。
との関係から第５図（イ）に示すように各断面での断面
減少率がほぼ一定となるように曲線状になっている。
（ｂ）マンドレル31の全長に亘って溝加工を施すことは
加工上又精度的に困難であるのでフィン形成に必要な最
小長さの部分に溝加工されている。
加工上又精度的に困難であるのでフィン形成に必要な最
小長さの部分に溝加工されている。
（ｃ）引抜管３にフィン4aを形成するためにマンドレル
31に設ける溝31aは溝幅が第５図（ハ）のようにマンド
レル31の先端に向かって先細となるように形成するとフ
ィン4aを形成するために有利であるが、圧延最後の管か
らのマンドレル31の取り外しが不可能であるので第５図
（ニ）のように溝幅が一定の直線溝となっている。
31に設ける溝31aは溝幅が第５図（ハ）のようにマンド
レル31の先端に向かって先細となるように形成するとフ
ィン4aを形成するために有利であるが、圧延最後の管か
らのマンドレル31の取り外しが不可能であるので第５図
（ニ）のように溝幅が一定の直線溝となっている。
引抜管３について （ａ）前述のようにマンドレル31の溝31aはマンドレル3
1の途中から先端まで設けられているので溝31aが設けら
れていないマンドレル31の領域では引抜管３は第６図に
示すようにマンドレル31に接触せず外径のみ減少させら
れる空圧延領域L1となる。
1の途中から先端まで設けられているので溝31aが設けら
れていないマンドレル31の領域では引抜管３は第６図に
示すようにマンドレル31に接触せず外径のみ減少させら
れる空圧延領域L1となる。
（ｂ）この空圧延領域L1では引抜管３の肉厚は増える傾
向を示し、第７図に示すように肉厚増加率Rt（％）は外
径減少率Rd（％）にほぼ比例して増加する。なお、第７
図においてT0、D0はそれぞれ引抜管３の肉厚、直径であ
る。またTi、Diはそれぞれ空圧延領域L1の任意の位置に
おける引抜管３の肉厚、直径である。またこの増加率は
引抜管３の肉厚／外径（T0／D0）の値により若干異な
る。
向を示し、第７図に示すように肉厚増加率Rt（％）は外
径減少率Rd（％）にほぼ比例して増加する。なお、第７
図においてT0、D0はそれぞれ引抜管３の肉厚、直径であ
る。またTi、Diはそれぞれ空圧延領域L1の任意の位置に
おける引抜管３の肉厚、直径である。またこの増加率は
引抜管３の肉厚／外径（T0／D0）の値により若干異な
る。
（ｃ）所定のフィンの形成のため、従来では経験的に、
最終全肉厚Tnを Tn＜Ts としている。即ち引抜管３がマンドレル31に接触してフ
インの形成が開始されるマンドレル31の位置での引抜管
３の肉厚Tsは要求されるピルガー圧延機30による圧延後
の内面高フィン管４の底肉厚Ｔとフィン4aの高さＨとを
加えた最終全肉厚Tnより大きくされている。
最終全肉厚Tnを Tn＜Ts としている。即ち引抜管３がマンドレル31に接触してフ
インの形成が開始されるマンドレル31の位置での引抜管
３の肉厚Tsは要求されるピルガー圧延機30による圧延後
の内面高フィン管４の底肉厚Ｔとフィン4aの高さＨとを
加えた最終全肉厚Tnより大きくされている。
（ｄ）Tn＞Tsの場合には第８図に示すようにフィン切れ
11、欠肉12が生ずる。
11、欠肉12が生ずる。
（ｅ）Tn＜＜Tsの場合はフィン形成に有利ではあるが、
第９図（イ）のようにフィン4aがマンドレル31の溝部31
aに充満し、溝部31aの底を強く押圧するのでマンドレル
31の寿命が低下する。そのため第９図（ロ）のようにフ
ィン4aが溝部31aに充満しないようにする。このために
はTn＝Tsが限界条件であり、引抜管３の肉厚T0は第７図
から求められる。すなわち、本実施例では、Tn＝Tsとな
るように引抜管３の肉厚T0を内面高フィン管４の最終全
肉厚Tnより薄くしているので、マンドレル31の寿命を伸
ばすと共に、フィン4aを良好に形成することができる。
第９図（イ）のようにフィン4aがマンドレル31の溝部31
aに充満し、溝部31aの底を強く押圧するのでマンドレル
31の寿命が低下する。そのため第９図（ロ）のようにフ
ィン4aが溝部31aに充満しないようにする。このために
はTn＝Tsが限界条件であり、引抜管３の肉厚T0は第７図
から求められる。すなわち、本実施例では、Tn＝Tsとな
るように引抜管３の肉厚T0を内面高フィン管４の最終全
肉厚Tnより薄くしているので、マンドレル31の寿命を伸
ばすと共に、フィン4aを良好に形成することができる。
内面高フィン管４は第４図（イ）の冷間引抜き、合わせ
引抜き装置40により引き抜かれて内部に内管７を有する
内面高フィン型二重管５となる。この内面高フィン型二
重管５においては内面高フィン管４は外管６となる。
引抜き装置40により引き抜かれて内部に内管７を有する
内面高フィン型二重管５となる。この内面高フィン型二
重管５においては内面高フィン管４は外管６となる。
内面高フィン型二重管５を形成する場合 （ａ）ピルガー圧延機30で得られた内面高フィン管４を
そのまま合わせ引き抜きに供して二重管とする方法もあ
るが、通常は第10図に示すようにダイス41及び溝付きプ
ラグ42を使用して製品サイズまで冷間引き抜きが行なわ
れる。
そのまま合わせ引き抜きに供して二重管とする方法もあ
るが、通常は第10図に示すようにダイス41及び溝付きプ
ラグ42を使用して製品サイズまで冷間引き抜きが行なわ
れる。
（ｂ）然し溝付きプラグ42を使用して同プラグの全表面
を内面高フィン管４のフィン4aに接触させると摩擦力が
大きくなって引き抜きが困難となるので通常は第11図に
示すようにフィン4aの一部が溝付きプラグ42に接触する
芯引き法を使用するか又は溝付きプラグ42を使用しない
空引き法を使用する。
を内面高フィン管４のフィン4aに接触させると摩擦力が
大きくなって引き抜きが困難となるので通常は第11図に
示すようにフィン4aの一部が溝付きプラグ42に接触する
芯引き法を使用するか又は溝付きプラグ42を使用しない
空引き法を使用する。
（ｃ）上記の場合フイン部は長手方向に伸びるので第12
図のようにフィンの高さHiは減少する。H0は内面高フィ
ン管４のフィン4aの高さである。従って第12図の関係を
考慮してピルガー圧延機30による圧延寸法が決定され
る。
図のようにフィンの高さHiは減少する。H0は内面高フィ
ン管４のフィン4aの高さである。従って第12図の関係を
考慮してピルガー圧延機30による圧延寸法が決定され
る。
（ｄ）なお、種々の材質、例えばチタン、SUS、銅等の
円管を内管としての合わせ引き抜きでは外管である内面
高フィン管４との結合力並びにフィンの潰れ具合、加工
の容易さから経験的にフィンの高さを0.3〜0.5mm潰すよ
うに圧着される。
円管を内管としての合わせ引き抜きでは外管である内面
高フィン管４との結合力並びにフィンの潰れ具合、加工
の容易さから経験的にフィンの高さを0.3〜0.5mm潰すよ
うに圧着される。
（ｅ）第13図（イ）〜（ニ）は内面高フィン型二重管の
変形を示す。（イ）の内面高フィン型二重管5aは内面高
フィン型二重管５とほぼ同じもの、（ロ）の内面高フィ
ン型二重管5bは内管7bが外向きのフィンを外管６のフィ
ン6aの間に１個有する場合、（ハ）の内面高フィン型二
重管5cは内管7cが外向きのフィンをフィン6aの間に３個
有する場合、（ニ）の内面高フィン型二重管5dは外管６
のフィン6aの内部に一つの内面高フィン型二重管８を組
み込んだ場合を示す。
変形を示す。（イ）の内面高フィン型二重管5aは内面高
フィン型二重管５とほぼ同じもの、（ロ）の内面高フィ
ン型二重管5bは内管7bが外向きのフィンを外管６のフィ
ン6aの間に１個有する場合、（ハ）の内面高フィン型二
重管5cは内管7cが外向きのフィンをフィン6aの間に３個
有する場合、（ニ）の内面高フィン型二重管5dは外管６
のフィン6aの内部に一つの内面高フィン型二重管８を組
み込んだ場合を示す。
［効果］ 以上詳述したように、第１発明の内面高フィン管の製造
方法では、マンドレルの寿命を伸ばすと共に、フィンを
良好に形成することができる。また、この方法は、静水
圧押し出し法により内面高フィン管を製造する場合に比
べて容易であり、製造コストも低い。従って、良好なフ
ィンを有する内面高フィン管を、低コストにして容易に
製造することができる。
方法では、マンドレルの寿命を伸ばすと共に、フィンを
良好に形成することができる。また、この方法は、静水
圧押し出し法により内面高フィン管を製造する場合に比
べて容易であり、製造コストも低い。従って、良好なフ
ィンを有する内面高フィン管を、低コストにして容易に
製造することができる。
第２発明の内面高フィン型二重管の製造方法では、第１
発明と同様にして、マンドレルの寿命を伸ばすと共に、
フィンを良好に形成することができる。また、この方法
は、静水圧押し出し法により内面高フィン管を製造する
場合に比べて容易であり、製造コストも低い。更に、こ
の方法では、内管としてチタン,SUS,銅など種々の材質
のものを使用することができる。従って、良好なフィン
を有し内管として所望の材質のものを使用した内面高フ
ィン型二重管を、低コストにして容易に製造することが
できる。
発明と同様にして、マンドレルの寿命を伸ばすと共に、
フィンを良好に形成することができる。また、この方法
は、静水圧押し出し法により内面高フィン管を製造する
場合に比べて容易であり、製造コストも低い。更に、こ
の方法では、内管としてチタン,SUS,銅など種々の材質
のものを使用することができる。従って、良好なフィン
を有し内管として所望の材質のものを使用した内面高フ
ィン型二重管を、低コストにして容易に製造することが
できる。
第１図（イ）は熱間押出し装置を示し、第１図（ロ）は
第１図（イ）の装置で押し出された押出管の断面図を示
す。第２図（イ）は冷間引抜き装置を示し、第２図
（ロ）は第２図（イ）の装置で冷間引き抜きされた冷間
引抜管の断面図を示す。第３図（イ）はピルガー溝付き
圧延機を示し、第３図（ロ）は第３図（イ）の装置で圧
延された内面高フィン管を示す。第４図（イ）は冷間引
抜き、合わせ引抜き装置を示し、第４図（ロ）は第４図
（イ）の装置で得られた内面高フィン型二重管の断面を
示す。第５図（イ）はピルガー溝付き圧延機に使用され
る溝付きマンドレルを示し、第５図（ロ）は溝付きマン
ドレルの端面図を示し、第５図（ハ）はテーパー溝タイ
プのマンドレルを、第５図（ニ）はストレート溝タイプ
のマンドレルを示す。第６図（イ）は冷間引抜管と溝付
きマンドレルとの位置、寸法関係を示し、第６図（ロ）
は第６図（イ）の端面図を示す。第７図は第６図の空圧
延部における冷間引抜管の外径減少率と肉厚増加率との
関係を示す。第８図は内面高フィン管のフィンに発生す
るフィン切れ、欠肉の斜視図を示す。第９図（イ）はマ
ンドレルの溝に前記のフィンが完全に充満する場合を示
し、第９図（ロ）は未充満の場合を示す。第10図は内面
高フィン管の冷間引抜装置を示す。第11図は内面高フィ
ン管のフィンと溝付きプラグとの接触関係を示し、破線
は引き抜き前のフィンを示し、斜線部はフィンの溝付き
プラグに実際に接触する部分を示す。第12図は内面高フ
ィン管を冷間引き抜きした時の管の外径減少率とフィン
の高さとの関係を示す。第13図（イ）〜（ニ）は内面高
フィン型二重管の変形例を示す。 １…ビレット ２…押出管、３…引抜管 ４…内面高フィン管 ５…内面高フィン型二重管 30…ピルガー圧延機 40…冷間引抜、合せ引抜装置
第１図（イ）の装置で押し出された押出管の断面図を示
す。第２図（イ）は冷間引抜き装置を示し、第２図
（ロ）は第２図（イ）の装置で冷間引き抜きされた冷間
引抜管の断面図を示す。第３図（イ）はピルガー溝付き
圧延機を示し、第３図（ロ）は第３図（イ）の装置で圧
延された内面高フィン管を示す。第４図（イ）は冷間引
抜き、合わせ引抜き装置を示し、第４図（ロ）は第４図
（イ）の装置で得られた内面高フィン型二重管の断面を
示す。第５図（イ）はピルガー溝付き圧延機に使用され
る溝付きマンドレルを示し、第５図（ロ）は溝付きマン
ドレルの端面図を示し、第５図（ハ）はテーパー溝タイ
プのマンドレルを、第５図（ニ）はストレート溝タイプ
のマンドレルを示す。第６図（イ）は冷間引抜管と溝付
きマンドレルとの位置、寸法関係を示し、第６図（ロ）
は第６図（イ）の端面図を示す。第７図は第６図の空圧
延部における冷間引抜管の外径減少率と肉厚増加率との
関係を示す。第８図は内面高フィン管のフィンに発生す
るフィン切れ、欠肉の斜視図を示す。第９図（イ）はマ
ンドレルの溝に前記のフィンが完全に充満する場合を示
し、第９図（ロ）は未充満の場合を示す。第10図は内面
高フィン管の冷間引抜装置を示す。第11図は内面高フィ
ン管のフィンと溝付きプラグとの接触関係を示し、破線
は引き抜き前のフィンを示し、斜線部はフィンの溝付き
プラグに実際に接触する部分を示す。第12図は内面高フ
ィン管を冷間引き抜きした時の管の外径減少率とフィン
の高さとの関係を示す。第13図（イ）〜（ニ）は内面高
フィン型二重管の変形例を示す。 １…ビレット ２…押出管、３…引抜管 ４…内面高フィン管 ５…内面高フィン型二重管 30…ピルガー圧延機 40…冷間引抜、合せ引抜装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 昭治 愛知県宝飯郡一宮町大木新道100番地 住 友軽金属工業株式会社伸銅所内 (56)参考文献 特開 昭60−166108（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−212006（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−281006（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】ビレットを熱間押し出しにより薄肉円管と
する第１の工程と、 第１の工程で得た薄肉円管を冷間引き抜きして硬化させ
る第２の工程と、 第２の工程で硬化させた円管をピルガー圧延機を介して
圧延して内面に長手方向のフィンを有する内面高フィン
管を作る第３の工程と、 からなる内面高フィン管の製造方法において、 上記第２の工程で硬化させた円管の肉厚を、上記内面高
フィン管の最終全肉厚より薄くすることにより、該円管
のピルガー圧延機のマンドレルへの接触開始位置での肉
厚を、上記最終全肉厚と同じにすることを特徴とする内
面高フィン管の製造方法。 - 【請求項２】ビレットを熱間押し出しにより薄肉円管と
する第１の工程と、 第１の工程で得た薄肉円管を冷間引き抜きして硬化させ
る第２の工程と、 第２の工程で硬化させた円管をピルガー圧延機を介して
圧延して内面に長手方向のフィンを有する内面高フィン
管を作る第３の工程と、 冷間引き抜き、合わせ引き抜きにより第３の工程で得た
内面高フィン管のフィンの内側に内管を保持させる第４
の工程と、 からなる内面高フィン型二重管の製造方法において、 上記第２の工程で硬化させた円管の肉厚を、上記内面高
フィン管の最終全肉厚より薄くすることにより、該円管
のピルガー圧延機のマンドレルへの接触開始位置での肉
厚を、上記最終全肉厚と同じにすることを特徴とする内
面高フィン型二重管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2132175A JPH0716689B2 (ja) | 1990-05-22 | 1990-05-22 | 内面高フィン管及び内面高フィン型二重管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2132175A JPH0716689B2 (ja) | 1990-05-22 | 1990-05-22 | 内面高フィン管及び内面高フィン型二重管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0428402A JPH0428402A (ja) | 1992-01-31 |
| JPH0716689B2 true JPH0716689B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=15075132
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2132175A Expired - Lifetime JPH0716689B2 (ja) | 1990-05-22 | 1990-05-22 | 内面高フィン管及び内面高フィン型二重管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0716689B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101396544B1 (ko) * | 2012-10-22 | 2014-05-20 | 부곡스텐레스(주) | 이형 중공소재를 이용한 피팅류 제조방법 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07144221A (ja) * | 1993-06-29 | 1995-06-06 | Sankin Kk | 内部仕切り壁をもつ管及びその製造方法 |
| JP2007085400A (ja) * | 2005-09-20 | 2007-04-05 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 管継手及びその製作方法 |
| CN102172822B (zh) * | 2011-03-24 | 2013-01-09 | 上海奉贤钢管厂 | 一种高精度厚壁管的加工工艺 |
| CN102327898B (zh) * | 2011-09-06 | 2013-07-03 | 天津钢管集团股份有限公司 | 评估空心芯棒厚壁减薄可靠性的方法 |
| ES2887553T3 (es) * | 2015-12-18 | 2021-12-23 | Sandvik Mat Tech Deutschland | Un método para fabricar un tubo de metal |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60166108A (ja) * | 1984-02-07 | 1985-08-29 | Sanyo Tokushu Seikou Kk | 内面異形金属管の製造方法 |
| JPH0230765B2 (ja) * | 1986-03-10 | 1990-07-09 | Sanyo Special Steel Co Ltd | Naimenikeikannoseizoyomandoreru |
| JPH03281006A (ja) * | 1990-03-29 | 1991-12-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 内面異形金属管の製造方法 |
-
1990
- 1990-05-22 JP JP2132175A patent/JPH0716689B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101396544B1 (ko) * | 2012-10-22 | 2014-05-20 | 부곡스텐레스(주) | 이형 중공소재를 이용한 피팅류 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0428402A (ja) | 1992-01-31 |
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