JPH07148284A - テニスラケット - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 荷重を受けて破損が発生しやすいテニスラケ
ットフレームのトップ部を強化繊維量を増加して重量増
加をさせることなく、強度を向上させる。 【構成】 フレーム１２のトップ部１３の断面形状を、
面内方向の厚み（Ｗ１）が１２mm〜１７mmで、該面内方
向の厚み（Ｗ１）と面外方向の厚み（Ｗ２）の関係、Ｗ
２／Ｗ１が１００％〜１７０％の範囲に設定している。
また、サイド部からシャフト方向へ３０°の範囲では、
面外方向の厚み（Ｗ１）を２２mm〜３２mmの範囲に設定
していると共に、当該部分の断面の周長（Ｌ２）に対す
る上記トップ部の断面の周長（Ｌ１）の関係を、Ｌ２／
Ｌ１が９０％〜１１０％の範囲で、略同一となるように
設定している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はテニスラケットに関し、
特に、繊維強化樹脂製のテニスラケットフレームにおい
て、最も歪み荷重を受けて破損が発生しやすいトップ部
の強度を高めるものである。

【０００２】

【従来の技術】テニスラケットフレームにおいては、フ
レームにガットを張る時、およびプレー中においてガッ
ト面あるいはフレームでボールを打球した時のいずれに
おいても、フレームが受ける歪みはトップ部が大きく、
よって、フレームのトップは最も破損が発生しやすい傾
向がある。このため、従来、トップ部における強化繊維
の部分的補強を増加することで、破損の発生を低下させ
る対策がとられている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、強化繊
維量を増加させる方法では、トップ部の重量が増加し、
バランスを取るためにグリップ側に多くの鉛を充填する
必要があるため、結果的にテニスラケットの重量が増加
し、テニスラケットが扱いにくくなる欠点がある。

【０００４】さらに、トップ部の強化繊維量を増加する
と、強化繊維の外径が大きくなり、図５（Ａ）（Ｂ）に
示すように、金型１（下型１Ａ、上型１Ｂ、中型１Ｃ）
のキャビティ２に強化繊維Ｆを挿入する時に、金型１の
割り面Ｇに強化繊維の噛み込みが発生しやすい。また、
トップ部を成形するキャビティ２の断面周長に対する強
化繊維の外周が大となり、強化繊維が内側に撓んで、成
形されたトップ部には皺が発生しやすくなっている。

【０００５】さらにまた、最近のテニスラケットの製造
方法では、自動化の点から、強化繊維は、スリーブ状に
編まれたブレイド形態のものや、フィラメントワインデ
ィングでスリーブ状に成形されたものが多く用いられて
いる。これらの強化繊維は、予め金型内に配置され、金
型内に注入される反応射出成形樹脂をマトリクス樹脂と
して、テニスラケットフレームが製造されている。この
ように、予めスリーブ状に成形した強化繊維を用いてい
るのは、金型内に配置する際に、強化繊維に樹脂原料が
含浸しておらず、繊維の位置決めが困難であるため、作
業性の良い繊維形態とする必要があることに因る。この
ような繊維の場合は、繊維同士を接着するバインダーと
なる樹脂が含まれておらず、バインダーとなる樹脂が含
浸している繊維を用いたレイアップ（繊維予備成形体）
と比較して、断面の周長が大となる。とりわけ、トップ
部の強度を増加するために強化繊維量を増加すると益々
周長が大となり、皺が発生しやすくなる。この問題は、
熱可塑性樹脂からなる繊維と強化繊維とをからみあわせ
たコミングヤーン繊維のブレイド、フィラメントワイン
ディングを加熱、加圧溶融により成形するラケットにお
いても発生している。

【０００６】本発明は、従来のトップ部の強化繊維量の
増加による強度増加に代えて、上記した問題、即ち、重
量の増加、皺の発生がなく、トップ部の強度増加を図る
ことを目的としている。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は、強度増加を図るために、トップ部では面
外方向の厚みに対する面内方向の厚みの割合を、従来と
比較して大に設定すると共に、断面の周長は従来と略同
等あるいは従来よりも小さく設定し、重量が増加するこ
となく、トップ部の強度を増加することを特徴としてい
る。

【０００８】即ち、本発明は、フレームのトップ部の断
面形状を、面内方向の厚み（Ｗ１）が１２mm〜１７mm
で、かつ、面外方向の厚み（Ｗ２）に対する面内方向の
厚み（Ｗ１）の関係、Ｗ２／Ｗ１が１００％〜１７０％
の範囲となるように設定していることを特徴とするテニ
スラケットを提供するものである。

【０００９】当該技術分野において周知のことである
が、ラケットのフレームにおける「面外方向」とはフレ
ームの打球方向のことであり、「面内方向」とはフレー
ムの打球方向と直交する方向で、ストリングの糸の張設
方向である。上記トップ部における面内方向の厚み（Ｗ
１）を１２mm〜１７mmの範囲に設定しているのは、１２
mm以上でなければ従来より強度向上を図ることが出来
ず、また、１７mmをこえると、面外方向の厚みを余り小
さくできないため、断面の周長が大きくなりすぎ、その
結果、重量増加をまねく。かつ、１７mmを越えるとラケ
ットを振った時の空気抵抗が大きくなり、扱いにくくな
るためである。 上記Ｗ２／Ｗ１を１００％〜１７０％
の範囲に設定しているのは、１００％以下になると面外
方向の剛性が小さくなり、プレー時におけるボールの反
発性が悪くなる。また、トップ部で床面をたたく場合が
あり、その場合にトップ部は衝撃荷重を受けるため、こ
の衝撃に耐えるには１００％以上として、強度を保持す
る必要がある。一方、１７０％以上になると、周長の関
係から面内方向の厚さを１２mm以下にせざるを得ず、ト
ップ部の強度向上が図れないことに因る。

【００１０】また、本発明においては、プレー時におい
て最もを打球を受ける位置であるスイートスポット部分
のフレーム、即ち、ガット面の中心を通る水平線上の両
側のサイド部からシャフト方向へ３０°の範囲では、面
外方向の厚み（Ｗ２）を２２mm〜３２mmの範囲に設定
し、面外方向の剛性を高くし、反発性を良くしている。
尚、ガット面を時計面としてガット面の中心を時計の針
の支点と見なすと、上記ガット面の中心を通る水平線上
の両側のサイド部は３時の位置であり、該位置からシャ
フト方向へ３０°の位置は４時の位置であるため、以
下、３時から４時の位置と記載する。

【００１１】上記フレームの３時から４時の面外方向の
厚さを２２mm〜３２mmの範囲に設定しているのは、２２
mmより小さいと、剛性が低く、反発性が悪くなるからで
ある。一方、３２mmを越えると、断面の周長が大きくな
り過ぎ、重量増加となる。また、反発性がよいが、飛び
過ぎるためコントロール性が悪くなり、スピンがかけに
くくなる欠点が生じる。

【００１２】さらに、本発明では、上記３時から４時の
位置のフレームの断面の周長（Ｌ２）に対する上記トッ
プ部の断面の周長（Ｌ１）の関係を、Ｌ２／Ｌ１が９０
％〜１１０％の範囲になるように設定している。即ち、
トップ部では面内方向の厚みを大とする一方、３時から
４時の位置は面外方向の厚みを大としているにもかかわ
らず、断面の周長を略同一あるいは近接した長さに設定
しており、同一とすることが最も好ましい。尚、９０％
〜１１０％の範囲外であると、周長の差が大きくなり過
ぎ、強化繊維をスリーブ形状として形成しておくことが
容易でなくなり、かつ、周長が大きい部分が金型の割り
面へ噛み込みやすくなると共に、皺が発生しやすくな
る。

【００１３】上記のように、断面の周長を略同長に設定
すると、スリーブ形状として成形するブレイドあるいは
フィラメントワインディングによる強化繊維を用いて、
設計通りの位置に、所定の繊維構造の強化繊維を位置さ
せることが可能となると共に、強化繊維の皺の発生を防
止することが出来る。強化繊維は、所定の繊維構造の部
分を設計した所定の位置に位置決め出来る点および作業
性が良好となる点から、上記の連続繊維でスリーブ状に
編まれたブレイドあるいはフィラメントワインディング
で成形したものを用いることが好ましい。よって、強化
繊維のうち５０％以上は、上記スリーブ状に編まれたブ
レイドあるいはフィラメントワインディングで成型され
たものを用いている。

【００１４】本発明のテニスラケットは、そのフレーム
の断面形状を上記構成としていると共に、上記強化繊維
を金型のキャビティ内に予め配置し、反応射出成形樹
脂、例えば、ＲＩＭナイロンやシクロペンタジエンをマ
トリクス樹脂としてキャビティに注入し、強化繊維に含
浸させながら重合反応を生じさせて硬化させ、所定の形
状に成形して、テニスラケットを製造している。

【００１５】上記マトリックス樹脂として用いられるＲ
ＩＭナイロンは、金型のキャビティ内に重合触媒と開始
剤を含む溶融したラクタム類として注入し、これを加熱
によりポリアミド重合とするモノマーキャスティング法
により形成している。

【００１６】上記モノマーであるω−ラクタム類として
は、α−ピロリドン、α−ピペリドン、ε−カプロラク
タム、ω−エナントラクタム、ω−カプリロラクタム、
ω−ペラルゴノラクタム、ω−デカノラクタム、ω−ウ
ンデカノラクタム、ω−ラウロラクタム、あるいはこれ
らのc−アルキル置換−ω−ラクタム、並びにこれらの
２種以上のω−ラクタムの混合物等が挙げられる。ま
た、ω−ラクタムは必要に応じて改良成分(ソフト成分)
を含むことができる。上記ソフト成分は分子中に使用す
る開始剤と反応する官能基を有し、しかもＴgの低い化
合物で通常官能基を有するポリエーテルや液状ポリブタ
ジエンなどが使用される。上記ω−ラクタム類として使
用される市販の原料としては、宇部興産株式会社のＵＢ
Ｅナイロン(ＵＸ−２１)がある。これはアルカリ触媒と
カプロラクタムからなるＡ成分と、ソフト成分を含むプ
レポリマーとカプロラクタムからなるＢ成分とから構成
されている。

【００１７】上記重合触媒としては、水素ナトリウムが
好ましいが、その他のナトリウム、カリウム、水素化リ
チウム等の公知のω−ラクタムの重合触媒を使用するこ
とが出来る。その添加量はω−ラクタムに対して０.１
〜０.５モル％の範囲が好ましい。

【００１８】また、重合開始剤としては、Ｎ−アセチル
−ε−カプロラクタムが用いられるが、その他のトリア
リルイソシアネート、Ｎ−置換エチレンイミン誘導体、
１,１'−カルボニルビスアジリジン、オキサソリン誘導
体、２−(Ｎ−フェニルベンズイミドイル)アセトアニリ
ド、２−Ｎ−モリホリノ−シクロヘキセン−１,３−ジ
カルボキサイリド等の既に公知のイソシアネート、カル
ボジイミド等の化合物を用いることが出来る。これらの
重合開始剤の添加量は、ω−ラクタムの量に対して、
０.０５〜１.０モル％の範囲内にあることが好ましい。

【００１９】マトリックス樹脂としてシクロペンタジエ
ンを用いる場合は、重合性モノマーとして、ジシクロペ
ンタジエンのほか、ジヒドロジシクロペンタジエン、ト
リシクロペンタジエン、テトラシクロペンタジエン、シ
クロペンタジエン−メチルシクロペンタジエン共二重体
等が用いられる。

【００２０】上記シクロペンタジエン樹脂の重合触媒と
しては、タングステン、モリブデン、タンタル等のハロ
ゲン化物、オキシハロゲン化物、酸化物、有機アンモニ
ウム塩などが好適に用いられる。重合開始剤(活性剤)と
しては、周期律表第I族〜第IIIの金属のアルキル化物を
中心とする有機金属化合物、アルコール、フェノールな
ど酸素含有化合物などが好適に用いられる。さらに、上
記触媒及び活性剤を含む溶液重合反応が非常に速く開始
されるので、成形用金型に充分に流れ込まない間に硬化
起こることがあるため、活性調節剤としてアルキレング
リコールまたはポリアルキルレングリコールから選ばれ
るグリコール化合物のモノエーテルおよび／またはモノ
エーテルが好適に用いられる。

【００２１】マトリクス樹脂として反応射出成形する樹
脂として、上記ＲＩＭナイロン、シクロペンタジエンの
他、エポキシ、ウレタン等が好適に用いられる。

【００２２】上記マトリクス樹脂を金型へ注入する際に
は、金型温度を通常４０〜１３０℃範囲とし、通常、１
〜５分間重合反応を行っている。また、予め金型のキャ
ビティ内に配置している強化繊維内へのモノマーの浸透
を向上させるために、金型キャビティ内を減圧状態にす
ることが好ましい。

【００２３】上記強化繊維としては、炭素繊維、ガラス
繊維、アルミナ繊維、炭化ケイ素繊維、スチールワイ
ヤ、アモルファス金属繊維、アラミド繊維、ポリエステ
ル繊維、ナイロン繊維、ポリエチレン繊維及び／または
それらの混合物が好適に用いられる。

【００２４】

【作用】本発明のテニスラケットでは、上記のように、
トップ部の面内方向の厚さを１２mm〜１７mmと大とし、
面外方向に対する面内方向の割合を１００％〜１７０％
と比較的大きくしているため、断面の周長を増加させる
ことなく、トップ部の強度増加を図る事が出来る。よっ
て、従来のようにトップ部の強化繊維量を増加する必要
がないため、トップ側の重量が増加してテニスラケット
が振りにくく扱いにくいものとなることを防止出来ると
共に、バランスをとるためにグリップ側の重量を増加し
てテニスラケット全体の重量が増加をすることも防止出
来る。

【００２５】また、テニスラケットにおいて、プレー時
に最も打球が当たる３時から４時の部分では、面外方向
の厚さを２２mm〜３２mmと大きくしているため、フレー
ムの剛性が増加して、反発力を大きくし、打球の飛びを
良くすることが出来る。

【００２６】さらに、上記３時から４時の部分に対する
トップ部の断面の周長の割合を９０％〜１１０％として
略同じ長さとしているため、スリーブ形状に予め成形し
ておきやすく、よって、ブレンドあるいはフィラメント
ワインディングでスリーブに形成した強化繊維を用いる
事が出来る。しかも、金型のキャビティ内に配置した時
に、割り面に強化繊維の噛み込みが発生しにくく、か
つ、強化繊維が撓んだ状態で成形されて、製造されたテ
ニスラケットのフレームに皺が発生することが防止出来
る。

【００２７】

【実施例】以下、本発明を図面に示す実施例を参照して
説明する。図１に示すテニスラケット１０において、ガ
ット面１１を囲むフレーム１２の断面形状は、トップ１
３の頂点Ｐ１からグリップ１４側の下端点Ｐ２まで、図
２に示す形状としている。即ち、略八角形状の枠体から
なり、ガット面１１に内接する内面部１５と、該内面部
１５に対向させて凹状に形成したガット糸取付部１６と
に、ガット糸貫通孔１５ａ、１６ａを夫々穿設してい
る。上記内面部１５およびガット糸取付部１６の夫々の
両端部から傾斜させた内面側テーパ部１７Ａ、１７Ｂ、
外面側テーパ部１８Ａ、１８Ｂを設け、内面側と外面側
のテーパ部１７Ａと１８Ａ、１７Ｂと１８Ｂの間にガッ
ト面１１と平行な連結部１９Ａ、１９Ｂを設けている。

【００２８】上記フレーム１２の断面において、ガット
面と平行で、ガット糸貫通孔１５ａ、１６ａを貫通させ
るガット糸（ストリング糸）５の貫通方向が、面内方向
Ｘとなり、該面内方向Ｘと直交する方向が面外方向Ｙと
なる。フレームにおける面内方向Ｘの厚み（Ｗ１）と
は、内面部１５の内端面から凹部１６の外端面までの寸
法を指し、上記面外方向Ｙの厚み（Ｗ２）とは、両側の
連結部１９Ａと１９Ｂの外端面の間の寸法を指す。ま
た、周長とは、フレームの外周面の長さを指している。

【００２９】本発明の実施例では、トップ部１３及び、
図１において符号２０で示す３時から４時の部分、即
ち、ガット面１１の中心Ｏを通る水平線Ｌ上の両側のサ
イド部からシャフト方向へ３０°の範囲において、上記
面内方向Ｘの厚み（Ｗ１）、面外方向の厚み（Ｗ２）お
よび、それらの断面の周長（Ｌ）を、下記の表に示す寸
法に設定している。

【００３０】

【表１】

【００３１】表に示すように、実施例１から実施例８の
８種類の実施例を設けている。本発明の実施例では、ト
ップ部１３における面内方向Ｘの厚み（Ｗ１）を１２mm
〜１７mmの範囲、好ましくは、１２mm〜１４mmの範囲に
設定している。また、トップ部１３における面外方向Ｙ
の厚み（Ｗ２）を、Ｗ２／Ｗ１が１００〜１７０、好ま
しくは１４０から１６０の範囲になるように設定してい
る。即ち、面内方向の厚み（Ｗ１）が１２.０mm〜１４.
０mmの場合、面外方向の厚み（Ｗ２）を１７.０mm〜２
０.０mmに設定している。さらに、トップ部１３の断面
の周長（Ｌ１）を５２mm〜６４mmの範囲になるように設
定している。

【００３２】一方、フレーム１２の３時から４時の部分
２０においては、面外方向Ｙの厚み（Ｗ２）をトップ部
１３の面外方向の厚み（Ｗ２）以上としており、２２mm
〜３２mmの範囲に設定することが好ましい。尚、実施例
１では１７mmに設定し、トップ部１３の最大厚みと同一
にしている。また、この３時から４時の部分２０では、
面内方向Ｘの厚み（Ｗ１）を比較的小さい９.０mm〜１
４.０mmの範囲に設定している。よって、面外方向Ｙの
厚み（Ｗ２）を大としたにもかかわらず、断面の周長
（Ｌ２）を５２mm〜６５mmの範囲に入るように設定して
いる。

【００３３】上記のように、トップ部１３の周長（Ｌ
１）を５２mm〜６４mm、３時から４時の部分２０の周長
（Ｌ２）を５２mm〜６５mmと略同長とし、Ｌ２／Ｌ１が
９０％〜１１０％の範囲となるように設定している。

【００３４】尚、上記トップ部１３と３時から４時の部
分２０との間の部分２１は、上記トップ部１３の寸法か
ら３時から４時の部分２０の寸法に徐々に変化するよう
に寸法設定している。

【００３５】上記構造のテニスラケットフレームは、図
２では断面形状を概略的に示しているが、図３に示すよ
うに、複数の強化繊維Ｆの層を積層しており、かつ、内
周面に可撓性チューブ３０を備えた形状で、前記図５
（Ａ）（Ｂ）に示す金型１を用いて反応射出成形方法で
製造している。即ち、金型１は、下型１Ａ、上型１Ｂお
よび中型１Ｃにより断面が略八角形でガット面を囲むフ
レーム部分を構成するキャビティ部分とグリップ部分を
構成するキャビティ部分とを連続して設けている。

【００３６】上記金型１の下型１Ａの型面に図示のよう
に、スリーブ形とした強化繊維Ｆを予め挿入し、つい
で、中型１Ｃ、最後に上型１Ｂを型締めして、密閉され
たキャビティ２に強化繊維Ｆを配置している。尚、ブレ
イド形態あるいはフィラメントワインディングで成形す
る強化繊維Ｆは、チューブ３０の外周面にスリーブ状に
成形しており、該チューブ３０と共に金型１内に配置し
ている。

【００３７】上記金型１への強化繊維Ｆの配置に際して
は、強化繊維Ｆの周長を略一定として、部分的に長い部
分を設けていないため、金型１の割り面Ｇに強化繊維Ｆ
の噛み込みが防止できると共に、強化繊維Ｆを内部側へ
押し込んで、撓ませる必要がないため、成形されたフレ
ームに皺の発生を防止出来る。

【００３８】上記のように、金型１のキャビティ２へ強
化繊維Ｆを配置し、型絞した後、強化繊維Ｆの内周面に
あるチューブ３０に所要の圧力空気を供給しながら、キ
ャビティ２へ反応射出成形用樹脂を注入し、強化繊維Ｆ
に含浸させながら重合反応を生じさせて硬化させ、テニ
スラケットフレームを製造している。

【００３９】

【実験例】前記表１の実施例１のテニスラケットフレー
ムを製造した。即ち、トップ部１３の面内方向の厚みＷ
１が１４mm、面外方向の厚みＷ２が２０mm、Ｗ２／Ｗ１
が１４３％であり、３時から４時の部分２０の面内方向
の厚み（Ｗ１）が１２mm、面外方向の厚み（Ｗ２）が２
３mmで、トップ部１３と３時から４時の部分２０の断面
周長Ｌ１およびＬ２が均一の６０mmであるテニスラケッ
トフレームを、下記の如く、製造した。

【００４０】強化繊維Ｆとして、東邦レーヨン製の(Ｂ
Ｃ７６６４−２４(２０)，ＢＣ７３６４−４５(２０)，
ＢＣ７３６４−２４(２０))のスリーブ状に編まれたブ
レイドを使用した。強化繊維の表面処理には東レ製のア
ルコール可溶性ナイロン(Ｋ−８０)を使用した。図３に
示す金型１内に、上記強化繊維Ｆを予め配置した。スリ
ーブ状の強化繊維Ｆの内部には可撓性チューブ３０を挿
入しており、チューブ３０の内部をエアを注入して所要
圧力に加圧できるようにした。金型１のキャビティ２に
ＲＩＭナイロンの未反応モノマー(宇部興産製ＵＸ−２
１)原料のＡ，Ｂ両液(各９０℃)を混合・注入し、キャ
ビティ２に配置している強化繊維Ｆに浸透させると共
に、上記チューブ３０の内部に３kg／cm²の窒素を供給
して加圧した。金型１の温度を１５０℃とし、重合時間
は３分とした。

【００４１】上記金型１に予め配置する強化繊維Ｆの重
量は１３０gであり、成形されたフレームの重量は３２
５gであった。

【００４２】上記実施例１の実験例と同一の条件、即
ち、フレームのガット面形状、強化繊維の重量、ガット
孔の加工条件を同一とすると共に、同一のマトリクス樹
脂、強化繊維を用いて、表に示す実施例２から実施例８
の実験を行い、テニスラケットフレームを製造した。さ
らに、表に示すように、本発明の範囲外となるトップ部
１３の面内方向の厚み（Ｗ１）が１１mmの比較例１、ト
ップ部１３の面外方向の厚み（Ｗ２）／面内方向の厚み
（Ｗ１）が１７４％の比較例２のテニスラケットフレー
ムを、上記実験例と同一条件で製造した。

【００４３】上記実施例１から実施例８および比較例１
および比較例２のフレームを備えたテニスラケットを用
いて、図４に示す頂圧試験を行った。即ち、フレームの
サイド部とヨーク部の間の打球面の下部両側を、支持具
３１、３１で固定して垂直にラケットを保持し、トップ
部１３に対して加圧治具３２を５０mm／分の一定速度で
移動させて衝突させた。加圧治具３２にロードセル（図
示せず）を取りつけ、荷重値を検出した。上記試験によ
り測定された頂圧強度（ｋｇｆ）は、表に示す通りであ
った。

【００４４】また、上記実施例１から実施例８および比
較例１と比較例２について、皺の発生の有無をチェック
し、その結果を、上記表に示した。さらに、上記テニス
ラケットを用いて３０人が実打テストを行い、ボールの
はじきやすさの良否、ラケットの扱いやすさの良否をチ
ェックした。その結果に基づく良否の判定を上記表に示
した。

【００４５】表に示すように、トップ部１３の強度をあ
らわす頂圧強度については、面内方向の厚み（Ｗ１）を
１４mmとした実施例１から実施例７は、頂圧強度が２２
７ｋｇｆから２３４ｋｇｆであり、１２mmとした実施例
８も２１３ｋｇｆあり、比較例１の１１mmとした２０２
ｋｇｆに対して、トップ部の強度が向上していた。ま
た、面内方向の厚み（Ｗ１）が１４mmの比較例２ではト
ップ部の強度は実施例と同等であるが、面外方向の厚み
（Ｗ２）が２４.４mmと大きく、Ｗ２／Ｗ１が１７４％
と大きく、重量が３５３ｇと重いためラケットが扱いに
くい欠点があった。

【００４６】フレームの３時から４時の部分２０の面外
方向の厚み（Ｗ２）を２２mmより小さくした実施例２と
実施例８は実打テストでボールのはじき性能がやや悪い
という結果がでた。これは、面外方向の厚みを小さいた
め、フレームの剛性が小さく、よって、ボールの反発性
が低下したことに因る。よって、３時から４時の部分の
面外方向の厚み（Ｗ２）は２２mm以上が好ましい事が確
認できた。

【００４７】また、トップ部１３の断面周長（Ｌ１）と
３時から４時の部分２０の断面周長（Ｌ２）の関係、Ｌ
２／Ｌ１が９０％〜１１０％の範囲を外れると、皺が必
ず発生していた。また、１００％（同長）から外れて９
０％、１１０％にちかずくと皺がやや発生していた。よ
って、Ｌ２／Ｌ１を９０％〜１１０％の範囲で、特に、
同長とすることが皺の発生を防止する点から好ましいこ
とが確認できた。

【００４８】

【発明の効果】以上の説明より明らかなように、本発明
に係わるテニスラケットでは、そのフレームの断面形状
を、トップ部では面内方向の厚さを１２mmと大としてい
るため、最も歪む荷重を受けて破損しやすいトップ部の
強度を向上させることができ、テニスラケットの耐久性
を向上させることができる。しかも、トップ部の面内方
向の厚さを単に大きくするだけでは、重量が増加するた
め、面外方向の厚さを面内方向の１７０％以下に押さえ
ている。よって、面内方向の厚さを大としているにかか
わらず、重量が増加せず、トップ部が重くなってラケッ
トが振りにくく、かつ、扱いづらくなることを防止でき
る。

【００４９】また、打球を最も良く受けるスイートスポ
ット部分の両側の３時から４時の部分では、面外方向の
厚さを２２mm以上とし、フレームの剛性を高めているた
め、反発性能を向上でき、ボールをはじきやすくできる
利点がある。

【００５０】さらに、上記面内方向の厚さを大とするこ
とが好ましいトップ部と、面外方向の厚さを大とするこ
とが好ましい３時から４時の部分とは、断面周長さを略
同一としているため、皺が発生しにくく、しかも、スリ
ーブ形状としてブレイドあるいはフィラメントワインデ
ングで予め成形する強化繊維を用いて、所定位置に所定
の繊維構造を確実に位置させることができ、設計通りの
強化繊維の配置することができる。また、上記強化繊維
に反応射出成形用樹脂を含浸させて成形しており、この
反応射出成形されるマトリクス樹脂として、ＲＩＭナイ
ロンあるいはシクロペンタジエンを用いると、これらの
樹脂は振動吸収性および強度が優れているため、成形さ
れるテニスラケットの性能向上を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 テニスラケットの平面図である。

【図２】 図１のテニスラケットのガット面を囲むフレ
ームの断面図である。

【図３】 図２の一部拡大図である。

【図４】 頂圧試験装置を示す概略図である。

【図５】 テニスラケットフレームの成形用金型を示
し、（Ａ）は下型の斜視図、（Ｂ）は金型を断面図であ
る。

【符号の説明】

１ 金型 ２ キャビティ １０ テニスラケット １１ ガット面 １２ ガット面を囲むフレーム １３ トップ部 １４ グリップ ２０ ３時から４時の部分 Ｆ 強化繊維 Ｗ１ 面内方向の厚み Ｗ２ 面外方向の厚み Ｌ１ トップ部の断面の周長 Ｌ２ ３時から４時の断面の周長 Ｘ 面内方向 Ｙ 面外方向

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 フレームのトップ部の断面形状を、面内
   方向の厚み（Ｗ１）が１２mm〜１７mmで、該面内方向の
   厚み（Ｗ１）と面外方向の厚み（Ｗ２）の関係、Ｗ２／
   Ｗ１が１００％〜１７０％の範囲となるように設定して
   いることを特徴とするテニスラケット。
2. 【請求項２】 ガット面の中心を通る水平線上の両側の
   サイド部からシャフト方向へ３０°の範囲では、面外方
   向の厚み（Ｗ１）を２２mm〜３２mmの範囲に設定してい
   る請求項１記載のテニスラケット。
3. 【請求項３】 上記ガット面の中心を通る水平線上の両
   側のサイド部からシャフト方向へ３０°の範囲の断面の
   周長（Ｌ２）に対する上記トップ部の断面の周長（Ｌ
   １）の関係を、Ｌ２／Ｌ１が９０％〜１１０％の範囲に
   なるように設定していることを特徴とする請求項２記載
   のテニスラケット。