JPH07144256A - 連続鋳造用鋳型及びこれを用いた連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造用鋳型及びこれを用いた連続鋳造方法Info
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- JPH07144256A JPH07144256A JP5315773A JP31577393A JPH07144256A JP H07144256 A JPH07144256 A JP H07144256A JP 5315773 A JP5315773 A JP 5315773A JP 31577393 A JP31577393 A JP 31577393A JP H07144256 A JPH07144256 A JP H07144256A
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/009—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of work of special cross-section, e.g. I-beams, U-profiles
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋳型内溶融金属の流動エネルギーを保存・利
用して凝固シェルを均一化し、良好な鋳片表面品質を確
保する。 【構成】 相対峙する１対のブロック２及びその間に挟
まれて相対峙するもう１対のブロック５から成る連続鋳
造用鋳型の隣合うブロック同士の成す角度を全て９０度
以上とし、少なくとも１つを９０度超とする。鋳型内壁
形状は鋳型中心軸に関して点対称とし、線対称とはしな
い。鋳型中心の浸漬ノズル１から、鋳型内壁面に垂直に
衝突しないように溶融金属を吐出させる。
用して凝固シェルを均一化し、良好な鋳片表面品質を確
保する。 【構成】 相対峙する１対のブロック２及びその間に挟
まれて相対峙するもう１対のブロック５から成る連続鋳
造用鋳型の隣合うブロック同士の成す角度を全て９０度
以上とし、少なくとも１つを９０度超とする。鋳型内壁
形状は鋳型中心軸に関して点対称とし、線対称とはしな
い。鋳型中心の浸漬ノズル１から、鋳型内壁面に垂直に
衝突しないように溶融金属を吐出させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は溶融金属を連続鋳造する
際に用いる連続鋳造用鋳型及びこれを用いた連続鋳造方
法に関する。
際に用いる連続鋳造用鋳型及びこれを用いた連続鋳造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のスラブ用鋳型や例えば特開昭６０
−１５８９５５号公報などに示されるコーンケーブ鋳型
は、鋳型上方から見て、相対峙する１対の鋳型ブロック
の幅方向の中心同士を結ぶ線について対称な形状であ
る。
−１５８９５５号公報などに示されるコーンケーブ鋳型
は、鋳型上方から見て、相対峙する１対の鋳型ブロック
の幅方向の中心同士を結ぶ線について対称な形状であ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】こうした鋳型に溶鋼を
注入する場合、浸漬ノズルから吐出した溶融金属流は必
ず鋳型ブロック内壁に衝突し、衝突により溶融金属流の
エネルギーは減衰する。更に、衝突によってその流れの
方向は鋳造方向に並行または反対方向に変化する。そし
て、再び鋳型中心に向かう複数の流れは鋳型中心におい
てたがいに衝突して上下方向の強い乱流になったり、減
衰または消失してしまう。鋳型内溶融金属の下降流は不
純物浮上除去を妨げ、凝固の不均一を助長して割れの起
因となり、更に操業的にはブレークアウトを引き起こす
など、多くの観点から望ましくなかった。
注入する場合、浸漬ノズルから吐出した溶融金属流は必
ず鋳型ブロック内壁に衝突し、衝突により溶融金属流の
エネルギーは減衰する。更に、衝突によってその流れの
方向は鋳造方向に並行または反対方向に変化する。そし
て、再び鋳型中心に向かう複数の流れは鋳型中心におい
てたがいに衝突して上下方向の強い乱流になったり、減
衰または消失してしまう。鋳型内溶融金属の下降流は不
純物浮上除去を妨げ、凝固の不均一を助長して割れの起
因となり、更に操業的にはブレークアウトを引き起こす
など、多くの観点から望ましくなかった。
【０００４】本発明は、浸漬ノズルの存在によって浸漬
ノズルと鋳型長辺ブロック内壁面との間にある溶融金属
流路が狭くなって渦を生じたり、この近傍で両短辺ブロ
ックから幅方向中心に向かう溶鋼流が衝突して下降流ま
たは乱流になったり、減衰・消失していた点を解決する
ものである。
ノズルと鋳型長辺ブロック内壁面との間にある溶融金属
流路が狭くなって渦を生じたり、この近傍で両短辺ブロ
ックから幅方向中心に向かう溶鋼流が衝突して下降流ま
たは乱流になったり、減衰・消失していた点を解決する
ものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の連続鋳造用鋳型
は、相対峙する１対のブロック及びその間に挟まれて相
対峙するもう１対のブロックから成る連続鋳造用鋳型で
あって、隣合う全てのブロック同士の成す角度が９０度
以上であり、そのうち少なくとも１つは９０度を超えて
いることを特徴とする連続鋳造用鋳型であって、特に、
相対峙するブロックが鋳型中心軸に対して点対称となる
内壁を有し、かつ線対称とはなっていないのが好まし
い。
は、相対峙する１対のブロック及びその間に挟まれて相
対峙するもう１対のブロックから成る連続鋳造用鋳型で
あって、隣合う全てのブロック同士の成す角度が９０度
以上であり、そのうち少なくとも１つは９０度を超えて
いることを特徴とする連続鋳造用鋳型であって、特に、
相対峙するブロックが鋳型中心軸に対して点対称となる
内壁を有し、かつ線対称とはなっていないのが好まし
い。
【０００６】本発明の連続鋳造方法は、鋳型中心に位置
するノズルから吐出する溶融金属中心流が鋳型内壁面に
垂直に衝突しないようにして溶融金属を連続鋳造するこ
とを特徴とする前記本発明の連続鋳造用鋳型を用いた連
続鋳造方法である。
するノズルから吐出する溶融金属中心流が鋳型内壁面に
垂直に衝突しないようにして溶融金属を連続鋳造するこ
とを特徴とする前記本発明の連続鋳造用鋳型を用いた連
続鋳造方法である。
【０００７】なお、鋳片は鋳造方向に熱収縮するため、
鋳型形状は熱収縮分以上に下端において狭くする必要が
あるが、浸漬ノズルの浸漬深さ部においても目的の鋳片
断面積以上の鋳型断面積を確保するため、浸漬深さより
も深い位置まで拡大部を設ける必要がある。
鋳型形状は熱収縮分以上に下端において狭くする必要が
あるが、浸漬ノズルの浸漬深さ部においても目的の鋳片
断面積以上の鋳型断面積を確保するため、浸漬深さより
も深い位置まで拡大部を設ける必要がある。
【０００８】
【作用】本発明は前記課題を解決するため、浸漬ノズル
の断面積相当分の流路幅を確保するものである。また、
鋳型重心に対して回転対称にすることにより鋳型幅方向
の中心線上で発生していた溶融金属流の衝突を極力回避
すると同時に、連続した水平面内一方向回転流にするこ
とにより溶鋼流動エネルギーを利用して品質、操業の両
面を改善するものである。
の断面積相当分の流路幅を確保するものである。また、
鋳型重心に対して回転対称にすることにより鋳型幅方向
の中心線上で発生していた溶融金属流の衝突を極力回避
すると同時に、連続した水平面内一方向回転流にするこ
とにより溶鋼流動エネルギーを利用して品質、操業の両
面を改善するものである。
【０００９】従来の問題点は、浸漬ノズルの存在によっ
て浸漬ノズルと鋳型長辺ブロック内壁面との間の溶鋼流
路が狭くなって渦を生じる上、この近傍で両短辺ブロッ
クから幅方向中心に向かう溶鋼流が衝突していた点であ
る。これを回避するためには、浸漬ノズルの吐出孔直径
相当分の流路幅を確保する必要がある。相対峙する鋳型
ブロックの点対称位置についてのみ鋳型内壁の上部を均
一に拡大させても良いし、曲率をもって拡大させても良
い。従来は隣合う鋳型内壁同士が作るコーナーの角度が
９０度の鋳型であったため、溶融金属流エネルギーの維
持が困難であり、分流方向の制御も困難で下向き流にな
ったり、溶鋼流衝突時に非定常な渦が生じていた。そこ
で、これらを解消するため、先述の鋳型内壁上部の拡大
部位をコーナーに至る位置まで設けることにより隣合う
鋳型内壁同士が作るコーナーの少なくとも１つの角度を
９０度超にした。
て浸漬ノズルと鋳型長辺ブロック内壁面との間の溶鋼流
路が狭くなって渦を生じる上、この近傍で両短辺ブロッ
クから幅方向中心に向かう溶鋼流が衝突していた点であ
る。これを回避するためには、浸漬ノズルの吐出孔直径
相当分の流路幅を確保する必要がある。相対峙する鋳型
ブロックの点対称位置についてのみ鋳型内壁の上部を均
一に拡大させても良いし、曲率をもって拡大させても良
い。従来は隣合う鋳型内壁同士が作るコーナーの角度が
９０度の鋳型であったため、溶融金属流エネルギーの維
持が困難であり、分流方向の制御も困難で下向き流にな
ったり、溶鋼流衝突時に非定常な渦が生じていた。そこ
で、これらを解消するため、先述の鋳型内壁上部の拡大
部位をコーナーに至る位置まで設けることにより隣合う
鋳型内壁同士が作るコーナーの少なくとも１つの角度を
９０度超にした。
【００１０】更に、拡大していない鋳型内壁と隣合う鋳
型内壁の成すもう一つのコーナーの角度も９０度超にす
るために拡大していない相対峙する鋳型ブロックを水平
面内にて傾斜させる。傾斜角度は拡大部位のコーナーに
おける追加分角度より小さい角度にする。更に曲率を持
たせると尚効果は高い。
型内壁の成すもう一つのコーナーの角度も９０度超にす
るために拡大していない相対峙する鋳型ブロックを水平
面内にて傾斜させる。傾斜角度は拡大部位のコーナーに
おける追加分角度より小さい角度にする。更に曲率を持
たせると尚効果は高い。
【００１１】鋳造幅の変動に対応するには、拡大部位を
持つ相対峙するブロックを鋳造幅方向に水平にスライド
させる。そして常に拡大部位の幅端部とこれに隣合うブ
ロック内壁端部とが接するように配する。即ち、長辺ブ
ロックに設けた拡大部位の形状及び位置は変えないで、
鋳造幅変更に同調して短辺ブロック側に長辺鋳型をスラ
イドさせる。鋳造幅の最小値と最大値の１／２（＝ａと
する）だけ短辺ブロックが移動するので、最小幅鋳造時
は鋳型中心からａ＋ｂの位置において拡大を開始してお
く。最大幅鋳造時は鋳型長辺ブロックをａだけ幅方向に
ずらす。ｂの値は鋳造速度及びその他の鋳造条件により
変動するが、例えば浸漬ノズルの吐出孔径と同じにす
る。
持つ相対峙するブロックを鋳造幅方向に水平にスライド
させる。そして常に拡大部位の幅端部とこれに隣合うブ
ロック内壁端部とが接するように配する。即ち、長辺ブ
ロックに設けた拡大部位の形状及び位置は変えないで、
鋳造幅変更に同調して短辺ブロック側に長辺鋳型をスラ
イドさせる。鋳造幅の最小値と最大値の１／２（＝ａと
する）だけ短辺ブロックが移動するので、最小幅鋳造時
は鋳型中心からａ＋ｂの位置において拡大を開始してお
く。最大幅鋳造時は鋳型長辺ブロックをａだけ幅方向に
ずらす。ｂの値は鋳造速度及びその他の鋳造条件により
変動するが、例えば浸漬ノズルの吐出孔径と同じにす
る。
【００１２】短辺ブロックの傾斜角度は、長辺ブロック
の拡大部位の最短辺ブロック側の面と本来フラットな鋳
型の場合に存在する面との角度以下にする。これにより
吐出流は減衰することなく、短辺ブロック衝突時はテー
パーなどの効果により水平流を維持し、再度長辺ブロッ
ク側に移ってからも流動エネルギーは維持される。更に
反対側の吐出流に対しても方向が同じなため、合流して
減衰することがない。
の拡大部位の最短辺ブロック側の面と本来フラットな鋳
型の場合に存在する面との角度以下にする。これにより
吐出流は減衰することなく、短辺ブロック衝突時はテー
パーなどの効果により水平流を維持し、再度長辺ブロッ
ク側に移ってからも流動エネルギーは維持される。更に
反対側の吐出流に対しても方向が同じなため、合流して
減衰することがない。
【００１３】更に、浸漬ノズルの吐出方向を長辺ブロッ
クの拡大部位の内最も短辺ブロック側の傾斜部に向ける
必要があるが、その角度は浸漬ノズル中心から吐出孔中
心を介して直線を長辺ブロックに向かって引いたときに
長辺ブロックとの間で作る角度が９０度を超えるように
選定し、できる限り大きい角度が望ましい。
クの拡大部位の内最も短辺ブロック側の傾斜部に向ける
必要があるが、その角度は浸漬ノズル中心から吐出孔中
心を介して直線を長辺ブロックに向かって引いたときに
長辺ブロックとの間で作る角度が９０度を超えるように
選定し、できる限り大きい角度が望ましい。
【００１４】以上により鋳型内の全てのコーナーの角度
は９０度超となり、溶鋼流の安定化を確保できる。これ
により鋳型内溶鋼流は溶鋼表層部において水平方向、且
つ鋳型内浸漬ノズル周辺を全鋳型壁に沿って旋回する安
定流となる。
は９０度超となり、溶鋼流の安定化を確保できる。これ
により鋳型内溶鋼流は溶鋼表層部において水平方向、且
つ鋳型内浸漬ノズル周辺を全鋳型壁に沿って旋回する安
定流となる。
【００１５】
【実施例１】まず、図１に示す実施例について詳細に説
明する。
明する。
【００１６】鋳造幅２２００〜１７００ｍｍ、厚み２８
０ｍｍのスラブ連続鋳造において、浸漬ノズル１の内直
径が９０ｍｍ、外直径が１５０ｍｍ、肉厚片側３０ｍ
ｍ、吐出孔直径９０ｍｍの場合について述べる。
０ｍｍのスラブ連続鋳造において、浸漬ノズル１の内直
径が９０ｍｍ、外直径が１５０ｍｍ、肉厚片側３０ｍ
ｍ、吐出孔直径９０ｍｍの場合について述べる。
【００１７】浸漬ノズル１と鋳型長辺ブロック２とのク
リアランスは片側６５ｍｍであるので、吐出孔直径と同
等のクリアランスを確保するにはあと２５ｍｍ（＝ａ）
以上拡大する必要がある。また鋳型長辺ブロック２の拡
大を開始する位置は、最大鋳造幅の時鋳型長辺ブロック
の中心から少なくとも浸漬ノズル外円周半径の７５ｍｍ
以上とすべきである。しかし、ここで拡大させて尚浸漬
ノズルと長辺ブロック間隔を９０ｍｍ以上確保するのは
困難である。従って、本実施例では長辺ブロック中心線
から吐出孔直径９０ｍｍとした。
リアランスは片側６５ｍｍであるので、吐出孔直径と同
等のクリアランスを確保するにはあと２５ｍｍ（＝ａ）
以上拡大する必要がある。また鋳型長辺ブロック２の拡
大を開始する位置は、最大鋳造幅の時鋳型長辺ブロック
の中心から少なくとも浸漬ノズル外円周半径の７５ｍｍ
以上とすべきである。しかし、ここで拡大させて尚浸漬
ノズルと長辺ブロック間隔を９０ｍｍ以上確保するのは
困難である。従って、本実施例では長辺ブロック中心線
から吐出孔直径９０ｍｍとした。
【００１８】図２は図１の局部拡大図である。拡大開始
点Ｐ1 と鋳型長辺ブロック中心線上の拡大部頂点Ｐ2 と
を結ぶ直線Ｌ１と浸漬ノズル外円周との距離が最短部で
も吐出孔直径９０ｍｍ以上となるように計算によってＰ
2 を求める。浸漬ズル１中心を原点にとると、直線Ｌ１
（ａｙ＋ｂｘ＋ｃ＝０）との距離はｃ／（ａ2 ＋ｂ2）
1/2 なので、これが浸漬ノズル半径７５と吐出孔直径９
０の和１６５を超えるように調整すると切片は約１８０
ｍｍになり、約４０ｍｍ拡大すればよいことが判る。従
って、鋳型長辺ブロック中心線上において４０ｍｍ拡大
した。従って、第１傾斜部３の傾斜角度αは、ｔａｎα
＝４０／９０から２４度となる。また、鋳型短辺ブロッ
ク５側の第２傾斜部４は、鋳型長辺ブロック２中心から
鋳型短辺ブロック５までとしてその傾斜角度β1 を求め
ると、ｔａｎβ＝４０／１１００から２．１度となる。
拡大部２″の面積は片側で４０×（９０＋１１００）÷
２＝２３８００ｍｍ2 であり、浸漬ノズル１の断面積の
１／２＝π×７５2 ×１／２＝８８３６ｍｍ2 以上を確
保できた。この時、短辺ブロックの傾斜角度β2 は長辺
ブロックと短辺ブロックとの成す角度が９０度を超える
ためにはβ1 未満である必要があるので、ここではβ1
の１／２、即ち、１．１度とした。
点Ｐ1 と鋳型長辺ブロック中心線上の拡大部頂点Ｐ2 と
を結ぶ直線Ｌ１と浸漬ノズル外円周との距離が最短部で
も吐出孔直径９０ｍｍ以上となるように計算によってＰ
2 を求める。浸漬ズル１中心を原点にとると、直線Ｌ１
（ａｙ＋ｂｘ＋ｃ＝０）との距離はｃ／（ａ2 ＋ｂ2）
1/2 なので、これが浸漬ノズル半径７５と吐出孔直径９
０の和１６５を超えるように調整すると切片は約１８０
ｍｍになり、約４０ｍｍ拡大すればよいことが判る。従
って、鋳型長辺ブロック中心線上において４０ｍｍ拡大
した。従って、第１傾斜部３の傾斜角度αは、ｔａｎα
＝４０／９０から２４度となる。また、鋳型短辺ブロッ
ク５側の第２傾斜部４は、鋳型長辺ブロック２中心から
鋳型短辺ブロック５までとしてその傾斜角度β1 を求め
ると、ｔａｎβ＝４０／１１００から２．１度となる。
拡大部２″の面積は片側で４０×（９０＋１１００）÷
２＝２３８００ｍｍ2 であり、浸漬ノズル１の断面積の
１／２＝π×７５2 ×１／２＝８８３６ｍｍ2 以上を確
保できた。この時、短辺ブロックの傾斜角度β2 は長辺
ブロックと短辺ブロックとの成す角度が９０度を超える
ためにはβ1 未満である必要があるので、ここではβ1
の１／２、即ち、１．１度とした。
【００１９】図３に示すように、これを鋳造幅最小の時
にした場合、片側の鋳型短辺ブロックは（２２００−１
７００）÷２＝２５０ｍｍだけ移動させるので、鋳型長
辺ブロックの拡大開始位置は鋳型長辺ブロック中心線か
ら９０＋２５０＝３４０ｍｍとなる。
にした場合、片側の鋳型短辺ブロックは（２２００−１
７００）÷２＝２５０ｍｍだけ移動させるので、鋳型長
辺ブロックの拡大開始位置は鋳型長辺ブロック中心線か
ら９０＋２５０＝３４０ｍｍとなる。
【００２０】浸漬ノズル１の吐出偏向角γは、以下のよ
うにして求める。
うにして求める。
【００２１】従来通り短辺ブロック中心に向けた場合を
偏向角度０度とする。鋳型長辺ブロックと短辺ブロック
の成す角に向けた場合が最小値であるが、鋳造最小幅の
時の１／２幅＝８５０ｍｍを用いて、ｔａｎθ＝１４０
／８５０からθ＝９．４となる。最大値は勿論短辺ブロ
ックに垂直に向けた９０度であるが、この場合は吐出流
速が強すぎて操業上ブレークアウトを引き起こすので避
け、少なくとも吐出中心流がまず長辺ブロックに衝突す
ることを狙った。そこで、流速不変のもと運動量保存則
より９割が短辺ブロックに流れるように設定すると約２
５度となる。
偏向角度０度とする。鋳型長辺ブロックと短辺ブロック
の成す角に向けた場合が最小値であるが、鋳造最小幅の
時の１／２幅＝８５０ｍｍを用いて、ｔａｎθ＝１４０
／８５０からθ＝９．４となる。最大値は勿論短辺ブロ
ックに垂直に向けた９０度であるが、この場合は吐出流
速が強すぎて操業上ブレークアウトを引き起こすので避
け、少なくとも吐出中心流がまず長辺ブロックに衝突す
ることを狙った。そこで、流速不変のもと運動量保存則
より９割が短辺ブロックに流れるように設定すると約２
５度となる。
【００２２】このような鋳型を用いて鋼の連続鋳造を行
った結果、溶鋼の流れがメニスカス部において水平面内
一方向流れとなり、メニスカス部近辺の初期凝固シェル
厚が均一となり、目視観察による表面割れは見られなか
った。
った結果、溶鋼の流れがメニスカス部において水平面内
一方向流れとなり、メニスカス部近辺の初期凝固シェル
厚が均一となり、目視観察による表面割れは見られなか
った。
【００２３】それに対して、従来の鋳型を用いてノズル
からの溶鋼吐出流を偏向させた場合には、メニスカス部
のシェル厚みは十分には均一になっておらず、表面割れ
が一部見られた。
からの溶鋼吐出流を偏向させた場合には、メニスカス部
のシェル厚みは十分には均一になっておらず、表面割れ
が一部見られた。
【００２４】
【実施例２】実施例１のように拡大部位を設けた鋳型を
用い、拡大部を設けなかった１対のブロックについて水
平面内で傾斜させるのではなく、図４に示すように全て
の鋳型内壁に拡大部を設けた。これは、鋼スラブの連続
鋳造用鋳型の例である。実施例１の短辺傾斜ブロックは
９０度超の角度の確保以外に溶鋼流を強制的にある方向
に向け易くする目的があったが、その場合、鋳片までも
相対峙する辺が傾斜してしまうので、後で矯正する必要
性が出てくる。従って、これを回避するため鋳型短辺ブ
ロック内壁を全幅にわたって拡大した。更に溶鋼流をあ
る方向に制御する必要性が高いため、短辺ブロックの拡
大部位を短辺ブロック中心線より片側にずらすことに
し、２つの異なった曲率を持つ円弧からなる形状とし
た。
用い、拡大部を設けなかった１対のブロックについて水
平面内で傾斜させるのではなく、図４に示すように全て
の鋳型内壁に拡大部を設けた。これは、鋼スラブの連続
鋳造用鋳型の例である。実施例１の短辺傾斜ブロックは
９０度超の角度の確保以外に溶鋼流を強制的にある方向
に向け易くする目的があったが、その場合、鋳片までも
相対峙する辺が傾斜してしまうので、後で矯正する必要
性が出てくる。従って、これを回避するため鋳型短辺ブ
ロック内壁を全幅にわたって拡大した。更に溶鋼流をあ
る方向に制御する必要性が高いため、短辺ブロックの拡
大部位を短辺ブロック中心線より片側にずらすことに
し、２つの異なった曲率を持つ円弧からなる形状とし
た。
【００２５】このような鋳型を用いて鋼の連続鋳造を行
った結果、溶鋼の流れがメニスカス部において水平面内
一方向流れとなり、メニスカス部近辺の初期凝固シェル
厚が均一となり、目視観察による表面割れは見られなか
った。またスラブ短辺ブロック部の傾斜は軽減され、後
で矯正する必要もなくなった。
った結果、溶鋼の流れがメニスカス部において水平面内
一方向流れとなり、メニスカス部近辺の初期凝固シェル
厚が均一となり、目視観察による表面割れは見られなか
った。またスラブ短辺ブロック部の傾斜は軽減され、後
で矯正する必要もなくなった。
【００２６】それに対して、従来の鋳型を用いてノズル
からの溶鋼吐出流を偏向させた場合には、メニスカス部
のシェル厚みは十分には均一になっておらず、表面割れ
が一部見られた。
からの溶鋼吐出流を偏向させた場合には、メニスカス部
のシェル厚みは十分には均一になっておらず、表面割れ
が一部見られた。
【００２７】
【発明の効果】本発明の鋳型により、溶鋼表層部におい
て水平方向且つ鋳型内浸漬ノズル周辺を全鋳型壁に沿っ
て旋回する安定的な溶鋼流を得ることができ、この溶鋼
流は凝固の不均一部位を洗い、凸部を削り、均一な凝固
シェルを与える。これにより表面割れは解消し、シェル
に捕捉されている介在物、不純物などは溶鋼内に洗いだ
され、浮上除去を促進できる。水平方向の旋回流は溶鋼
表層にあるフラックスを鋳型と溶鋼との間に移動させて
フラックスがこの間に流入するのを助けるので、益々凝
固の均一化を促進できる。その結果、表面割れは大幅に
軽減できる。
て水平方向且つ鋳型内浸漬ノズル周辺を全鋳型壁に沿っ
て旋回する安定的な溶鋼流を得ることができ、この溶鋼
流は凝固の不均一部位を洗い、凸部を削り、均一な凝固
シェルを与える。これにより表面割れは解消し、シェル
に捕捉されている介在物、不純物などは溶鋼内に洗いだ
され、浮上除去を促進できる。水平方向の旋回流は溶鋼
表層にあるフラックスを鋳型と溶鋼との間に移動させて
フラックスがこの間に流入するのを助けるので、益々凝
固の均一化を促進できる。その結果、表面割れは大幅に
軽減できる。
【図１】本発明の連続鋳造用鋳型の実施例を上方から見
た断面を示す図である。
た断面を示す図である。
【図２】本発明の連続鋳造用鋳型の実施例の中央部分を
拡大して示す図である。
拡大して示す図である。
【図３】本発明の連続鋳造用鋳型の実施例で鋳造幅を狭
くした場合の上方から見た断面を示す図である。
くした場合の上方から見た断面を示す図である。
【図４】本発明の連続鋳造用鋳型の他の実施例の断面図
である。
である。
１ 浸漬ノズル ２ 鋳型長辺ブロック ３ 第１傾斜部 ４ 第２傾斜部 ５ 鋳型短辺ブロック ６ 短辺支持シリンダー ７ 溶融金属注入領域
Claims (3)
- 【請求項１】 相対峙する１対のブロック及びその間に
挟まれて相対峙するもう１対のブロックから成る連続鋳
造用鋳型であって、隣合う全てのブロック同士の成す角
度が９０度以上であり、そのうち少なくとも１つは９０
度を超えていることを特徴とする連続鋳造用鋳型。 - 【請求項２】 相対峙するブロックが鋳型中心軸に対し
て点対称となる内壁を有し、かつ線対称とはなっていな
いことを特徴とする請求項１記載の連続鋳造用鋳型。 - 【請求項３】 鋳型中心に位置するノズルから吐出する
溶融金属中心流が鋳型内壁面に垂直に衝突しないように
して溶融金属を連続鋳造することを特徴とする請求項１
または２記載の連続鋳造用鋳型を用いた連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5315773A JPH07144256A (ja) | 1993-11-24 | 1993-11-24 | 連続鋳造用鋳型及びこれを用いた連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5315773A JPH07144256A (ja) | 1993-11-24 | 1993-11-24 | 連続鋳造用鋳型及びこれを用いた連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07144256A true JPH07144256A (ja) | 1995-06-06 |
Family
ID=18069381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5315773A Withdrawn JPH07144256A (ja) | 1993-11-24 | 1993-11-24 | 連続鋳造用鋳型及びこれを用いた連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07144256A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008183597A (ja) * | 2007-01-31 | 2008-08-14 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法及び鋼板の製造方法 |
-
1993
- 1993-11-24 JP JP5315773A patent/JPH07144256A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008183597A (ja) * | 2007-01-31 | 2008-08-14 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法及び鋼板の製造方法 |
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