JPH07142147A - スパークプラグ - Google Patents
スパークプラグInfo
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- JPH07142147A JPH07142147A JP29059793A JP29059793A JPH07142147A JP H07142147 A JPH07142147 A JP H07142147A JP 29059793 A JP29059793 A JP 29059793A JP 29059793 A JP29059793 A JP 29059793A JP H07142147 A JPH07142147 A JP H07142147A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- housing
- insulator
- spark plug
- center electrode
- earth electrodes
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、複数の接地電極を備えた耐熱性に
優れたスパークプラグを提供することを目的とするもの
である。 【構成】 ハウジング先端面２ｂに付設された複数の接
地電極３と、中心電極５と前記接地電極とによって形成
される複数のスパ−クギャップ１２から少なくとも構成
され、しかも、Ｂを前記接地電極の幅とし、また、Ｃを
前記ハウジング先端面から外部へ突出した前記絶縁碍子
４の脚部４ｂの突出長さとするとき、 【数１】 の値を、前記ハウジング先端面から外部に突出した前記
絶縁碍子の脚部の突出部の側周表面積をＳとして求まる 【数２】Ｄ＝Ａ／Ｓ によって定義されるＤの値が、０．４７以下に設定した
構成とすることで目的を達成するものである。
優れたスパークプラグを提供することを目的とするもの
である。 【構成】 ハウジング先端面２ｂに付設された複数の接
地電極３と、中心電極５と前記接地電極とによって形成
される複数のスパ−クギャップ１２から少なくとも構成
され、しかも、Ｂを前記接地電極の幅とし、また、Ｃを
前記ハウジング先端面から外部へ突出した前記絶縁碍子
４の脚部４ｂの突出長さとするとき、 【数１】 の値を、前記ハウジング先端面から外部に突出した前記
絶縁碍子の脚部の突出部の側周表面積をＳとして求まる 【数２】Ｄ＝Ａ／Ｓ によって定義されるＤの値が、０．４７以下に設定した
構成とすることで目的を達成するものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関などに使用さ
れるスパークプラグに関するものである。
れるスパークプラグに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車などに使用されてきている
内燃機関においては、環境問題或いは地球資源問題に対
するグロ−バルな立場から、燃費低減が強力に推進され
てきている。その具体的手段として、特にガソリンエン
ジンでは、高圧縮化、希薄混合気によるリ−ンバ−ン化
等により対応がなされてきている。しかしながら、これ
らの対応は、スパ−クプラグの放電電圧を非常に高くす
る傾向にある。放電電圧の上昇は、点火システムでの絶
縁破壊に対する余裕度の縮小の他に、特にスパークプラ
グのスパークギャップ以外の箇所での放電発生を引き起
こしやすくし、そのためにアイドルが不安定になること
も、見受けられるようになってくるだろうことが予測さ
れる。そしてさらに、放電電圧の上昇は、電極消耗によ
ってさらに加速化されることから、放電電圧の低いスパ
ークプラグに対するニーズは大きい。
内燃機関においては、環境問題或いは地球資源問題に対
するグロ−バルな立場から、燃費低減が強力に推進され
てきている。その具体的手段として、特にガソリンエン
ジンでは、高圧縮化、希薄混合気によるリ−ンバ−ン化
等により対応がなされてきている。しかしながら、これ
らの対応は、スパ−クプラグの放電電圧を非常に高くす
る傾向にある。放電電圧の上昇は、点火システムでの絶
縁破壊に対する余裕度の縮小の他に、特にスパークプラ
グのスパークギャップ以外の箇所での放電発生を引き起
こしやすくし、そのためにアイドルが不安定になること
も、見受けられるようになってくるだろうことが予測さ
れる。そしてさらに、放電電圧の上昇は、電極消耗によ
ってさらに加速化されることから、放電電圧の低いスパ
ークプラグに対するニーズは大きい。
【０００３】このような、ニーズを満足するスパークプ
ラグとして、例えば、特開平４−９４０７９に開示され
るような提案がある。該提案は、放電電圧の低電圧化、
及び電極消耗を抑制するために接地電極を複数本付設し
たスパークプラグであり、そしてさらに、スパークギャ
ップの大きさ、絶縁体の外周面と接地電極との距離等を
特定の関係値化して構成することによって、耐熱性に優
れたスパークプラグとするものである。ここで、スパー
クプラグとしての耐熱性というのは、接地電極の多極化
（複数本の付設）に伴って、各サイクルの混合気の流入
に基づいて冷却効果が低下しないようにすることであ
り、多極化されてないスパークプラグと同じレベルの耐
熱性を得るために、通常、絶縁碍子の脚部の脚長を短く
設計することで対応してきている。
ラグとして、例えば、特開平４−９４０７９に開示され
るような提案がある。該提案は、放電電圧の低電圧化、
及び電極消耗を抑制するために接地電極を複数本付設し
たスパークプラグであり、そしてさらに、スパークギャ
ップの大きさ、絶縁体の外周面と接地電極との距離等を
特定の関係値化して構成することによって、耐熱性に優
れたスパークプラグとするものである。ここで、スパー
クプラグとしての耐熱性というのは、接地電極の多極化
（複数本の付設）に伴って、各サイクルの混合気の流入
に基づいて冷却効果が低下しないようにすることであ
り、多極化されてないスパークプラグと同じレベルの耐
熱性を得るために、通常、絶縁碍子の脚部の脚長を短く
設計することで対応してきている。
【０００４】しかしながら、本発明者等は、このような
提案を鋭意検討してきたが、その結果、必ずしも耐熱性
を備えた構成となりえない可能性が高いことが、判明し
てきている。
提案を鋭意検討してきたが、その結果、必ずしも耐熱性
を備えた構成となりえない可能性が高いことが、判明し
てきている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、上
記の如き状況に対応して、複数の接地電極を備えたこと
で放電電圧が低く、しかも、耐熱性に優れたスパークプ
ラグを提供することを課題とするものである。
記の如き状況に対応して、複数の接地電極を備えたこと
で放電電圧が低く、しかも、耐熱性に優れたスパークプ
ラグを提供することを課題とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、貫通孔を有した絶縁碍子と、前記貫通孔の一端に保
持された中心電極と、前記貫通孔の他端に備えられた電
圧伝達手段と、前記絶縁碍子を保持するハウジングと、
前記ハウジング先端面に付設された複数の接地電極と、
前記中心電極と前記接地電極とによって形成される複数
のスパ−クギャップから構成され、しかも、Ｂを前記接
地電極の幅とし、また、Ｃを前記ハウジング先端面から
外部へ突出した前記絶縁碍子の脚部の突出長さとすると
き、
に、貫通孔を有した絶縁碍子と、前記貫通孔の一端に保
持された中心電極と、前記貫通孔の他端に備えられた電
圧伝達手段と、前記絶縁碍子を保持するハウジングと、
前記ハウジング先端面に付設された複数の接地電極と、
前記中心電極と前記接地電極とによって形成される複数
のスパ−クギャップから構成され、しかも、Ｂを前記接
地電極の幅とし、また、Ｃを前記ハウジング先端面から
外部へ突出した前記絶縁碍子の脚部の突出長さとすると
き、
【０００７】
【数３】 の値を、前記ハウジングの先端面から外部に突出した前
記絶縁碍子の脚部の突出部の側周表面積をＳとして求ま
る
記絶縁碍子の脚部の突出部の側周表面積をＳとして求ま
る
【０００８】
【数４】Ｄ＝Ａ／Ｓ によって定義される面積比Ｄの値が、０．４７以下に設
定された構成を採用するものである。
定された構成を採用するものである。
【０００９】
【作用】ここで、Ｄは、接地電極を設けたことによって
碍子脚部の影になる部分がどの程度できるか、を表す量
で、即ち、ＡをＳに対比することによって、混合気の流
入による絶縁碍子の冷却効果が複数の接地電極のために
どの程度耐熱性に影響を及ぼされるか、を示唆する値で
ある。
碍子脚部の影になる部分がどの程度できるか、を表す量
で、即ち、ＡをＳに対比することによって、混合気の流
入による絶縁碍子の冷却効果が複数の接地電極のために
どの程度耐熱性に影響を及ぼされるか、を示唆する値で
ある。
【００１０】Ｄ≦０．４７であるような形状を有したこ
とで、複数の接地電極を設けても耐熱性を維持できる。
とで、複数の接地電極を設けても耐熱性を維持できる。
【００１１】
【発明の効果】以上に記した作用に基づき、複数の接地
電極を設けても耐熱性を維持できるスパークプラグを提
供することが出来る。
電極を設けても耐熱性を維持できるスパークプラグを提
供することが出来る。
【００１２】
（第１実施例）以下、本発明の詳細について、図に示し
た一例を参照しながら、説明する。図２は、本発明の一
実施例であるスパークプラグの半断面概略図である。前
記スパ−クプラグ１は、アルミナ等からなる絶縁碍子４
に設けられた貫通孔４ａの先端にニッケル合金などの耐
熱耐食材料からなる中心電極５を保持し、前記貫通孔４
ａの他端に鉄などの金属材料からなる端子電極８を保持
し、更に導電性ガラス６及び抵抗体７を内封する前記絶
縁碍子４と、銅等の金属製のリング９及びパッキン１０
を介して前記絶縁碍子４を固持する低炭素鋼などの金属
製のハウジング２とから構成される。該ハウジング２に
は、ネジ部２ａが備えられ、又、前記ハウジング先端面
２ｂには、ニッケル合金などの耐熱耐食材料からなる接
地電極３が、前記中心電極５に対して１２０°位置に３
−１、３−２、３−３として３本備えられている。そし
て、前記接地電極３の先端面３ａ（３−１ａ，３−２
ａ，３−３ａから構成される）は、前記中心電極５の側
周面５ｂに対向して配置されており、該側周面５ｂと前
記先端面３−１ａ，３−２ａ，３−３ａとからスパ−ク
ギャップ１２（１２−１、１２−２、１２−３から構成
される）を形成している。尚、高電圧は、前記端子電極
８と前記ハウジング２との間に印加され、前記端子電極
８、前記導電性ガラス６、前記抵抗体７から構成される
電圧伝達手段によってスパ−クギャップ１２に伝達され
て、スパークを発生する。
た一例を参照しながら、説明する。図２は、本発明の一
実施例であるスパークプラグの半断面概略図である。前
記スパ−クプラグ１は、アルミナ等からなる絶縁碍子４
に設けられた貫通孔４ａの先端にニッケル合金などの耐
熱耐食材料からなる中心電極５を保持し、前記貫通孔４
ａの他端に鉄などの金属材料からなる端子電極８を保持
し、更に導電性ガラス６及び抵抗体７を内封する前記絶
縁碍子４と、銅等の金属製のリング９及びパッキン１０
を介して前記絶縁碍子４を固持する低炭素鋼などの金属
製のハウジング２とから構成される。該ハウジング２に
は、ネジ部２ａが備えられ、又、前記ハウジング先端面
２ｂには、ニッケル合金などの耐熱耐食材料からなる接
地電極３が、前記中心電極５に対して１２０°位置に３
−１、３−２、３−３として３本備えられている。そし
て、前記接地電極３の先端面３ａ（３−１ａ，３−２
ａ，３−３ａから構成される）は、前記中心電極５の側
周面５ｂに対向して配置されており、該側周面５ｂと前
記先端面３−１ａ，３−２ａ，３−３ａとからスパ−ク
ギャップ１２（１２−１、１２−２、１２−３から構成
される）を形成している。尚、高電圧は、前記端子電極
８と前記ハウジング２との間に印加され、前記端子電極
８、前記導電性ガラス６、前記抵抗体７から構成される
電圧伝達手段によってスパ−クギャップ１２に伝達され
て、スパークを発生する。
【００１３】図１（ア）は、本発明の実施例である前記
スパークプラグ１の拡大底面図であり、（イ）は、要部
の拡大側面図で有る。図においてＢは、前記接地電極３
の幅であり、また、Ｃは、前記ハウジング先端面２ｂか
ら外部へ突出した前記絶縁碍子４の脚部４ｂの突出長さ
である。尚、ここで、前記Ｂ＝２．１から２．９mm、Ｃ
＝０．５から２．５mmとして試作し、スパークプラグと
しての耐熱性をエンジン評価にて実施した。
スパークプラグ１の拡大底面図であり、（イ）は、要部
の拡大側面図で有る。図においてＢは、前記接地電極３
の幅であり、また、Ｃは、前記ハウジング先端面２ｂか
ら外部へ突出した前記絶縁碍子４の脚部４ｂの突出長さ
である。尚、ここで、前記Ｂ＝２．１から２．９mm、Ｃ
＝０．５から２．５mmとして試作し、スパークプラグと
しての耐熱性をエンジン評価にて実施した。
【００１４】評価条件は、エンジンで全負荷６０００ｒ
ｐｍにて点火時期を進め、プレイグニッションが発生す
る点火時期を調査した。その結果を、図３に記す。図３
において、横軸は、以下に定義されるＡ，
ｐｍにて点火時期を進め、プレイグニッションが発生す
る点火時期を調査した。その結果を、図３に記す。図３
において、横軸は、以下に定義されるＡ，
【００１５】
【数５】Ａ＝Ｂ×Ｃ×３（前記接地電極３の極数） の値を、前記ハウジング２の先端面２ｂから外部に突出
した前記絶縁碍子４の脚部４ｂの突出部の側周表面積を
Ｓとするときに、
した前記絶縁碍子４の脚部４ｂの突出部の側周表面積を
Ｓとするときに、
【００１６】
【数６】Ｄ＝Ａ／Ｓ として求めた面積比Ｄの値を記してある。ここで、Ｄ
は、接地電極を設けたことによって碍子脚部の影になる
部分がどの程度できるかを表す量で、即ち、ＡをＳに対
比することによって、混合気の流入による絶縁碍子の冷
却効果が複数の接地電極のためにどの程度耐熱性に影響
を及ぼされるか、を検討することが出来る。
は、接地電極を設けたことによって碍子脚部の影になる
部分がどの程度できるかを表す量で、即ち、ＡをＳに対
比することによって、混合気の流入による絶縁碍子の冷
却効果が複数の接地電極のためにどの程度耐熱性に影響
を及ぼされるか、を検討することが出来る。
【００１７】図３から明らかなように、Ｄが０．４７以
下であれば、プレイグニッション発生点火時期は、各々
のＣに対して一定であるが、Ｄが０．４７より大であれ
ば、プレイグニッション発生点火時期は、徐々に低下
し、耐熱性が悪化しはじめる。即ち、多極接地効果によ
り、放電電圧を低下させることができ、しかも、Ｄが
０．４７以下であれば、接地電極の配設に基づいて影響
の現れる耐熱性に影響すること無く、耐熱性を確保でき
る。従って、これより、低放電電圧であり、しかも耐熱
性に優れたスパークプラグを提供することが出来る。
下であれば、プレイグニッション発生点火時期は、各々
のＣに対して一定であるが、Ｄが０．４７より大であれ
ば、プレイグニッション発生点火時期は、徐々に低下
し、耐熱性が悪化しはじめる。即ち、多極接地効果によ
り、放電電圧を低下させることができ、しかも、Ｄが
０．４７以下であれば、接地電極の配設に基づいて影響
の現れる耐熱性に影響すること無く、耐熱性を確保でき
る。従って、これより、低放電電圧であり、しかも耐熱
性に優れたスパークプラグを提供することが出来る。
【００１８】尚、スパークギャップを構成する接地電極
先端面と、該先端面が対向する中心電極の側周面に白
金、白金合金等の貴金属或いは貴金属合金が付設された
スパークプラグであっても上記例と同様の効果が得られ
るのは言うまでもない。 （第２実施例）図４は、本発明の第２実施例であるスパ
−クプラグの拡大図であり、（ア）は底面図、（イ）は
側面図である。以下、第１実施例との相違点についてだ
け説明する。ハウジング先端面２ｂには、ニッケル合金
などの耐熱耐食材料からなる第１接地電極３'が備えら
れている（図４参照）。該第１接地電極３'の湾曲する
先端部３'ａは、中心電極５の先端面５ａに対向して、
第１スパ−クギャップ１２−３'を形成して配備されて
いる。更に、前記ハウジング先端面２ｂには、第２接地
電極３−１'、３−２'が、前記第１接地電極３'の前記
中心電極５に対して９０°位置に２本備えられている。
そして、前記第２電極３−１'、３−２'の先端面３−
１'ａ、３−２'ａは、前記中心電極５の側周面５ｂに対
向して配置されており、第２スパ−クギャップ１２−
１', １２−２'を形成している。尚、高電圧は、図に記
してない端子電極とハウジング２との間に印加され、前
記端子電極、図に記してない導電性ガラス、図に記して
ない抵抗体から構成される電圧伝達手段によって前記第
１又は前記第２スパ−クギャップ１２−１'、１２−
２'、１２−３'に伝達される。
先端面と、該先端面が対向する中心電極の側周面に白
金、白金合金等の貴金属或いは貴金属合金が付設された
スパークプラグであっても上記例と同様の効果が得られ
るのは言うまでもない。 （第２実施例）図４は、本発明の第２実施例であるスパ
−クプラグの拡大図であり、（ア）は底面図、（イ）は
側面図である。以下、第１実施例との相違点についてだ
け説明する。ハウジング先端面２ｂには、ニッケル合金
などの耐熱耐食材料からなる第１接地電極３'が備えら
れている（図４参照）。該第１接地電極３'の湾曲する
先端部３'ａは、中心電極５の先端面５ａに対向して、
第１スパ−クギャップ１２−３'を形成して配備されて
いる。更に、前記ハウジング先端面２ｂには、第２接地
電極３−１'、３−２'が、前記第１接地電極３'の前記
中心電極５に対して９０°位置に２本備えられている。
そして、前記第２電極３−１'、３−２'の先端面３−
１'ａ、３−２'ａは、前記中心電極５の側周面５ｂに対
向して配置されており、第２スパ−クギャップ１２−
１', １２−２'を形成している。尚、高電圧は、図に記
してない端子電極とハウジング２との間に印加され、前
記端子電極、図に記してない導電性ガラス、図に記して
ない抵抗体から構成される電圧伝達手段によって前記第
１又は前記第２スパ−クギャップ１２−１'、１２−
２'、１２−３'に伝達される。
【００１９】ここで、Ｂ"は、前記第１接地電極３'の幅
であり、またＢ'は、前記第２接地電極３−１'、３−
２'の幅である。Ｃは、前記ハウジング先端面２ｂから
外部へ突出した前記絶縁碍子４の脚部４b の突出長さで
ある。Ｂ"＝２．８mmとして、Ｂ'＝１．７から２．９mm
として、Ｃ＝０．５から２．５mmとして試作し、スパー
クプラグとしての耐熱性をエンジン評価にて実施した。
であり、またＢ'は、前記第２接地電極３−１'、３−
２'の幅である。Ｃは、前記ハウジング先端面２ｂから
外部へ突出した前記絶縁碍子４の脚部４b の突出長さで
ある。Ｂ"＝２．８mmとして、Ｂ'＝１．７から２．９mm
として、Ｃ＝０．５から２．５mmとして試作し、スパー
クプラグとしての耐熱性をエンジン評価にて実施した。
【００２０】評価条件は、第１実施例同様、エンジンで
全負荷６０００ｒｐｍにて点火時期を進め、プレイグニ
ッションが発生する点火時期を調査した。その結果、Ｄ
が０．４７以下であれば、プレイグニッション発生点火
時期は、各々のＣに対して一定であるが、Ｄが０．４７
より大であれば、プレイグニッション発生点火時期は、
徐々に低下し、耐熱性が悪化しはじめる。即ち、多極接
地効果により、放電電圧を低下させることが出来る。し
かも、Ｄが０．４７以下であれば、接地電極の配設に基
づいて影響の現れる耐熱性に影響すること無く、耐熱性
を確保できる。従って、これより、低放電電圧であり、
しかも耐熱性に優れたスパークプラグを提供することが
出来る。
全負荷６０００ｒｐｍにて点火時期を進め、プレイグニ
ッションが発生する点火時期を調査した。その結果、Ｄ
が０．４７以下であれば、プレイグニッション発生点火
時期は、各々のＣに対して一定であるが、Ｄが０．４７
より大であれば、プレイグニッション発生点火時期は、
徐々に低下し、耐熱性が悪化しはじめる。即ち、多極接
地効果により、放電電圧を低下させることが出来る。し
かも、Ｄが０．４７以下であれば、接地電極の配設に基
づいて影響の現れる耐熱性に影響すること無く、耐熱性
を確保できる。従って、これより、低放電電圧であり、
しかも耐熱性に優れたスパークプラグを提供することが
出来る。
【００２１】以上の実施例においては、極数３のスパー
クプラグの例にて、説明したが、Ｄが０．４７以下であ
れば、耐熱性に対する極数の影響はないことも確認出来
ている。尚、スパークギャップを構成する接地電極先端
面と、該先端面が対向する中心電極の側周面或いはスパ
ークギャップを構成する接地電極先端部と、該先端部が
対向する中心電極先端面に白金、白金合金等の貴金属或
いは貴金属合金が付設されたスパークプラグであっても
上記例と同様の効果が得られるのは言うまでもない。
クプラグの例にて、説明したが、Ｄが０．４７以下であ
れば、耐熱性に対する極数の影響はないことも確認出来
ている。尚、スパークギャップを構成する接地電極先端
面と、該先端面が対向する中心電極の側周面或いはスパ
ークギャップを構成する接地電極先端部と、該先端部が
対向する中心電極先端面に白金、白金合金等の貴金属或
いは貴金属合金が付設されたスパークプラグであっても
上記例と同様の効果が得られるのは言うまでもない。
【図１】（ア）は、本発明の第１実施例の底面図であ
る。（イ）は、本発明の第１実施例の一部側面の拡大図
である。
る。（イ）は、本発明の第１実施例の一部側面の拡大図
である。
【図２】本発明の第１実施例の半断面図である。
【図３】面積比Ｄに対するプレイグニッション発生点火
時期を調査した結果である。
時期を調査した結果である。
【図４】（ア）は、本発明の第２実施例の底面図であ
る。（イ）は、本発明の第２実施例の一部側面の拡大図
である。
る。（イ）は、本発明の第２実施例の一部側面の拡大図
である。
１ スパークプラグ ２ ハウジング ２ａ ネジ部 ２ｂ 先端面 ３ 接地電極 ３−１ 接地電極 ３−２ 接地電極 ３−３ 接地電極 ３ａ 先端面 ３−１ａ先端面 ３−２ａ先端面 ３−３ａ先端面 ４ 絶縁碍子 ４ａ 貫通孔 ４ｂ 碍子脚部 ４ｃ コルゲーション ５ 中心電極 ５ａ 先端面 ５ｂ 側周面 ６ 導電性ガラス ７ 抵抗体 ８ 端子電極 ９ リング １０ パッキン １１ パッキン １２ スパークギャップ １２−１ スパークギャップ １２−２ スパークギャップ １２−３ スパークギャップ
Claims (1)
- 【請求項１】 貫通孔を有した絶縁碍子と、前記貫通孔
の一端に保持された中心電極と、前記貫通孔の他端に備
えられた電圧伝達手段と、前記絶縁碍子を保持するハウ
ジングと、前記ハウジング先端面に付設された複数の接
地電極と、前記中心電極と前記接地電極とによって形成
される複数のスパ−クギャップから少なくとも構成さ
れ、しかも、Ｂを前記接地電極の幅とし、また、Ｃを前
記ハウジング先端面から外部へ突出した前記絶縁碍子の
脚部の突出長さとするとき、 【数１】 の値を、前記ハウジングの先端面から外部に突出した前
記絶縁碍子の脚部の突出部の側周表面積をＳとして求ま
る 【数２】Ｄ＝Ａ／Ｓ によって定義される面積比Ｄの値が、０．４７以下に設
定されたことを特徴とするスパークプラグ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29059793A JPH07142147A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | スパークプラグ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29059793A JPH07142147A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | スパークプラグ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07142147A true JPH07142147A (ja) | 1995-06-02 |
Family
ID=17758071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29059793A Pending JPH07142147A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | スパークプラグ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07142147A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5693999A (en) * | 1995-03-16 | 1997-12-02 | Nippondenso Co., Ltd. | Multiple gap spark plug for internal combustion engine |
| JP2009151984A (ja) * | 2007-12-19 | 2009-07-09 | Ngk Spark Plug Co Ltd | スパークプラグ |
| KR101346607B1 (ko) * | 2011-12-23 | 2014-01-03 | 김철영 | 펄스방전장치 |
-
1993
- 1993-11-19 JP JP29059793A patent/JPH07142147A/ja active Pending
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| Date | Code | Title | Description |
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| A02 | Decision of refusal |
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