JPH07138768A - アルミニウム溶湯用部材 - Google Patents
アルミニウム溶湯用部材Info
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- JPH07138768A JPH07138768A JP5284701A JP28470193A JPH07138768A JP H07138768 A JPH07138768 A JP H07138768A JP 5284701 A JP5284701 A JP 5284701A JP 28470193 A JP28470193 A JP 28470193A JP H07138768 A JPH07138768 A JP H07138768A
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- Japan
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- cermet
- tic
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 靱性及び耐酸化性が高いとともに、特にアル
ミニウム溶湯に対する良好な耐侵食性を有するアルミニ
ウム溶湯部材の提供。 【構成】 ＷＣ５〜２２vol.%、Ｍｏ５〜２０vol.%、Ｃｏ
及びＮｉの１種又は２種５〜４５vol.%残部実質的にＴ
ｉＣを焼結してなる焼結体の表面に、炭化物層、窒化物
層、酸化物層、および硼化物層の１種または２種以上の
被覆層を形成したことを特徴とするアルミニウム溶湯用
部材。
ミニウム溶湯に対する良好な耐侵食性を有するアルミニ
ウム溶湯部材の提供。 【構成】 ＷＣ５〜２２vol.%、Ｍｏ５〜２０vol.%、Ｃｏ
及びＮｉの１種又は２種５〜４５vol.%残部実質的にＴ
ｉＣを焼結してなる焼結体の表面に、炭化物層、窒化物
層、酸化物層、および硼化物層の１種または２種以上の
被覆層を形成したことを特徴とするアルミニウム溶湯用
部材。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はアルミニウム溶湯に対し
て良好な耐侵食性を有すると共に高靱性及び耐酸化性を
有するサーメット材からなるアルミニウム溶湯部材に関
するものである。
て良好な耐侵食性を有すると共に高靱性及び耐酸化性を
有するサーメット材からなるアルミニウム溶湯部材に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウムの溶湯を取り扱うストーク
ス、ラドル、浸漬ヒーター用保護管、ガス抜き用部材、
溶湯用ポンプ部材、溶湯攪拌用部材、溶湯ストッパー、
トイ等に対して、従来ダイス鋼、鋳鉄等が広く使用され
ていた。一方、近年、自動車の軽量化にともない過共晶
Ａｌ−Ｓｉ合金（Ａ３９０合金）が使用されつつありそ
のためＡｌの溶解、注湯温度が上昇している。このため
従来のダイス鋼及び鋳鉄等を用いてなるアルミニウム溶
湯部材では、その構成元素であるＦｅがアルミニウム溶
湯と反応する傾向が強くなり、アルミニウム溶湯用部材
としての寿命が短くなり、頻繁に交換が必要となるため
生産性が低下し、また、部材より溶出したＦｅがアルミ
ニウム製品中に混入し機械的性質を劣化せしめるといっ
た問題がでている。
ス、ラドル、浸漬ヒーター用保護管、ガス抜き用部材、
溶湯用ポンプ部材、溶湯攪拌用部材、溶湯ストッパー、
トイ等に対して、従来ダイス鋼、鋳鉄等が広く使用され
ていた。一方、近年、自動車の軽量化にともない過共晶
Ａｌ−Ｓｉ合金（Ａ３９０合金）が使用されつつありそ
のためＡｌの溶解、注湯温度が上昇している。このため
従来のダイス鋼及び鋳鉄等を用いてなるアルミニウム溶
湯部材では、その構成元素であるＦｅがアルミニウム溶
湯と反応する傾向が強くなり、アルミニウム溶湯用部材
としての寿命が短くなり、頻繁に交換が必要となるため
生産性が低下し、また、部材より溶出したＦｅがアルミ
ニウム製品中に混入し機械的性質を劣化せしめるといっ
た問題がでている。
【０００３】そこで、近年特開平1ー176289号や特開昭63
-84754号、特開昭62ー289358号に記載されるように金属
製部材に代わり窒化珪素又はサイアロンのようなセラミ
ックスのアルミニウム溶湯用部材が使用されるようにな
った。
-84754号、特開昭62ー289358号に記載されるように金属
製部材に代わり窒化珪素又はサイアロンのようなセラミ
ックスのアルミニウム溶湯用部材が使用されるようにな
った。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の従来のセラミックス製アルミニウム溶湯用部材は靱性
が不十分で使用中の機械的な応力や衝撃に十分耐えるこ
とが出来ないという問題があった。さらに、これらの従
来のセラミックス製部材は、アルミニウム溶湯に対する
濡れ性が十分に低減されていないので、使用によりアル
ミニウムの付着が少しづつ発生し、使用期間の増加にと
もない特に溶湯表面付近でアルミニウム付着量が増加す
るという問題も有していた。
の従来のセラミックス製アルミニウム溶湯用部材は靱性
が不十分で使用中の機械的な応力や衝撃に十分耐えるこ
とが出来ないという問題があった。さらに、これらの従
来のセラミックス製部材は、アルミニウム溶湯に対する
濡れ性が十分に低減されていないので、使用によりアル
ミニウムの付着が少しづつ発生し、使用期間の増加にと
もない特に溶湯表面付近でアルミニウム付着量が増加す
るという問題も有していた。
【０００５】そこで本発明者等は、先に靱性及び耐酸化
性が高く、アルミニウム溶湯に対する良好な耐侵食性を
有するアルミニウム溶湯用部材として、ＷＣ５〜２２vo
l.%、Ｍｏ５〜２０vol.%、Ｃｏ及びＮｉの１種又は２種５
〜４５vol.%残部実質的にＴｉＣを焼結してなる焼結体
を提案した（特願平４−３５４６５９号）。しかし、こ
の焼結体は靱性を高めるためにＣｏ、Ｎｉの量を増加す
ると耐侵食性、つまり使用時におけるアルミニウム溶湯
の付着が著しく増加することが判明した。そこで本発明
は、前記焼結体の耐侵食性を向上することを目的とす
る。
性が高く、アルミニウム溶湯に対する良好な耐侵食性を
有するアルミニウム溶湯用部材として、ＷＣ５〜２２vo
l.%、Ｍｏ５〜２０vol.%、Ｃｏ及びＮｉの１種又は２種５
〜４５vol.%残部実質的にＴｉＣを焼結してなる焼結体
を提案した（特願平４−３５４６５９号）。しかし、こ
の焼結体は靱性を高めるためにＣｏ、Ｎｉの量を増加す
ると耐侵食性、つまり使用時におけるアルミニウム溶湯
の付着が著しく増加することが判明した。そこで本発明
は、前記焼結体の耐侵食性を向上することを目的とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的に鑑み鋭意研究
の結果、成分を調整したサーメットをアルミニウム溶湯
部材として適用しその表面に炭化物、窒化物、酸化物及
び硼化物層が形成されていることによってアルミニウム
溶湯の付着を抑制し、アルミニウム溶湯部材の寿命を著
しく長くすることができることを発見し、本発明に到達
した。
の結果、成分を調整したサーメットをアルミニウム溶湯
部材として適用しその表面に炭化物、窒化物、酸化物及
び硼化物層が形成されていることによってアルミニウム
溶湯の付着を抑制し、アルミニウム溶湯部材の寿命を著
しく長くすることができることを発見し、本発明に到達
した。
【０００７】すなわち本発明によるアルミニウム溶湯用
部材は、ＷＣ５〜２２vol.%、Ｍｏ５〜２０vol.%、Ｃｏ及
びＮｉの１種又は２種５〜４５vol.%残部実質的にＴｉ
Ｃを焼結してなる焼結体の表面に炭化物、窒化物、酸化
物、および硼化物の１種または２種以上の被覆層が形成
されていることを特徴とする。
部材は、ＷＣ５〜２２vol.%、Ｍｏ５〜２０vol.%、Ｃｏ及
びＮｉの１種又は２種５〜４５vol.%残部実質的にＴｉ
Ｃを焼結してなる焼結体の表面に炭化物、窒化物、酸化
物、および硼化物の１種または２種以上の被覆層が形成
されていることを特徴とする。
【０００８】本発明においてＷＣは主に耐侵食性を向上
するために添加する。ＷＣの添加量を５vol.%以上とす
るのは、５vol.%未満の添加ではＡｌと濡れ易くなり耐
侵食性を向上することが出来ないからである。また、こ
の範囲では靱性も劣るからである。一方、添加量を２２
vol.%未満とするのは、２２vol.%を越えると耐酸化性、
靱性共に劣化するからである。ＷＣの望ましい添加量は
１０〜２０vol.%である。
するために添加する。ＷＣの添加量を５vol.%以上とす
るのは、５vol.%未満の添加ではＡｌと濡れ易くなり耐
侵食性を向上することが出来ないからである。また、こ
の範囲では靱性も劣るからである。一方、添加量を２２
vol.%未満とするのは、２２vol.%を越えると耐酸化性、
靱性共に劣化するからである。ＷＣの望ましい添加量は
１０〜２０vol.%である。
【０００９】次に本発明においいてＭｏは耐酸化性、耐
侵食性を害することなく焼結体の靱性を向上させるため
に添加される。Ｍｏの添加量を５vol.%以上とするの
は、５vol.%未満の添加では靱性向上の効果が十分発揮
されないからである。一方、添加量を２０vol.%未満と
するのは、２０vol.%を越えると逆に靱性が低下するか
らである。Ｍｏの望ましい添加量は１０〜２０vol.%で
あり、さらに望ましくは１０〜１５vol.%である。
侵食性を害することなく焼結体の靱性を向上させるため
に添加される。Ｍｏの添加量を５vol.%以上とするの
は、５vol.%未満の添加では靱性向上の効果が十分発揮
されないからである。一方、添加量を２０vol.%未満と
するのは、２０vol.%を越えると逆に靱性が低下するか
らである。Ｍｏの望ましい添加量は１０〜２０vol.%で
あり、さらに望ましくは１０〜１５vol.%である。
【００１０】本発明においてＣｏ及びＮｉは焼結体の結
合相を構成する元素であり、１種又は２種で５vol.%以
上添加する必要がある。かかるＣｏ及びＮｉついては、
特にＡｌとの濡れ性を考慮し、耐侵食性を向上するため
に２５vol.%未満とすることが好ましい。しかし、特に
靱性を高めクラック抵抗を大きくするために２５vol.%
以上４５vol.%以下とするのが良い。なお、かかる添加
範囲においてＣｏ及びＮｉを比較するとＣｏは耐侵食性
に効果があり、Ｎｉは靱性に効果があるので、それぞれ
５〜３５vol.%の範囲で複合添加するのが望ましい。
合相を構成する元素であり、１種又は２種で５vol.%以
上添加する必要がある。かかるＣｏ及びＮｉついては、
特にＡｌとの濡れ性を考慮し、耐侵食性を向上するため
に２５vol.%未満とすることが好ましい。しかし、特に
靱性を高めクラック抵抗を大きくするために２５vol.%
以上４５vol.%以下とするのが良い。なお、かかる添加
範囲においてＣｏ及びＮｉを比較するとＣｏは耐侵食性
に効果があり、Ｎｉは靱性に効果があるので、それぞれ
５〜３５vol.%の範囲で複合添加するのが望ましい。
【００１１】上記以外に本発明はＴｉＣを含むが、これ
はＷＣに比べ耐酸化性に優れる。したがって、ＷＣとＴ
ｉＣを複合添加する。
はＷＣに比べ耐酸化性に優れる。したがって、ＷＣとＴ
ｉＣを複合添加する。
【００１２】本発明は、以上の混合物を焼結した焼結体
の表面に炭化物、窒化物、酸化物および硼化物の１種ま
たは２種からなる被覆層を形成する。この被覆層形成に
より、アルミニウム溶湯に対する耐侵食性を向上するこ
とができる。また、被覆層形成後に焼結体を酸洗し、も
しくは酸化処理し、さらに酸洗後酸化処理することが望
ましい。そのように酸洗することにより、焼結体表面の
基地層が後退し、ＴｉＣ及びＷＣが露出した表面状態と
なり、アルミニウム溶湯と濡れにくい状態とし耐侵食性
が向上される。また、そのように酸化処理することによ
り焼結体の表面に酸化膜を形成し、焼結体自体のアルミ
ニウム溶湯に対する耐侵食性を良好とすることができ
る。
の表面に炭化物、窒化物、酸化物および硼化物の１種ま
たは２種からなる被覆層を形成する。この被覆層形成に
より、アルミニウム溶湯に対する耐侵食性を向上するこ
とができる。また、被覆層形成後に焼結体を酸洗し、も
しくは酸化処理し、さらに酸洗後酸化処理することが望
ましい。そのように酸洗することにより、焼結体表面の
基地層が後退し、ＴｉＣ及びＷＣが露出した表面状態と
なり、アルミニウム溶湯と濡れにくい状態とし耐侵食性
が向上される。また、そのように酸化処理することによ
り焼結体の表面に酸化膜を形成し、焼結体自体のアルミ
ニウム溶湯に対する耐侵食性を良好とすることができ
る。
【００１３】前記アルミニウム溶湯用部材はストーク
ス、ラドル、浸漬ヒーター用保護管、ガス抜き用部材、
溶湯用ポンプ部材、溶湯攪拌用部材、溶湯ストッパー、
トイ等のいずれかに好適に適用することができる。
ス、ラドル、浸漬ヒーター用保護管、ガス抜き用部材、
溶湯用ポンプ部材、溶湯攪拌用部材、溶湯ストッパー、
トイ等のいずれかに好適に適用することができる。
【００１４】
（実施例１）粒度がＦＳＳＳ（フィッシャーサブシブサ
イザー）法の測定で０．５〜１０μｍのＴｉＣ、ＷＣ、
２〜５μｍのＭｏ及び１〜２０μｍのＣｏ及び１〜１０
μｍのＮｉを表１に示す配合(vol.%)で混合した。な
お、この配合組成はＣｏ及びＮｉの添加量が３５〜４５
vol.%と多くアルミニウム溶湯との耐侵食性が劣る範囲
のものである。これらの混合物を１．５ton/cm2（約１
４７×１０Pa）の圧力でプレス成形を行い、成形体を得
た。この成形体を１４００〜１５５０℃において１時間
焼結してサーメットとした。
イザー）法の測定で０．５〜１０μｍのＴｉＣ、ＷＣ、
２〜５μｍのＭｏ及び１〜２０μｍのＣｏ及び１〜１０
μｍのＮｉを表１に示す配合(vol.%)で混合した。な
お、この配合組成はＣｏ及びＮｉの添加量が３５〜４５
vol.%と多くアルミニウム溶湯との耐侵食性が劣る範囲
のものである。これらの混合物を１．５ton/cm2（約１
４７×１０Pa）の圧力でプレス成形を行い、成形体を得
た。この成形体を１４００〜１５５０℃において１時間
焼結してサーメットとした。
【００１５】得られたサーメットについて、酸化による
重量変化、靱性、硬さ、アルミニウム溶湯との濡れ性を
測定した。酸化による重量変化は８００℃の大気中にて
１時間保持し、前後の重量を測定することによって行っ
た。また、アルミニウム溶湯との濡れ性は前記焼結体上
にアルミニウムを５mmの角状に切断した物をおき、１０
-5torrの真空中で８００℃で１時間保持した後、冷却
し、溶融したアルミニウムの凝固後の球状もしくは半球
状形状の最大幅Ｄと高さＨを測定し、その比(H/D)をと
ることにより評価した。その測定結果を表１に示す。
重量変化、靱性、硬さ、アルミニウム溶湯との濡れ性を
測定した。酸化による重量変化は８００℃の大気中にて
１時間保持し、前後の重量を測定することによって行っ
た。また、アルミニウム溶湯との濡れ性は前記焼結体上
にアルミニウムを５mmの角状に切断した物をおき、１０
-5torrの真空中で８００℃で１時間保持した後、冷却
し、溶融したアルミニウムの凝固後の球状もしくは半球
状形状の最大幅Ｄと高さＨを測定し、その比(H/D)をと
ることにより評価した。その測定結果を表１に示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】表１に示されるようにＣｏ及びＮｉの添加
量が３５〜４５vol.%と多いサーメットでは高靱性であ
るがアルミニウム溶湯との耐侵食性が劣ることがわか
る。そこで次にアルミニウム溶湯との付着を抑制させる
ためにこの焼結体表面にＡｌ2Ｏ3−２５wt.%ＺｒＯ2セ
ラミックスを溶射した。溶射付着性を向上するためにＣ
ｏ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ及びＮｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙからなる
中間層を設けた。溶射材組成を表２に、溶射後の試料に
ついてＨ／Ｄ測定結果を表３に示す。
量が３５〜４５vol.%と多いサーメットでは高靱性であ
るがアルミニウム溶湯との耐侵食性が劣ることがわか
る。そこで次にアルミニウム溶湯との付着を抑制させる
ためにこの焼結体表面にＡｌ2Ｏ3−２５wt.%ＺｒＯ2セ
ラミックスを溶射した。溶射付着性を向上するためにＣ
ｏ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ及びＮｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙからなる
中間層を設けた。溶射材組成を表２に、溶射後の試料に
ついてＨ／Ｄ測定結果を表３に示す。
【００１８】
【表２】
【００１９】表３に示されるように、サーメット表面に
セラミックス溶射を行った実施例１−１〜実施例１−３
はセラミックス溶射を行わない比較例１−１〜比較例１
−３と比較するとＨ／Ｄが飛躍的に高くなる。機械的強
度を維持しつつアルミニウム溶湯と濡れ難くして、耐侵
食性を向上することができる。
セラミックス溶射を行った実施例１−１〜実施例１−３
はセラミックス溶射を行わない比較例１−１〜比較例１
−３と比較するとＨ／Ｄが飛躍的に高くなる。機械的強
度を維持しつつアルミニウム溶湯と濡れ難くして、耐侵
食性を向上することができる。
【００２０】
【表３】
【００２１】（実施例２）実施例１と同様の粉末を表４
に示す配合(vol.%)で混合し、これらの混合物を１．５t
on/cm2（約１４７×１０Pa）の圧力でプレス成形を行っ
た成形体、あるいは真空中９００℃において１時間加熱
した仮焼体に、ＷＣ、ＴｉＣの固溶体粉末であるＤＣ
（ＷＣ／ＴｉＣ＝３０〜７０／７０〜３０(wt%)の複合
炭化物）または、これらのＤＣに４ａ、５ａ及び６ａの
金属炭化物、金属窒化物及び金属硼化物を１〜３０vol.
%添加しエタノール等の有機溶剤中で混合した混合液中
に浸漬またはスプレー等により表面に塗布を行い実施例
１と同様に焼結した。得られたサーメットについてアル
ミニウム溶湯との濡れ性を実施例１と同様に測定した。
その測定結果を表４に示す。
に示す配合(vol.%)で混合し、これらの混合物を１．５t
on/cm2（約１４７×１０Pa）の圧力でプレス成形を行っ
た成形体、あるいは真空中９００℃において１時間加熱
した仮焼体に、ＷＣ、ＴｉＣの固溶体粉末であるＤＣ
（ＷＣ／ＴｉＣ＝３０〜７０／７０〜３０(wt%)の複合
炭化物）または、これらのＤＣに４ａ、５ａ及び６ａの
金属炭化物、金属窒化物及び金属硼化物を１〜３０vol.
%添加しエタノール等の有機溶剤中で混合した混合液中
に浸漬またはスプレー等により表面に塗布を行い実施例
１と同様に焼結した。得られたサーメットについてアル
ミニウム溶湯との濡れ性を実施例１と同様に測定した。
その測定結果を表４に示す。
【００２２】
【表４】
【００２３】実施例２−１から実施例２−８のＤＣ塗布
焼結サーメットでは母材の結合相であるＣｏ及びＮｉが
表面の塗布材に拡散し強固な塗布膜が得られる。また、
塗布膜の表面ではＷＣ及びＴｉＣが露出した表面状態と
なり表面処理を行っていない比較例２−１よりＨ／Ｄが
高くなり、アルミニウム溶湯と濡れ難くして、耐侵食性
を向上することができる。
焼結サーメットでは母材の結合相であるＣｏ及びＮｉが
表面の塗布材に拡散し強固な塗布膜が得られる。また、
塗布膜の表面ではＷＣ及びＴｉＣが露出した表面状態と
なり表面処理を行っていない比較例２−１よりＨ／Ｄが
高くなり、アルミニウム溶湯と濡れ難くして、耐侵食性
を向上することができる。
【００２４】（実施例３）実施例２で得られた焼結体に
ついて、ＨＣｌとＨＮＯ3の混酸水溶液に室温で浸漬し
酸洗した。また、いくつかの焼結体についてはさらに大
気中５００〜８００℃、１時間保持し酸化処理を行っ
た。その後アルミニウム溶湯との濡れ性を実施例１と同
様に測定した。その測定結果を表５に示す。
ついて、ＨＣｌとＨＮＯ3の混酸水溶液に室温で浸漬し
酸洗した。また、いくつかの焼結体についてはさらに大
気中５００〜８００℃、１時間保持し酸化処理を行っ
た。その後アルミニウム溶湯との濡れ性を実施例１と同
様に測定した。その測定結果を表５に示す。
【００２５】
【表５】
【００２６】表５に示されるように、表面処理を行わな
い比較例３−１と比較すると酸洗処理を行った実施例３
−１から実施例３−４ではサーメット表面を酸洗するこ
とによりＷＣ及びＴｉＣが露出した表面状態となりＨ／
Ｄが０．４以上と高くなる。さらに酸化処理を行った実
施例３−５から実施例３−８ではサーメット表面に酸化
膜が形成されＨ／Ｄが０．７以上とさらに高くなり、ア
ルミニウム溶湯に対する耐侵食性を良好にすることがで
きる。
い比較例３−１と比較すると酸洗処理を行った実施例３
−１から実施例３−４ではサーメット表面を酸洗するこ
とによりＷＣ及びＴｉＣが露出した表面状態となりＨ／
Ｄが０．４以上と高くなる。さらに酸化処理を行った実
施例３−５から実施例３−８ではサーメット表面に酸化
膜が形成されＨ／Ｄが０．７以上とさらに高くなり、ア
ルミニウム溶湯に対する耐侵食性を良好にすることがで
きる。
【００２７】（実施例４）ＴｉＣ−１５％ＷＣ−１０．
５％Ｍｏ−５％Ｃｏ−３０％Ｎｉ(vol%)を用いた他は実
施例３−２と同様に作製した焼結体について、ＨＣｌと
ＨＮＯ3の混酸水溶液に室温で浸漬し酸洗したのちその
表面にＭｇＯ、ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3、ベントナイトを塗布
し、大気中７００〜１３００℃で１時間保持し、焼き付
けた。得られたサーメットについてアルミニウム溶湯と
の濡れ性を各実施例と同様に測定した。さらに長時間で
の反応性をみるため、８００℃で１００時間保持したと
きのＨ／Ｄも測定した。その測定結果を表６に示す。
５％Ｍｏ−５％Ｃｏ−３０％Ｎｉ(vol%)を用いた他は実
施例３−２と同様に作製した焼結体について、ＨＣｌと
ＨＮＯ3の混酸水溶液に室温で浸漬し酸洗したのちその
表面にＭｇＯ、ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3、ベントナイトを塗布
し、大気中７００〜１３００℃で１時間保持し、焼き付
けた。得られたサーメットについてアルミニウム溶湯と
の濡れ性を各実施例と同様に測定した。さらに長時間で
の反応性をみるため、８００℃で１００時間保持したと
きのＨ／Ｄも測定した。その測定結果を表６に示す。
【００２８】
【表６】
【００２９】表６に示されるように、焼付け処理を行わ
ない比較例４−１または比較例４−２と比較すると焼き
付け処理を行った実施例４−１から実施例４−５ではＨ
／Ｄが０．７５以上と高く、さらに長時間でのＨ／Ｄの
変化も緩やかである。特にベントナイトを焼付けた場合
長時間安定している。
ない比較例４−１または比較例４−２と比較すると焼き
付け処理を行った実施例４−１から実施例４−５ではＨ
／Ｄが０．７５以上と高く、さらに長時間でのＨ／Ｄの
変化も緩やかである。特にベントナイトを焼付けた場合
長時間安定している。
【００３０】
【発明の効果】以上のように本発明のアルミニウム溶湯
部材は、靱性及び耐酸化性が高いとともに、特にアルミ
ニウム溶湯に対する良好な耐侵食性を有する。
部材は、靱性及び耐酸化性が高いとともに、特にアルミ
ニウム溶湯に対する良好な耐侵食性を有する。
Claims (2)
- 【請求項１】 ＷＣ５〜２２vol.%、Ｍｏ５〜２０vol.%、
Ｃｏ及びＮｉの１種又は２種５〜４５vol.%残部実質的
にＴｉＣを焼結してなる焼結体の表面に、炭化物層、窒
化物層、酸化物層、および硼化物層の１種または２種以
上の被覆層を形成したことを特徴とするアルミニウム溶
湯用部材。 - 【請求項２】 内部がＷＣ５〜２２vol.%、Ｍｏ５〜２０
vol.%、Ｃｏ及びＮｉの１種又は２種５〜４５vol.%残部
実質的にＴｉＣからなる表面に炭化物層が形成されてい
る焼結体を酸洗後、Ｍｇを含む酸化物を焼付けたアルミ
ニウム溶湯用部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5284701A JPH07138768A (ja) | 1993-11-15 | 1993-11-15 | アルミニウム溶湯用部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5284701A JPH07138768A (ja) | 1993-11-15 | 1993-11-15 | アルミニウム溶湯用部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07138768A true JPH07138768A (ja) | 1995-05-30 |
Family
ID=17681861
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5284701A Pending JPH07138768A (ja) | 1993-11-15 | 1993-11-15 | アルミニウム溶湯用部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07138768A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002194561A (ja) * | 2000-09-06 | 2002-07-10 | General Electric Co <Ge> | 無機スラリーミックスを用いて含アルミニウムコーティングを施工する方法 |
| CN102828096A (zh) * | 2012-09-17 | 2012-12-19 | 天津瑞克曼德科技发展有限公司 | 一种金属陶瓷切削工具材料及其制备方法 |
-
1993
- 1993-11-15 JP JP5284701A patent/JPH07138768A/ja active Pending
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