JPH07120576A - 高耐食性ジルコニウム合金被覆管 - Google Patents
高耐食性ジルコニウム合金被覆管Info
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- JPH07120576A JPH07120576A JP5263268A JP26326893A JPH07120576A JP H07120576 A JPH07120576 A JP H07120576A JP 5263268 A JP5263268 A JP 5263268A JP 26326893 A JP26326893 A JP 26326893A JP H07120576 A JPH07120576 A JP H07120576A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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Abstract
(57)【要約】
【目的】高耐食性ジルコニウム合金被覆管を提供する。
【構成】外表面及び内表面の被覆層が重量％で、Sn:0.2
〜1.7 ％、Fe：0.05〜0.24％、Cr：0.03〜0.30％を含有
し、さらにFe／Cr： 0.5〜1.5 を満足し、残部はZr及び
不可避不純物からなる高耐食性ジルコニウム合金であっ
て、各被覆層の厚さは0.05mm以上であり、中間層がジル
コニウム合金である高耐食性ジルコニウム合金被覆管。 【効果】高温水蒸気中での腐食増量が100mg/dm2 未満の
優れた耐食性を有する。この被覆管を軽水冷却原子炉で
用いると、長期間の使用においても十分な耐食性が得ら
れ、使用期間延長が可能である。その製造の際の熱処理
温度を低下させることもできる。
〜1.7 ％、Fe：0.05〜0.24％、Cr：0.03〜0.30％を含有
し、さらにFe／Cr： 0.5〜1.5 を満足し、残部はZr及び
不可避不純物からなる高耐食性ジルコニウム合金であっ
て、各被覆層の厚さは0.05mm以上であり、中間層がジル
コニウム合金である高耐食性ジルコニウム合金被覆管。 【効果】高温水蒸気中での腐食増量が100mg/dm2 未満の
優れた耐食性を有する。この被覆管を軽水冷却原子炉で
用いると、長期間の使用においても十分な耐食性が得ら
れ、使用期間延長が可能である。その製造の際の熱処理
温度を低下させることもできる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、軽水冷却原子炉の燃料
被覆管やチャンネルボックスなどとして用いるジルコニ
ウム合金被覆管に関する。
被覆管やチャンネルボックスなどとして用いるジルコニ
ウム合金被覆管に関する。
【０００２】
【従来の技術】ジルコニウムは熱中性子吸収断面積が小
さく、その合金は高温強度などの特性において良好な機
械的性質を有し、かつ耐食性も優れている。このため、
ジルコニウム合金は、熱中性子を利用する原子炉の炉心
構造部材として多く用いられており、最も代表的な使用
例としては、軽水冷却炉の燃料被覆管やチャンネルボッ
クスが挙げられる。
さく、その合金は高温強度などの特性において良好な機
械的性質を有し、かつ耐食性も優れている。このため、
ジルコニウム合金は、熱中性子を利用する原子炉の炉心
構造部材として多く用いられており、最も代表的な使用
例としては、軽水冷却炉の燃料被覆管やチャンネルボッ
クスが挙げられる。
【０００３】従来、軽水冷却原子炉、特に沸騰水型原子
炉の燃料被覆管には、ジルカロイ−２（ＪＩＳ Ｈ4751
ZrTN802D 、Sn:1.2〜1.7 ％、Fe：0.07〜0.20％、Cr：
0.05〜0.15％、Zr：残部）と称するジルコニウム合金
が、同原子炉のチャンネルボックスおよび加圧水型原子
炉の燃料被覆管には、ジルカロイ−４（ＪＩＳ Ｈ4751
ZrTN804D 、Sn:1.2〜1.7 ％、Fe：0.18〜0.24％、Cr：
0.07〜0.13％、Zr：残部）と称するジルコニウム合金
が、それぞれ使用されている。
炉の燃料被覆管には、ジルカロイ−２（ＪＩＳ Ｈ4751
ZrTN802D 、Sn:1.2〜1.7 ％、Fe：0.07〜0.20％、Cr：
0.05〜0.15％、Zr：残部）と称するジルコニウム合金
が、同原子炉のチャンネルボックスおよび加圧水型原子
炉の燃料被覆管には、ジルカロイ−４（ＪＩＳ Ｈ4751
ZrTN804D 、Sn:1.2〜1.7 ％、Fe：0.18〜0.24％、Cr：
0.07〜0.13％、Zr：残部）と称するジルコニウム合金
が、それぞれ使用されている。
【０００４】上記のジルコニウム合金は、現在稼働して
いる軽水冷却原子炉の運転条件下では、優れた耐久性を
示す。しかし、素管の熱処理条件により、腐食速度が著
しく異なるという問題があり、発電コストを低減するた
めに燃料使用期間を延長するという観点からは、その耐
食性は十分、かつ安定しているとはいえない。また、上
記合金製品の腐食速度を低下させ、かつ均一にするため
に、製造時において素管の熱処理温度を 700℃程度の比
較的高温にすることを余儀なくされている。したがっ
て、熱処理温度を低下させて製造コストを低減すること
も困難である。
いる軽水冷却原子炉の運転条件下では、優れた耐久性を
示す。しかし、素管の熱処理条件により、腐食速度が著
しく異なるという問題があり、発電コストを低減するた
めに燃料使用期間を延長するという観点からは、その耐
食性は十分、かつ安定しているとはいえない。また、上
記合金製品の腐食速度を低下させ、かつ均一にするため
に、製造時において素管の熱処理温度を 700℃程度の比
較的高温にすることを余儀なくされている。したがっ
て、熱処理温度を低下させて製造コストを低減すること
も困難である。
【０００５】Development of Highly Corrosion Resist
ant Zirconium-Base Alloys(ＡＳＴＭ ＳＴＰ1132，19
91,P.356〜367)には、Sn、Nb、Fe、Cr、MoおよびＶを添
加（ただし、Fe／Crの検討に際しては、MoとＶは無添
加）して、400 ℃水蒸気中での耐食性を向上させたジル
コニウム合金が示されている。この合金では、その耐食
性はFe／Crが増加するにつれ低下することも図示されて
いる。しかし、この合金は、FeおよびCrの総含有量が0.
6 ％程度と高く、かつNbを含有するため、金属間化合物
が微細に析出し、耐食性を低下させる可能性がある。
ant Zirconium-Base Alloys(ＡＳＴＭ ＳＴＰ1132，19
91,P.356〜367)には、Sn、Nb、Fe、Cr、MoおよびＶを添
加（ただし、Fe／Crの検討に際しては、MoとＶは無添
加）して、400 ℃水蒸気中での耐食性を向上させたジル
コニウム合金が示されている。この合金では、その耐食
性はFe／Crが増加するにつれ低下することも図示されて
いる。しかし、この合金は、FeおよびCrの総含有量が0.
6 ％程度と高く、かつNbを含有するため、金属間化合物
が微細に析出し、耐食性を低下させる可能性がある。
【０００６】特開昭62−194493号公報には、外表面にCr
被覆層を形成させて耐食性を改善したジルコニウム基合
金の燃料被覆管が示されている。しかし、この場合に
は、高温での使用中に、CrがCr被覆層からジルコニウム
基合金へ拡散して、界面付近のジルコニウム基合金の耐
食性を劣化させる可能性がある。
被覆層を形成させて耐食性を改善したジルコニウム基合
金の燃料被覆管が示されている。しかし、この場合に
は、高温での使用中に、CrがCr被覆層からジルコニウム
基合金へ拡散して、界面付近のジルコニウム基合金の耐
食性を劣化させる可能性がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の課題
を解決するためになされたものであり、本発明の目的
は、軽水冷却原子炉の燃料被覆管やチャンネルボックス
のような高温高圧の熱水中および水蒸気中で使用するの
に好適な耐食性に優れたジルコニウム合金被覆管を提供
することにある。
を解決するためになされたものであり、本発明の目的
は、軽水冷却原子炉の燃料被覆管やチャンネルボックス
のような高温高圧の熱水中および水蒸気中で使用するの
に好適な耐食性に優れたジルコニウム合金被覆管を提供
することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は次のジル
コニウム合金被覆管にある。
コニウム合金被覆管にある。
【０００９】外表面および内表面の被覆層が重量％で、
Sn:0.2〜1.7 ％、Fe：0.05〜0.24％およびCr：0.03〜0.
30％を含有し、さらにFe／Cr： 0.5〜1.5 を満足し、残
部はZrおよび不可避不純物からなる高耐食性ジルコニウ
ム合金であって、各被覆層の厚さは0.05mm以上であり、
中間層がジルコニウム合金であることを特徴とする高耐
食性ジルコニウム合金被覆管。
Sn:0.2〜1.7 ％、Fe：0.05〜0.24％およびCr：0.03〜0.
30％を含有し、さらにFe／Cr： 0.5〜1.5 を満足し、残
部はZrおよび不可避不純物からなる高耐食性ジルコニウ
ム合金であって、各被覆層の厚さは0.05mm以上であり、
中間層がジルコニウム合金であることを特徴とする高耐
食性ジルコニウム合金被覆管。
【００１０】ここでいう「耐食性」とは「耐均一腐食
性」を意味し、中間層のジルコニウム合金は、前記従来
のジルカロイ−２またはジルカロイ−４を指す。
性」を意味し、中間層のジルコニウム合金は、前記従来
のジルカロイ−２またはジルカロイ−４を指す。
【００１１】本発明は、「Zr合金の均一腐食性を改善す
るには、FeとCrとの添加比率を従来のジルカロイ合金と
逆転させた合金とし、表層の酸化皮膜（ZrO2）中のFeと
Crの析出相から、酸化皮膜中へのFeとCrの拡散、固溶を
低減させるのがよい。上記高耐食性合金を従来のジルコ
ニウム合金の内外表面に被覆すれば、なお一層耐食性が
向上する。」という新しい知見に基づく。
るには、FeとCrとの添加比率を従来のジルカロイ合金と
逆転させた合金とし、表層の酸化皮膜（ZrO2）中のFeと
Crの析出相から、酸化皮膜中へのFeとCrの拡散、固溶を
低減させるのがよい。上記高耐食性合金を従来のジルコ
ニウム合金の内外表面に被覆すれば、なお一層耐食性が
向上する。」という新しい知見に基づく。
【００１２】
【作用】まず、被覆層の合金を構成する成分の作用効果
と、その適正含有量を前記のように定めた理由について
説明する。％は重量％を意味する。
と、その適正含有量を前記のように定めた理由について
説明する。％は重量％を意味する。
【００１３】Sn： 0.2〜1.7 ％ Snは不純物として混入してくる元素である。しかし、耐
食性を劣化させるＮ（窒素）の悪影響を抑制するのにも
有効な元素である。このため、Sn含有量は通常不純物Ｎ
の含有量にしたがって変化させる。Ｎの含有量は、一般
の原料Zrスポンジで20〜30ppm であり、さらにその後の
製造工程中における吸収量も最小限となるように管理さ
れる。したがって、従来のジルカロイ−２および４合金
（Sn：1.2 〜1.7 ％）のように、Sn含有量の下限を1.2
％に制限する必要はなく、不純物Ｎによる耐食性の劣化
を防止し得る0.2 ％を下限とすれば十分である。ただ
し、Snは、強度確保の点からも重要な元素であるので、
0.5 ％以上とするのが望ましい。一方、1.7 ％を超える
と耐食性に対するＮの悪影響を抑制する効果が飽和す
る。
食性を劣化させるＮ（窒素）の悪影響を抑制するのにも
有効な元素である。このため、Sn含有量は通常不純物Ｎ
の含有量にしたがって変化させる。Ｎの含有量は、一般
の原料Zrスポンジで20〜30ppm であり、さらにその後の
製造工程中における吸収量も最小限となるように管理さ
れる。したがって、従来のジルカロイ−２および４合金
（Sn：1.2 〜1.7 ％）のように、Sn含有量の下限を1.2
％に制限する必要はなく、不純物Ｎによる耐食性の劣化
を防止し得る0.2 ％を下限とすれば十分である。ただ
し、Snは、強度確保の点からも重要な元素であるので、
0.5 ％以上とするのが望ましい。一方、1.7 ％を超える
と耐食性に対するＮの悪影響を抑制する効果が飽和す
る。
【００１４】Fe：0.05〜0.24％ 耐食性を向上させるのに有効な元素である。この効果を
得るには0.05％以上のFe含有量が必要である。一方、0.
24％を超えると冷間加工性を損ない、また、酸化皮膜中
に存在する析出したFe−Zr金属間化合物から、酸化皮膜
中に拡散、固溶することにより、耐食性を低下させる。
得るには0.05％以上のFe含有量が必要である。一方、0.
24％を超えると冷間加工性を損ない、また、酸化皮膜中
に存在する析出したFe−Zr金属間化合物から、酸化皮膜
中に拡散、固溶することにより、耐食性を低下させる。
【００１５】Cr：0.03〜0.30％ Crも耐食性を向上させるのに有効な元素である。この効
果を得るには0.03％以上のCr含有量が必要である。一
方、CrはZrと金属間化合物を形成し、その析出状況は熱
処理条件により複雑に変化し、基本的には耐食性を劣化
させる上に、冷間加工性も損なわれる。Cr含有量が0.30
％を超えると、このような望ましくない金属間化合物の
析出を増加させる。
果を得るには0.03％以上のCr含有量が必要である。一
方、CrはZrと金属間化合物を形成し、その析出状況は熱
処理条件により複雑に変化し、基本的には耐食性を劣化
させる上に、冷間加工性も損なわれる。Cr含有量が0.30
％を超えると、このような望ましくない金属間化合物の
析出を増加させる。
【００１６】Fe／Cr： 0.5〜1.5 FeおよびCrは、上記のように冷間加工性と耐食性に影響
を与える元素である。
を与える元素である。
【００１７】冷間加工性および耐食性を良好に維持する
ためには、さらにFe／Crを一定の範囲にする必要があ
る。Fe／Crが 0.5未満では、熱処理温度が 700℃以下の
とき析出物が微細化し、冷間加工性および耐食性向上効
果が得られない。一方、1.5 を超えると、酸化にともな
うFeの析出相から酸化皮膜中への拡散、固溶により、耐
食性は低下する。
ためには、さらにFe／Crを一定の範囲にする必要があ
る。Fe／Crが 0.5未満では、熱処理温度が 700℃以下の
とき析出物が微細化し、冷間加工性および耐食性向上効
果が得られない。一方、1.5 を超えると、酸化にともな
うFeの析出相から酸化皮膜中への拡散、固溶により、耐
食性は低下する。
【００１８】以下に、上記の合金が高耐食性を有する理
由を説明する。
由を説明する。
【００１９】FeおよびCrは、Zr中の固溶度が低く、ほと
んどがZrと金属間化合物を形成して析出する。このよう
な組織を有するジルコニウム合金の表面が酸化すると、
酸化皮膜（ZrO2）中に存在する析出相（Fe−Zr、Cr−Zr
金属間化合物）からFeおよびCrが排出され、酸化皮膜中
へFeおよびCrイオンとして拡散して固溶する。固溶した
イオンは酸素の拡散を助長し、Zrの腐食速度を増大させ
る。このときの拡散、固溶は、CrよりもFeの方が優先的
である。
んどがZrと金属間化合物を形成して析出する。このよう
な組織を有するジルコニウム合金の表面が酸化すると、
酸化皮膜（ZrO2）中に存在する析出相（Fe−Zr、Cr−Zr
金属間化合物）からFeおよびCrが排出され、酸化皮膜中
へFeおよびCrイオンとして拡散して固溶する。固溶した
イオンは酸素の拡散を助長し、Zrの腐食速度を増大させ
る。このときの拡散、固溶は、CrよりもFeの方が優先的
である。
【００２０】上記合金においては、Crに対するFeの含有
比率を低下させ、かつFe／Crを 0.5〜1.5 に維持してい
るため、耐食性を劣化させるFeの優先拡散、固溶を抑制
し、酸化速度を低減することができるのである。
比率を低下させ、かつFe／Crを 0.5〜1.5 に維持してい
るため、耐食性を劣化させるFeの優先拡散、固溶を抑制
し、酸化速度を低減することができるのである。
【００２１】上記効果を長時間安定して得るには、被覆
層の厚さは0.05mm以上とすることが必要である。しか
し、冷間加工性を良好に維持するために、0.20mm以下と
するのが望ましい。
層の厚さは0.05mm以上とすることが必要である。しか
し、冷間加工性を良好に維持するために、0.20mm以下と
するのが望ましい。
【００２２】このような高耐食性ジルコニウム合金を被
覆層としたクラッド管とする理由は、次のとおりであ
る。すなわち、被覆層となる上記合金では、Cr量を増加
させた結果、冷間加工性が従来合金よりも劣るため、従
来合金管の被覆層としてこれを用いることにより、加工
性を損なうことなく耐食性向上効果が得られ、また熱処
理温度を低下させることができる。
覆層としたクラッド管とする理由は、次のとおりであ
る。すなわち、被覆層となる上記合金では、Cr量を増加
させた結果、冷間加工性が従来合金よりも劣るため、従
来合金管の被覆層としてこれを用いることにより、加工
性を損なうことなく耐食性向上効果が得られ、また熱処
理温度を低下させることができる。
【００２３】本発明の高耐食性ジルコニウム合金被覆管
は、クラッド管の範疇に属するものであるから、被覆層
となる高耐食性ジルコニウム合金管と従来のジルコニウ
ム合金管を各々製造し、これらを組み合わせて熱間圧着
法などにより製造することができる。
は、クラッド管の範疇に属するものであるから、被覆層
となる高耐食性ジルコニウム合金管と従来のジルコニウ
ム合金管を各々製造し、これらを組み合わせて熱間圧着
法などにより製造することができる。
【００２４】図１は、本発明の高耐食性ジルコニウム合
金被覆管を示す外観図である。図示するように、従来の
ジルカロイ−２管またはジルカロイ−４（符号２）管の
内外表面に、所定の化学組成と厚さの高耐食性ジルコニ
ウム合金１を被覆したものである。
金被覆管を示す外観図である。図示するように、従来の
ジルカロイ−２管またはジルカロイ−４（符号２）管の
内外表面に、所定の化学組成と厚さの高耐食性ジルコニ
ウム合金１を被覆したものである。
【００２５】
【実施例】表１および表２に示す化学組成のジルコニウ
ム合金を非消耗型アルゴンアーク溶解法で溶製して小型
インゴット（約500g）を製造した。各インゴットを、１
×10-4Torr以下の真空中で1050℃×２時間加熱して水焼
入れした後、溶体化処理を行った。次いで、上記の熱処
理後の各インゴットから、所定厚さの被覆層となる管を
製造し、下記加工処理条件で被覆管とした。
ム合金を非消耗型アルゴンアーク溶解法で溶製して小型
インゴット（約500g）を製造した。各インゴットを、１
×10-4Torr以下の真空中で1050℃×２時間加熱して水焼
入れした後、溶体化処理を行った。次いで、上記の熱処
理後の各インゴットから、所定厚さの被覆層となる管を
製造し、下記加工処理条件で被覆管とした。
【００２６】(1)熱間圧着 700 ℃、圧下率60％、クラ
ッド圧着 (2)中間焼鈍 650 ℃×２時間（真空中） (3)冷間圧延 圧下率72％ (4)最終焼鈍 450 ℃×２時間（真空中） クラッド圧着では、被覆層となる管を、従来のジルカロ
イ−４〔表２の No.14に相当する〕またはジルカロイ−
２（Sn:1.50 ％、Fe：0.12％、Cr：0.10％、Ni：0.05
％、残部：Zr）に相当する合金製素管の内外両面に圧着
し、図１に示すような外径9.5mm ×厚さ0.60mmの被覆管
とした。ただし、内外面の被覆層および中間層となる素
地合金の３層合計の肉厚を0.60mmの一定条件、さらに内
面と外面の各被覆層の厚さは同一とし、被覆層なしを含
んでその厚さを変化させた。
ッド圧着 (2)中間焼鈍 650 ℃×２時間（真空中） (3)冷間圧延 圧下率72％ (4)最終焼鈍 450 ℃×２時間（真空中） クラッド圧着では、被覆層となる管を、従来のジルカロ
イ−４〔表２の No.14に相当する〕またはジルカロイ−
２（Sn:1.50 ％、Fe：0.12％、Cr：0.10％、Ni：0.05
％、残部：Zr）に相当する合金製素管の内外両面に圧着
し、図１に示すような外径9.5mm ×厚さ0.60mmの被覆管
とした。ただし、内外面の被覆層および中間層となる素
地合金の３層合計の肉厚を0.60mmの一定条件、さらに内
面と外面の各被覆層の厚さは同一とし、被覆層なしを含
んでその厚さを変化させた。
【００２７】このときの、内外面の各々の被覆層の厚さ
を表１と表２に示す。
を表１と表２に示す。
【００２８】各被覆管または被覆層のない管から長さ25
mmの試験片を採取し、♯600 SiC を用いて湿式表面研磨
した後、硝沸酸（５％HF／45％HNO3／50％H2O ) で酸洗
し、さらに水で洗浄して腐食試験に供した。
mmの試験片を採取し、♯600 SiC を用いて湿式表面研磨
した後、硝沸酸（５％HF／45％HNO3／50％H2O ) で酸洗
し、さらに水で洗浄して腐食試験に供した。
【００２９】腐食試験は、水蒸気中で380 ℃×105kgf/c
m2×3000時間のオートクレーブ処理法とし、耐食性は、
試験前後の重量変化から求めた腐食増量 (mg/dm2) で評
価した。これらの結果を表１と表２に併せて示す。
m2×3000時間のオートクレーブ処理法とし、耐食性は、
試験前後の重量変化から求めた腐食増量 (mg/dm2) で評
価した。これらの結果を表１と表２に併せて示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】表１と表２から明らかなように、本発明の
ジルコニウム合金被覆管No.1〜13では、いずれも腐食増
量が100mg/dm2 未満に抑制されている。これに対し、N
o. 14〜18の被覆管では、Sn、Fe及びCrの各含有量は本
発明で定める範囲内であるが、Fe／Crが本発明で定める
条件を満たしていないため、腐食増量が大きい。Ｎｏ．
１９〜２１の被覆管ではFe／Crのみが本発明で定める
条件を満たしているだけであり、腐食増量が100mg/dm2
以上となっている。被覆層のないNo.22 （従来のジルカ
ロイ−４相当合金）及びNo.25 （従来のジルカロイ−２
相当合金）の管では耐食性が低い。No.23 、24及び26の
被覆管では、被覆層の厚さが0.05mm未満であるため腐食
増量は100mg/dm2 以上である。
ジルコニウム合金被覆管No.1〜13では、いずれも腐食増
量が100mg/dm2 未満に抑制されている。これに対し、N
o. 14〜18の被覆管では、Sn、Fe及びCrの各含有量は本
発明で定める範囲内であるが、Fe／Crが本発明で定める
条件を満たしていないため、腐食増量が大きい。Ｎｏ．
１９〜２１の被覆管ではFe／Crのみが本発明で定める
条件を満たしているだけであり、腐食増量が100mg/dm2
以上となっている。被覆層のないNo.22 （従来のジルカ
ロイ−４相当合金）及びNo.25 （従来のジルカロイ−２
相当合金）の管では耐食性が低い。No.23 、24及び26の
被覆管では、被覆層の厚さが0.05mm未満であるため腐食
増量は100mg/dm2 以上である。
【００３３】
【発明の効果】本発明の高耐食性ジルコニウム合金被覆
管は、高温水蒸気中での腐食増量が、100mg/dm2 未満の
優れた耐食性を有する。この被覆管を軽水冷却原子炉で
用いると、長期間の使用においても十分な耐食性が得ら
れ、使用期間延長が可能である。その製造の際の熱処理
温度を低下させることもできる。
管は、高温水蒸気中での腐食増量が、100mg/dm2 未満の
優れた耐食性を有する。この被覆管を軽水冷却原子炉で
用いると、長期間の使用においても十分な耐食性が得ら
れ、使用期間延長が可能である。その製造の際の熱処理
温度を低下させることもできる。
【図１】本発明の高耐食性ジルコニウム合金被覆管を示
す外観図である。
す外観図である。
１：高耐食性ジルコニウム合金、２：従来のジルコニウ
ム合金
ム合金
Claims (1)
- 【請求項１】外表面および内表面の被覆層が重量％で、
Sn:0.2〜1.7 ％、Fe：0.05〜0.24％およびCr：0.03〜0.
30％を含有し、さらにFe／Cr： 0.5〜1.5 を満足し、残
部はZrおよび不可避不純物からなる高耐食性ジルコニウ
ム合金であって、各被覆層の厚さは0.05mm以上であり、
中間層がジルコニウム合金であることを特徴とする高耐
食性ジルコニウム合金被覆管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5263268A JPH07120576A (ja) | 1993-10-21 | 1993-10-21 | 高耐食性ジルコニウム合金被覆管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5263268A JPH07120576A (ja) | 1993-10-21 | 1993-10-21 | 高耐食性ジルコニウム合金被覆管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07120576A true JPH07120576A (ja) | 1995-05-12 |
Family
ID=17387103
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5263268A Pending JPH07120576A (ja) | 1993-10-21 | 1993-10-21 | 高耐食性ジルコニウム合金被覆管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07120576A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63114105A (ja) * | 1986-05-01 | 1988-05-19 | Seiko Epson Corp | 永久磁石の製造方法 |
| WO2014193549A1 (en) * | 2013-05-28 | 2014-12-04 | Westinghouse Electric Company Llc | A KINETICALLY APPLIED GRADATED Zr-Al-C CERAMIC OR Ti-Al-C CERAMIC OR AMORPHOUS OR SEMI-AMORPHOUS STAINLESS STEEL WITH NUCLEAR GRADE ZIRCONIUM ALLOY METAL STRUCTURE |
| JP2017517631A (ja) * | 2014-05-27 | 2017-06-29 | ウエスチングハウス・エレクトリック・カンパニー・エルエルシー | 原子力発電用ジルコニウム合金への金属含有層とクロム含有層とを含む保護被膜の付着 |
-
1993
- 1993-10-21 JP JP5263268A patent/JPH07120576A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63114105A (ja) * | 1986-05-01 | 1988-05-19 | Seiko Epson Corp | 永久磁石の製造方法 |
| WO2014193549A1 (en) * | 2013-05-28 | 2014-12-04 | Westinghouse Electric Company Llc | A KINETICALLY APPLIED GRADATED Zr-Al-C CERAMIC OR Ti-Al-C CERAMIC OR AMORPHOUS OR SEMI-AMORPHOUS STAINLESS STEEL WITH NUCLEAR GRADE ZIRCONIUM ALLOY METAL STRUCTURE |
| CN105189820A (zh) * | 2013-05-28 | 2015-12-23 | 西屋电气有限责任公司 | 动态施加的渐变Zr-Al-C陶瓷或Ti-Al-C陶瓷或无定形或半无定形的不锈钢与核级锆合金金属结构 |
| US10060018B2 (en) | 2013-05-28 | 2018-08-28 | Westinghouse Electric Company Llc | Kinetically applied gradated Zr-Al-C ceramic or Ti-Al-C ceramic or amorphous or semi-amorphous stainless steel with nuclear grade zirconium alloy metal structure |
| JP2017517631A (ja) * | 2014-05-27 | 2017-06-29 | ウエスチングハウス・エレクトリック・カンパニー・エルエルシー | 原子力発電用ジルコニウム合金への金属含有層とクロム含有層とを含む保護被膜の付着 |
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