JPH07115938B2 - 窒化珪素焼結体の製造方法 - Google Patents
窒化珪素焼結体の製造方法Info
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- JPH07115938B2 JPH07115938B2 JP2190700A JP19070090A JPH07115938B2 JP H07115938 B2 JPH07115938 B2 JP H07115938B2 JP 2190700 A JP2190700 A JP 2190700A JP 19070090 A JP19070090 A JP 19070090A JP H07115938 B2 JPH07115938 B2 JP H07115938B2
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- Ceramic Products (AREA)
Description
として好適な、窒化珪素焼結体の製造方法に関するもの
である。
は、デポジション用ガス、エッチング用ガス、クリーニ
ング用ガスとして塩素系ガス、弗素系ガス等の腐食性ガ
スが使用されている。このため、ウエハーをこれらの腐
食性ガスに接触させた状態で加熱するための加熱装置と
して、抵抗発熱体の表面をステンレススチール、インコ
ネル等の金属により被覆した従来のヒーターを使用する
と、これらのガスの曝露によって、塩化物、酸化物、弗
化物等の粒径数μmの、好ましくないパーティクルが発
生する。
に赤外線ランプを設置し、容器外壁に赤外線透過窓を設
け、グラファイト等の耐食性良好な材質からなる被加熱
体に赤外線を放射し、被加熱体の上面に置かれたウエハ
ーを加熱する、間接加熱方式のウエハー加熱装置が開発
されている。ところがこの方式のものは、直接加熱式の
ものに比較して熱損失が大きいこと、温度上昇に時間が
かかること、赤外線透過窓へのCVD膜の付着により赤外
線の透過が次第に妨げられ、赤外線透過窓で熱吸収が生
じて窓が加熱し、均一に加熱できなくなること等の問題
があった。
状の緻密質セラミックス内に抵抗発熱体を埋設し、この
セラミックスヒーターをグラファイトの支持部に保持し
た加熱装置について検討した。その結果この加熱装置
は、上述のような問題点を一掃した極めて優れた装置で
あることが判明した。そして、更に好適な緻密質セラミ
ックスについて探索を進めた結果、窒化珪素焼結体が、
耐熱衝撃性、耐腐食性の点で極めて良好であることを見
出した。
ワイヤーを埋設するための製法について研究を進めたと
ころ、新たに重大な問題が生じた。
物、炭化タングステン等を添加して調合、混合し、造粒
用バインダーを加えて造粒し、この造粒粉末を成形する
際に抵抗発熱体を埋設し、成形体を大気中で加熱処理し
て造粒用バインダーを除去したところ、成形体にクラッ
クが発生し、セラミックスヒーターを製造できなくなっ
たのである。しかも、大気中での加熱処理時に、成形体
中に埋設した抵抗発熱体の表面から酸化が進行し、ヒー
ター特性が劣化することも解った。この場合、造粒用バ
インダーを混合粉末へと添加せずに造粒を行うと、後の
スプレードライ時に造粒粉末の収率が低下し、また得ら
れる造粒粉末の粒径が小さくなり、造粒粒子強度が低く
なるため、ラミネーションの発生等、成形性の低下が起
こるので、大型成形体の作製が困難となる。従って、造
粒用バインダーの添加は必要である。
属酸化物を用いると、焼結体の粒界においてガラス量が
増加し、焼結体の高温強度、耐食性が低下したため、炭
化タングステン等の非酸化物焼結助剤を添加する必要が
あった。
珪素焼結体の製造方法において、造粒用バインダーの除
去と金属非酸化物の酸化処理とを良好に行うことがで
き、しかも成形体のクラック発生を防止できるような、
窒化珪素焼結体の製造方法を提供することである。
化物及び金属からなる群より選ばれた一種以上を窒化珪
素原料粉末へ添加する調合工程と; この調合粉末を混合する混合工程と; この混合粉末に造粒用バインダーを添加して造粒する造
粒工程と; 造粒粉末を酸化雰囲気(例えば大気)中で加熱処理して
前記造粒用バインダーを除去する加熱処理工程と; この加熱処理後の造粒粉末を成形して成形体を作製する
成形工程と; この成形体を焼結する焼結工程を有する、窒化珪素焼結
体の製造方法に係るものである。
クが発生する原因について検討したところ、添加した炭
化物、窒化物、ほう化物、金属が加熱処理の際に酸化さ
れ、酸化物に変化して体積膨張を起すためであることを
見出した。
やめ、常識とは逆に、先ず造粒粉末を酸化雰囲気中で加
熱処理して造粒用バインダーを除去し、次いで成形体を
作製することとした。
物、金属の酸化を進行させておくことができるので、後
に加熱処理後の造粒粉末を成形し再び、酸化雰囲気で加
熱処理などの操作を行なって場合にも、体積膨張に起因
するクラックを防止できる。この意味で、成形前の加熱
処理時には上記した非酸化物の残留量を調合粉末の0.5
%以下にすることが好ましい。
ると、窒化珪素焼結体を均一に黒色化できるので好まし
く、更に炭化タングステン、炭化モリブデンが一層好ま
しい。
焼結助剤として添加する場合、希土類元素特有の着色・
色ムラを生じ、更に希土類元素による着色部は、酸素を
含む雰囲気にさらされると色が変化する場合がある。そ
して、このように部分的に変色した焼結体は、商品価値
が低下してしまううえ、半導体ウエハー加熱用ヒーター
に適用する場合には、赤外線放射に色ムラに伴う不均一
を生じ、半導体ウエハーを均一に加熱できなくなるおそ
れがある。この点、窒化珪素焼結体が全面に亘って均一
に黒色を呈するようにすれば、こうした部分的変色によ
る商品価値の低下や、放射の不均一は防止できる。
熱用ヒーターへと適用した場合には、既に酸化雰囲気中
で加熱を終った造粒粉末の成形時に抵抗発熱体を埋設す
るため、抵抗発熱体の酸化を防止できる。
る。
属からなる群より選ばれた一種以上を窒化珪素原料へ添
加する。
ると好ましく、Y2O3とYb2O3を添加すると更に好まし
い。
土類酸化物の調合物に対し、外配量で0.5〜3重量%
(更に好ましくは1〜2重量%)とすることが好まし
い。これが0.5重量%以下では十分な室温強度増大の効
果が得られず、タングステン化合物、モリブデン化合物
の場合には十分な黒色化の効果も得られない。
から好ましい。含有酸素量は1〜3重量%が好ましい。
って混合する。この後、必要に応じて、脱鉄、ふるい分
けを行う。
する。
ン酸0.2〜1.0wt%、好ましくはPVAを0.2〜1.0wt%、ス
テアリン酸0.2〜0.5wt%添加する。造粒用バインダーが
多い場合には、造粒粉体が球形にならず、尾を引いた液
滴状となり、成形性が低下する。また、少ない場合に
は、バインダー添加の効果が小さくなり、バインダー無
添加と同じ状態となる。
ーを除去する。
満ではバインダーの除去が充分行なわれず、600℃以上
では窒化珪素の酸化が生じる。
われず、また、バインダーの除去は、20時間以内に完結
するため、20時間以上の加熱は、経済的にみても不要で
ある。
適用する場合には、成形体内部へ抵抗発熱体を埋設する
必要がある。従って、まず造粒粉末を比較的低い圧力
(例えば50kg/cm2)で成形して下部を作製し、この上に
抵抗発熱体を載置し、この上に再び造粒粉末を充填して
一層高い圧力(例えば200kg/cm2)で加圧成形する。仮
に下部を成形する際に高い圧力で加圧成形すると、下部
と上部との界面が良好に接合しない。
又はホットアイソスタイックプレス法によるのが好まし
い。
熱面を平滑面とし、その平面度を500μm以下としてウ
エハー背面へと腐食性ガスの侵入を防止する必要があ
る。このため、ウエハー加熱面は、ダイヤモンド砥石等
によって研磨する。
ーターを例示する。
れるプラズマCVD用のチャンバーであり、その底部にセ
ラミックスヒーター10が取付けられている。
る円盤状の基材6の内部に抵抗発熱体7を埋設し、電極
ケーブル8の基材6内から容器1外へと取り出したもの
である。このセラミックスヒーター10の容器1側にはウ
エハー加熱面4が設けられ、この上に半導体ウエハーW
が固定され、加熱される。抵抗発熱体7は、螺旋状に巻
回されたワイヤーからなり、第2図に示すように、好ま
しくは基材6内部に螺旋形をなすように埋設される。
珪素との密着性に優れたタングステン、モリブデン等を
使用することが適当である。
く、プラズマエッチング装置、光エッチング装置等にお
ける半導体ウエハー加熱用ヒーターとしても使用でき
る。
2m2/g、α含有率0.95の窒化珪素原料粉末を用いた。
(金属炭化物、金属窒化物、金属ほう化物、金属)を添
加、調合し、蒸留水中で混合した。この混合粉末に造粒
用バインダーを加え、スプレードライで造粒した。次い
で、この造粒粉末を、大気中において500℃で10時間加
熱処理し、これにより造粒粉末からバインダーを除去
し、得られた粉末を成形圧300kg/cm2にて成形した。次
いでこの成形体を、再び大気中において500℃で10時間
加熱処理し、加熱処理後の成形体膨張率を算出すると共
に、クラック発生の有無等を検査した。
の造粒粉末を使用し、50kg/cm2の圧力で成形し、この成
形体の上にタングステンヒーターを固定し、再びこの上
に上記造粒粉末を充填して200kg/cm2の圧力で成形し、
タングステンヒーターの埋設された成形体を作製した。
粒粉末を用い、大気中における加熱処理を行わずに成形
体を作製した。他は上記実施例と同様の実験を行った。
結果を下記表1に示す。
を施した場合は、成形体を再度加熱処理した後も成形体
の膨張率が0.5%以下であり、クラックの発生も認めら
れなかった。一方、造粒粉末に対して大気中における加
熱処理をしていない場合は、成形体を加熱処理したとき
に成形体が大きく膨張し、クラックが発生し、一部の成
形体は崩壊した。
合も、成形体の膨張率やクラック発生に特に差は認めら
れなかった。
にY2O3とYb2O3とWCとを添加、調合し、蒸留水中で混合
した。WCの量は、窒化珪素原料粉末、Y2O3及びYb2O3か
らなる調合物に対し、外配量で1.0重量%とした。
イで造粒した。次いで、この造粒粉末を、大気中におい
て加熱処理し、これにより造粒粉末からバインダーを除
去し、得られた粉末を成形圧300kg/cm2にて成形した。
化タングステンの残留量を表2に示すように変更した。
0時間加熱処理し、加熱処理後の成形体の膨張率を算出
し、クラック発生の有無を検査した。結果を表2に示
す。
0.5%以下とすると、成形体の膨張率を小さくでき、ク
ラックは発生するものの、試料崩壊にはち至らなかっ
た。さらに、残留量を0.3%以下とすることによりクラ
ックの発生も防止できる。
な黒色を呈し、また酸化雰囲気においても、変色は認め
られなかった。黒色化の効果として、第一に外観が美し
く、商品価値を高めることが可能となった。第2に、半
導体ウエハー加熱用ヒーターに適用する場合には熱放射
率が均一になり、ヒーターの温度分布が小さくなった。
具体的には、WCを添加した実施例9のヒーターと、添加
しない場合のヒーターをそれぞれ作製した。WCを添加し
た場合、焼結体は黒色を呈し、WCを添加しない場合、焼
結体は緑色で、色むらのある状態であった。
計を用いて任意の10点の温度分布を測定したところ、WC
添加の場合は、600℃±5℃であったが、WC無添加の場
合は、600℃±15℃であった。
粉末を成形するに先立って、予め造粒粉末を酸化雰囲気
中で加熱処理して造粒用バインダーを除去しているの
で、造粒粉末中に含有される非酸化物(金属炭化物、金
属窒化物、金属ほう化物、金属)の酸化を上記加熱処理
で進行させておくことができる。従って、後に成形体に
対して大気中での加熱処理などを行なった場合でも、上
記非酸化物の酸化による体積膨張を抑えられるので、こ
れに起因するクラックの発生や試料崩壊を防止できる。
程でヒーター線の酸化も防止することができる。
状態を示す断面図、 第2図はセラミックスヒーター内部における抵抗発熱体
の埋設状態を示す平面図である。 1……チャンバー、4……ウエハー加熱面 6……窒化珪素焼結体からなる円盤状の基材 7……抵抗発熱体、8……電極ケーブル W……半導体ウエハー
Claims (6)
- 【請求項1】少くとも金属炭化物、金属窒化物、金属ほ
う化物及び金属からなる群より選ばれた一種以上を窒化
珪素原料粉末へ添加する調合工程と; この調合粉末を混合する混合工程と; この混合粉末に造粒用バインダーを添加して造粒する造
粒工程と; 造粒粉末を酸化雰囲気中で加熱処理して前記造粒用バイ
ンダーを除去する加熱処理工程と; この加熱処理後の造粒粉末を成形して成形体を作製する
成形工程と; この成形体を焼結する焼結工程を有する、窒化珪素焼結
体の製造方法。 - 【請求項2】前記金属炭化物、金属窒化物、金属ほう化
物及び金属としてタングステン炭化物、タングステン窒
化物、タングステンほう化物及びタングステン、又はモ
リブデン炭化物、モリブデン窒化物、モリブデンほう化
物及びモリブデンを用いる、請求項1記載の窒化珪素焼
結体の製造方法。 - 【請求項3】前記調合工程において、更にイットリウム
化合物とイッテルビウム化合物を焼結助剤として前記窒
化珪素原料粉末へ添加する、請求項1記載の窒化珪素焼
結体の製造方法。 - 【請求項4】前記成形工程において、前記成形体の内部
に抵抗発熱体を埋設し、この成形体を焼結し、得られた
焼結体を研磨して半導体ウエハーの加熱に適した平滑面
を形成する、請求項1〜3項のうちいずれか一つの項に
記載の窒化珪素焼結体の製造方法。 - 【請求項5】前記焼結をホットプレス法又はホットアイ
ソスタティックプレス法によって行う、請求項4記載の
窒化珪素焼結体の製造方法。 - 【請求項6】前記抵抗発熱体をタングステン又はモリブ
デンによって形成する、請求項4記載の窒化珪素焼結体
の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2190700A JPH07115938B2 (ja) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | 窒化珪素焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2190700A JPH07115938B2 (ja) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | 窒化珪素焼結体の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0477361A JPH0477361A (ja) | 1992-03-11 |
JPH07115938B2 true JPH07115938B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=16262399
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2190700A Expired - Lifetime JPH07115938B2 (ja) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | 窒化珪素焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07115938B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3089926B2 (ja) * | 1993-12-27 | 2000-09-18 | 株式会社東芝 | ヒーターおよびサーマルヘッド |
JP2007186385A (ja) * | 2006-01-16 | 2007-07-26 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 窒化アルミニウム焼結体及びそれを用いた窒化アルミニウム回路基板 |
JP5189928B2 (ja) * | 2008-08-18 | 2013-04-24 | 日本碍子株式会社 | セラミックス部材の作成方法及び静電チャック |
-
1990
- 1990-07-20 JP JP2190700A patent/JPH07115938B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0477361A (ja) | 1992-03-11 |
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