JPH04181725A - 半導体ウエハー加熱用セラミックスヒーター - Google Patents
半導体ウエハー加熱用セラミックスヒーターInfo
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- JPH04181725A JPH04181725A JP30875990A JP30875990A JPH04181725A JP H04181725 A JPH04181725 A JP H04181725A JP 30875990 A JP30875990 A JP 30875990A JP 30875990 A JP30875990 A JP 30875990A JP H04181725 A JPH04181725 A JP H04181725A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、プラズマCVD、fi圧CVD、プラズマエ
ツチング、光エツチング装置等に使用される半導体ウェ
ハー加熱装置に関するものである。
ツチング、光エツチング装置等に使用される半導体ウェ
ハー加熱装置に関するものである。
(従来の技術及びその問題点)
スーパークリーン状態を必要とする半導体製造用装置で
は、デポジション用ガス、エツチング用ガス、クリーニ
ング用ガスとして塩素系ガス、弗素系ガス等の腐食性ガ
スが使用されている。このため、ウェハーをこれらの腐
食性ガスに接触させた状態で加熱するための加熱装置と
して、抵抗発熱体の表面をステンレススチール、インコ
ネル等の金属により被覆した従来のヒーターを使用する
と、これらのガスの曝露によって、塩化物、酸化物、弗
化物等の粗系数μ−の、好ましくないパーティクルが発
生する。
は、デポジション用ガス、エツチング用ガス、クリーニ
ング用ガスとして塩素系ガス、弗素系ガス等の腐食性ガ
スが使用されている。このため、ウェハーをこれらの腐
食性ガスに接触させた状態で加熱するための加熱装置と
して、抵抗発熱体の表面をステンレススチール、インコ
ネル等の金属により被覆した従来のヒーターを使用する
と、これらのガスの曝露によって、塩化物、酸化物、弗
化物等の粗系数μ−の、好ましくないパーティクルが発
生する。
そこでデポジション用ガス等に曝露される容器の外側に
赤外線ランプを設置し、容器外壁に赤外線透過窓を設け
、グラファイト等の耐食性良好な材質からなる被加熱体
に赤外線を放射し、被加熱体の上面に置かれたウェハー
を加熱する、間接加熱方式のウェハー加熱装置が開発さ
れている。ところがこの方式のものは、直接加熱式のも
のに比較して熱損失が大きいこと、温度上昇に時間がか
かること、赤外線透過窓へのCVD膜の付着により赤外
線の透過が次第に妨げられ、赤外線透過窓で熱吸収が生
じて窓が加熱すること等の問題があった。
赤外線ランプを設置し、容器外壁に赤外線透過窓を設け
、グラファイト等の耐食性良好な材質からなる被加熱体
に赤外線を放射し、被加熱体の上面に置かれたウェハー
を加熱する、間接加熱方式のウェハー加熱装置が開発さ
れている。ところがこの方式のものは、直接加熱式のも
のに比較して熱損失が大きいこと、温度上昇に時間がか
かること、赤外線透過窓へのCVD膜の付着により赤外
線の透過が次第に妨げられ、赤外線透過窓で熱吸収が生
じて窓が加熱すること等の問題があった。
(発明に至る経過)
上記の問題を解決するため、本発明者等は、新たに円盤
状の緻密質セラミックス内に抵抗発熱体を埋設し、この
セラミックスヒーターをグラファイトのケースに保持し
た加熱装置について検討した。その結果この加熱装置は
、上述のような問題点を一掃した極めて優れた装置であ
ることが判明した。
状の緻密質セラミックス内に抵抗発熱体を埋設し、この
セラミックスヒーターをグラファイトのケースに保持し
た加熱装置について検討した。その結果この加熱装置は
、上述のような問題点を一掃した極めて優れた装置であ
ることが判明した。
しかし、特に、半導体製造装置では、例えば最高110
0℃までの高温で半導体ウェハーを加熱する。
0℃までの高温で半導体ウェハーを加熱する。
そして、円盤状基体の側面からの輻射は、絶対温度にの
4乗に比例するため非常に大きく、ウェハー加熱面の内
周と外周部とで温度勾配が生じ易い。
4乗に比例するため非常に大きく、ウェハー加熱面の内
周と外周部とで温度勾配が生じ易い。
しかも、半導体ウェハーに例えばCVD法による膜堆積
を行なう場合など、気相熱化学反応によって膜堆積を行
なうので、ウェハー加熱面を均熱化できないとヒーター
として使用できなくなる。
を行なう場合など、気相熱化学反応によって膜堆積を行
なうので、ウェハー加熱面を均熱化できないとヒーター
として使用できなくなる。
この一方、ウェハー加熱面と反対側の背面側からケース
への熱の逃げが比較的大きく、ヒーターの熱効率に悪影
響を与えるという問題もある。
への熱の逃げが比較的大きく、ヒーターの熱効率に悪影
響を与えるという問題もある。
セラミックス基盤はフランジに固定されているため、セ
ラミックス基盤の外周部ではフランジへの伝熱により熱
損が生じ、中心部に較べて温度が低く、熱衝撃により破
壊することがあった。また、端子埋設部は円形の穴が生
しているため、キリカギ効果により集中的に破壊するこ
とがあった。
ラミックス基盤の外周部ではフランジへの伝熱により熱
損が生じ、中心部に較べて温度が低く、熱衝撃により破
壊することがあった。また、端子埋設部は円形の穴が生
しているため、キリカギ効果により集中的に破壊するこ
とがあった。
本発明の課題は、金属ヒーターの場合のような汚染や、
間接加熱方式の場合のような熱効率の悪化等の問題を生
じず、しかもウェハー加熱面の均熱性を良好にできるよ
うな半導体ウェハー加熱用セラミックスヒーターを提供
することである。
間接加熱方式の場合のような熱効率の悪化等の問題を生
じず、しかもウェハー加熱面の均熱性を良好にできるよ
うな半導体ウェハー加熱用セラミックスヒーターを提供
することである。
本発明は、セラミックス基盤の内部に抵抗発熱体を埋設
してなり、このセラミックス基盤の一方の側にウェハー
加熱面が設けられ、前記抵抗発熱体に電気的に接続され
る端子がウェハー加熱面以外に埋設されている半導体ウ
ェハー加熱用セラミックスヒーターであって、 前記ウェハー加熱面側のセラミックス基材の熱伝導率が
、背面側のセラミックス基材の熱伝導率よりも大きい半
導体ウェハー加熱用セラミックスヒーターに係るもので
ある。
してなり、このセラミックス基盤の一方の側にウェハー
加熱面が設けられ、前記抵抗発熱体に電気的に接続され
る端子がウェハー加熱面以外に埋設されている半導体ウ
ェハー加熱用セラミックスヒーターであって、 前記ウェハー加熱面側のセラミックス基材の熱伝導率が
、背面側のセラミックス基材の熱伝導率よりも大きい半
導体ウェハー加熱用セラミックスヒーターに係るもので
ある。
(実施例)
最初に本発明の半導体ウェハー加熱用セラミックスヒー
ターの使用状態の一例について説明して 。
ターの使用状態の一例について説明して 。
おく。
第2図において、19は半導体製造用熱CVDに使用さ
れる容器、1はその内部のケース14に取付けられた半
導体ウェハー加熱用セラミックスヒーターであり、その
大きさは例えば4〜8インチとしてウェハーを設置可能
なサイズとしておく。
れる容器、1はその内部のケース14に取付けられた半
導体ウェハー加熱用セラミックスヒーターであり、その
大きさは例えば4〜8インチとしてウェハーを設置可能
なサイズとしておく。
容器19の内部にはガス供給孔17から熱CVD用のガ
スが供給され、吸引孔18から真空ポンプにより内部の
ガスが排出される。セラミックスヒーター1の中央及び
端部にはケーブル8を介して外部から電力が供給され、
このセラミックスヒーターlを例えば1100″C程度
に加熱することができる。
スが供給され、吸引孔18から真空ポンプにより内部の
ガスが排出される。セラミックスヒーター1の中央及び
端部にはケーブル8を介して外部から電力が供給され、
このセラミックスヒーターlを例えば1100″C程度
に加熱することができる。
15はケース14の上面を覆う水冷ジャケット20付の
フランジであり、0リング16により容器19の側壁と
の間がシールされ、容器19の天井面を構成している。
フランジであり、0リング16により容器19の側壁と
の間がシールされ、容器19の天井面を構成している。
また、セラミックスヒーター1の背面4側に、中空シー
ス10が取り付けられ、この中空シース10の内側空間
に熱電対13が収容、固定されている。
ス10が取り付けられ、この中空シース10の内側空間
に熱電対13が収容、固定されている。
第1図は、第2図において半導体ウェハー加熱用セラミ
ックスヒーター1付近を拡大して示す断面図である。
ックスヒーター1付近を拡大して示す断面図である。
このセラミックスヒーター1は、緻密質セラミックスか
らなる円盤基体内部に、タングステン系等の抵抗発熱体
5を渦巻状に埋設したものである。
らなる円盤基体内部に、タングステン系等の抵抗発熱体
5を渦巻状に埋設したものである。
そして、抵抗発熱体5の埋設箇所を境として、ウェハー
加熱面3側のセラミックス基材2Aの材質と、背面4側
の基材2Bの材質とを変える。基材2Bには、中空シー
ス10の先端部分を接合層9を介して接合すると共に、
円盤状セラミックスヒーター1の中央部及び端部におい
て、例えば直方体状の塊状端子6を埋設する。この塊状
端子6は、図示しない耐熱金属線を介して、抵抗発熱体
5へと電気的に接続されている。電力供給用のケーブル
8の端部には、例えばタングステン、モリブデン等の高
融点金属からなる電極棒7が接続され、この電極棒7が
塊状端子6に対して結合又は接合されている。
加熱面3側のセラミックス基材2Aの材質と、背面4側
の基材2Bの材質とを変える。基材2Bには、中空シー
ス10の先端部分を接合層9を介して接合すると共に、
円盤状セラミックスヒーター1の中央部及び端部におい
て、例えば直方体状の塊状端子6を埋設する。この塊状
端子6は、図示しない耐熱金属線を介して、抵抗発熱体
5へと電気的に接続されている。電力供給用のケーブル
8の端部には、例えばタングステン、モリブデン等の高
融点金属からなる電極棒7が接続され、この電極棒7が
塊状端子6に対して結合又は接合されている。
そして、セラミックス基材2Aの熱伝導率をセラミック
ス基材2Bの熱伝導率よりも大きくした。
ス基材2Bの熱伝導率よりも大きくした。
こうした半導体ウェハー加熱用セラミックスヒーター1
によれば、緻密質セラミックス基材2^。
によれば、緻密質セラミックス基材2^。
2Bの内部に抵抗発熱体5を埋設しであるので、半導体
製造装置内部の汚染や、間接加熱方式の場合における熱
効率の悪化の問題を解決できる。
製造装置内部の汚染や、間接加熱方式の場合における熱
効率の悪化の問題を解決できる。
しかも、抵抗発熱体5の埋設位置でセラミックス基材の
材質を変えたことが重要である。即ち、ウェハー加熱面
3例のセラミックス基材2Aの熱伝導率を基材2Bのそ
れよりも高くしたことにより、セラミックスヒーターの
径方向への熱伝導性が良くなり、温度が低下する傾向の
あるウェハー加熱面の周縁部へと向って熱を伝え易いの
で、ウェハー加熱面の温度勾配を小さくすることができ
る。
材質を変えたことが重要である。即ち、ウェハー加熱面
3例のセラミックス基材2Aの熱伝導率を基材2Bのそ
れよりも高くしたことにより、セラミックスヒーターの
径方向への熱伝導性が良くなり、温度が低下する傾向の
あるウェハー加熱面の周縁部へと向って熱を伝え易いの
で、ウェハー加熱面の温度勾配を小さくすることができ
る。
そして、これと同時に、背面側のセラミックス基材2B
の熱伝導率を相対的に小さくしたことにより、背面4側
への熱伝導による熱損失を小さくし、供給電力に対する
熱効率をその分向上させることができる。
の熱伝導率を相対的に小さくしたことにより、背面4側
への熱伝導による熱損失を小さくし、供給電力に対する
熱効率をその分向上させることができる。
第1図において、セラミックスヒーターlを作製するに
は、セラミックス材料へと抵抗発熱体5を埋設した状態
でホットプレス()IP)法で焼結する。
は、セラミックス材料へと抵抗発熱体5を埋設した状態
でホットプレス()IP)法で焼結する。
従って、第1図において厚み方向へと加圧するため、H
Pにおいて、径方向と厚み方向とでは粒成長の度合が異
なるので、セラミックス基材2A、 2Bにおいて、径
方向と厚み方向とでは物理的性質に異方性がある0例え
ば、セラミックス基材2Aが、イツトリア及びイッテル
ビウムを焼結助剤として含有する窒化珪素である場合、
例えば径方向の熱伝導率を41W/1K、厚み方向の熱
伝導率を35−/ml(、とできる。このように、セラ
ミックス基材2Aの径方向の熱伝導率を厚み方向の熱伝
導率よりも 大きくすることにより、ウェハー加熱面3
の温度分布は一層良くなる。更にまた、ウェハー加熱面
3をクリーニングする際には、真空雰囲気中にクリーニ
ングガスを導入することからヒーター周辺の圧力変化が
大きく (例えば10−’Torrから50Torr)
、従ってクリーニングガスの流入によりヒーターから
熱が急激に奪われる。この際、上記のようにセラミック
ス基材2Aの径方向の熱伝導率を良好にすることにより
、径方向へと速やかに伝熱することができるので、ヒー
ター温度の降下から回復までの応答時間を短くできる。
Pにおいて、径方向と厚み方向とでは粒成長の度合が異
なるので、セラミックス基材2A、 2Bにおいて、径
方向と厚み方向とでは物理的性質に異方性がある0例え
ば、セラミックス基材2Aが、イツトリア及びイッテル
ビウムを焼結助剤として含有する窒化珪素である場合、
例えば径方向の熱伝導率を41W/1K、厚み方向の熱
伝導率を35−/ml(、とできる。このように、セラ
ミックス基材2Aの径方向の熱伝導率を厚み方向の熱伝
導率よりも 大きくすることにより、ウェハー加熱面3
の温度分布は一層良くなる。更にまた、ウェハー加熱面
3をクリーニングする際には、真空雰囲気中にクリーニ
ングガスを導入することからヒーター周辺の圧力変化が
大きく (例えば10−’Torrから50Torr)
、従ってクリーニングガスの流入によりヒーターから
熱が急激に奪われる。この際、上記のようにセラミック
ス基材2Aの径方向の熱伝導率を良好にすることにより
、径方向へと速やかに伝熱することができるので、ヒー
ター温度の降下から回復までの応答時間を短くできる。
セラミックス基材は、デポジション用ガスの吸着を防止
するために緻密体である必要があり、吸水率が0.01
%以下の材質が好ましい。また機械的応力は加わらない
ものの、常温から1100℃までの加熱と冷却に耐える
ことのできる耐熱衝撃性が求められる。これらの点から
高温における強度の高いセラミックスである窒化珪素焼
結体、サイアロン等を用いることが好ましい。
するために緻密体である必要があり、吸水率が0.01
%以下の材質が好ましい。また機械的応力は加わらない
ものの、常温から1100℃までの加熱と冷却に耐える
ことのできる耐熱衝撃性が求められる。これらの点から
高温における強度の高いセラミックスである窒化珪素焼
結体、サイアロン等を用いることが好ましい。
また、半導体製造装置においてはアルカリ土類金属の侵
入を防ぐ必要があり、セラミックス基材の焼結助剤とし
てはマグネシウム等のアルカリ土類金属は使用しないこ
とが好ましく、イツトリア、アルミナ、イッテルビウム
系が好ましい。
入を防ぐ必要があり、セラミックス基材の焼結助剤とし
てはマグネシウム等のアルカリ土類金属は使用しないこ
とが好ましく、イツトリア、アルミナ、イッテルビウム
系が好ましい。
セラミックス基材内部に埋設される抵抗発熱体5は、容
器内の腐食性雰囲気に曝されないように、セラミックス
基材中に気密に埋設されている必要がある。更に、抵抗
発熱体5の材質としては、高融点であり、しかも窒化珪
素との密着性に優れたタングステン、モリブデン、白金
等を使用することが適当である。抵抗発熱体としては、
線材、薄いシート状等の形態のものが用いられる。
器内の腐食性雰囲気に曝されないように、セラミックス
基材中に気密に埋設されている必要がある。更に、抵抗
発熱体5の材質としては、高融点であり、しかも窒化珪
素との密着性に優れたタングステン、モリブデン、白金
等を使用することが適当である。抵抗発熱体としては、
線材、薄いシート状等の形態のものが用いられる。
ウェハー加熱面3は平滑面とすることが好ましく、特に
ウェハー加熱面3にウェハーを直接セットする場合には
、平面度を500μ−以下としてウェハーの裏面へのデ
ポジション用ガスの侵入を防止する必要がある。
ウェハー加熱面3にウェハーを直接セットする場合には
、平面度を500μ−以下としてウェハーの裏面へのデ
ポジション用ガスの侵入を防止する必要がある。
なお、膜状の抵抗発熱体を印刷によって形成すると、プ
レス成形し易く、プレス成形時に膜状の抵抗発熱体が歪
みにくい。従って、製品毎に同一のパターンを成形によ
るバラツキ無しに形成でき、温度分布の差を少なくでき
る。また、印刷によりパターンを形成するので、蝮旋状
の発熱体にくらべて一層緻密なパターンを形成すること
が可能である。更に、セラミックス基材の外周付近にも
膜状の抵抗発熱体を形成しても、セラミックス基材に無
理な応力がかからないので、クラックが生しにくい。
レス成形し易く、プレス成形時に膜状の抵抗発熱体が歪
みにくい。従って、製品毎に同一のパターンを成形によ
るバラツキ無しに形成でき、温度分布の差を少なくでき
る。また、印刷によりパターンを形成するので、蝮旋状
の発熱体にくらべて一層緻密なパターンを形成すること
が可能である。更に、セラミックス基材の外周付近にも
膜状の抵抗発熱体を形成しても、セラミックス基材に無
理な応力がかからないので、クラックが生しにくい。
更に、セラミックス基材2A、 2Bとして窒化珪素を
用いる場合、セラミックス基材2Aの方に高熱伝導性の
窒化珪素を使用すると好ましい。具体的には、本出願人
が特願平2−11780号明細書に記載したように、セ
ラミックス基材2Aの方に、アルミニウム量がAfh(
:hに換算して0.3重量%以下である窒化珪素を用い
ることが好ましい。これは、窒化珪素焼結体中のAfl
成分が多いと、窒化珪素粒子内にアルミニウムが固溶し
、低熱伝導のサイアロンを生成するため、熱伝導特性を
低下させるためである。そのため、窒化珪素焼結体中の
アルミニウム量をAQz(hに換算して0.3重量%以
下とすると、このような熱伝導特性の低下を防止できる
ため好ましい。この一方、セラミックス基材2Bにおい
では、アルミニウム量がAQzOsに換算して焼結性を
損なうことなく5〜20重量%以下である窒化珪素を用
いると、背面4側からの熱放散を抑制し易い。その上、
窒化珪素焼結体中のアルミニウム量が増加すると、その
強度も増大するので、塊状端子6とセラミックス基材2
Bの熱膨張差により生ずる熱応力に充分耐えうる。
用いる場合、セラミックス基材2Aの方に高熱伝導性の
窒化珪素を使用すると好ましい。具体的には、本出願人
が特願平2−11780号明細書に記載したように、セ
ラミックス基材2Aの方に、アルミニウム量がAfh(
:hに換算して0.3重量%以下である窒化珪素を用い
ることが好ましい。これは、窒化珪素焼結体中のAfl
成分が多いと、窒化珪素粒子内にアルミニウムが固溶し
、低熱伝導のサイアロンを生成するため、熱伝導特性を
低下させるためである。そのため、窒化珪素焼結体中の
アルミニウム量をAQz(hに換算して0.3重量%以
下とすると、このような熱伝導特性の低下を防止できる
ため好ましい。この一方、セラミックス基材2Bにおい
では、アルミニウム量がAQzOsに換算して焼結性を
損なうことなく5〜20重量%以下である窒化珪素を用
いると、背面4側からの熱放散を抑制し易い。その上、
窒化珪素焼結体中のアルミニウム量が増加すると、その
強度も増大するので、塊状端子6とセラミックス基材2
Bの熱膨張差により生ずる熱応力に充分耐えうる。
この場合において、セラミックス基材2Aを構成する窒
化珪素の熱伝導率は0.15cal / cin−se
c ・”C以上であることが好ましい。こうした窒化珪
素を製造するためには、アルミニウム量がAQz(hに
換算して0.3重量%以下の窒化珪素原料を粉砕、混合
、成形し、焼成することが好ましく、この粉砕、混合の
際、窒化珪素製玉石を使用すると更に好ましい。
化珪素の熱伝導率は0.15cal / cin−se
c ・”C以上であることが好ましい。こうした窒化珪
素を製造するためには、アルミニウム量がAQz(hに
換算して0.3重量%以下の窒化珪素原料を粉砕、混合
、成形し、焼成することが好ましく、この粉砕、混合の
際、窒化珪素製玉石を使用すると更に好ましい。
さらにまた、窒化珪素には、α、β型の2種類があるが
、α型はβ型に較べ低熱伝導であるため、β化率が高い
ほど高熱伝導となり、そのため窒化珪素がβ−5iJ4
であると好ましい。また、焼結助剤は、Y2O3,Yb
zO:+、 S+C,Zr0zが好ましい。
、α型はβ型に較べ低熱伝導であるため、β化率が高い
ほど高熱伝導となり、そのため窒化珪素がβ−5iJ4
であると好ましい。また、焼結助剤は、Y2O3,Yb
zO:+、 S+C,Zr0zが好ましい。
なお、第1図において、セラミックス基材2Aに耐蝕性
に優れた素地を用いれば、ウェハー加熱面3にクリーニ
ングガス(Cffih、 NF3)が当ってもこれが腐
食され難いので、ヒーター寿命を延ばすことができる。
に優れた素地を用いれば、ウェハー加熱面3にクリーニ
ングガス(Cffih、 NF3)が当ってもこれが腐
食され難いので、ヒーター寿命を延ばすことができる。
また、上記のような二層構造の他、セラミックスヒータ
ーの基剤を三層以上の多層に分割することができ、更に
は明確な境界を設けずに、熱伝導率、熱膨張率をヒータ
ー厚み方向へと向って傾斜的に徐々に変化させた傾斜構
造を採用することもできる。
ーの基剤を三層以上の多層に分割することができ、更に
は明確な境界を設けずに、熱伝導率、熱膨張率をヒータ
ー厚み方向へと向って傾斜的に徐々に変化させた傾斜構
造を採用することもできる。
(発明の効果)
本発明に係る半導体ウェハー加熱用セラミックスヒータ
ーによれば、セラミックス基盤の内部に抵抗発熱体を埋
設しであるので、半導体製造装置内の汚染や、間接加熱
方式の場合における熱効率の悪化の問題を解決できる。
ーによれば、セラミックス基盤の内部に抵抗発熱体を埋
設しであるので、半導体製造装置内の汚染や、間接加熱
方式の場合における熱効率の悪化の問題を解決できる。
そして、ウェハー加熱面側のセラミックス基材の熱伝導
率を、背面側のセラミックス基材の熱伝導率よりも大き
くしたので、温度が低下する傾向のあるウェハー加熱面
の周縁部へと向って相対的に伝熱し易い。従って、ウェ
ハー加熱面の温度勾配を小さくすることができる。と同
時に、背面側のセラミックス基材の熱伝導率を相対的に
小さくしたことにより、背面側への熱伝導による熱損失
を小さくでき、ヒーターの熱効率をその分向上させるこ
とができる。
率を、背面側のセラミックス基材の熱伝導率よりも大き
くしたので、温度が低下する傾向のあるウェハー加熱面
の周縁部へと向って相対的に伝熱し易い。従って、ウェ
ハー加熱面の温度勾配を小さくすることができる。と同
時に、背面側のセラミックス基材の熱伝導率を相対的に
小さくしたことにより、背面側への熱伝導による熱損失
を小さくでき、ヒーターの熱効率をその分向上させるこ
とができる。
第1図は、本発明の一実施例に係る半導体ウェハー加熱
用セラミックスヒーターを示す断面図、第2図は、第1
図のヒーターを半導体製造装置に取り付けた状態を示す
概略断面図である。 l・・・半導体ウェハー加熱用セラミックスヒーター2
A・・・ウェハー加熱面側のセラミックス基材2B・・
・背面側のセラミックス基材 3・・・ウェハー加熱面 4・・・背面 5・・・抵抗発熱体 6・・・高融点金属からなる塊状端子
用セラミックスヒーターを示す断面図、第2図は、第1
図のヒーターを半導体製造装置に取り付けた状態を示す
概略断面図である。 l・・・半導体ウェハー加熱用セラミックスヒーター2
A・・・ウェハー加熱面側のセラミックス基材2B・・
・背面側のセラミックス基材 3・・・ウェハー加熱面 4・・・背面 5・・・抵抗発熱体 6・・・高融点金属からなる塊状端子
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、セラミックス基盤の内部に抵抗発熱体を埋設してな
り、このセラミックス基盤の一方の側にウェハー加熱面
が設けられ、前記抵抗発熱体に電気的に接続される端子
がウェハー加熱面以外に埋設されている半導体ウェハー
加熱用セラミックスヒーターであって、 前記ウェハー加熱面側のセラミックス基材 の熱伝導率が、背面側のセラミックス基材の熱伝導率よ
りも大きい半導体ウェハー加熱用セラミックスヒーター
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2308759A JPH088247B2 (ja) | 1990-11-16 | 1990-11-16 | 半導体ウエハー加熱用セラミックスヒーター |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2308759A JPH088247B2 (ja) | 1990-11-16 | 1990-11-16 | 半導体ウエハー加熱用セラミックスヒーター |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04181725A true JPH04181725A (ja) | 1992-06-29 |
JPH088247B2 JPH088247B2 (ja) | 1996-01-29 |
Family
ID=17984954
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2308759A Expired - Lifetime JPH088247B2 (ja) | 1990-11-16 | 1990-11-16 | 半導体ウエハー加熱用セラミックスヒーター |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH088247B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001313157A (ja) * | 2000-04-26 | 2001-11-09 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 加熱装置 |
JP2004312025A (ja) * | 2004-04-23 | 2004-11-04 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 半導体製造装置用ウェハ保持体 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001135715A (ja) * | 1999-08-24 | 2001-05-18 | Ibiden Co Ltd | 測温素子および半導体製造装置用セラミック基材 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5797616A (en) * | 1980-12-10 | 1982-06-17 | Anelva Corp | Base plate for vacuum equipment |
JPS5919314A (ja) * | 1982-07-26 | 1984-01-31 | Toshiba Corp | 真空用加熱装置 |
JPS5919315A (ja) * | 1982-07-26 | 1984-01-31 | Toshiba Corp | 真空用加熱装置 |
JPH01289089A (ja) * | 1988-05-16 | 1989-11-21 | Ngk Spark Plug Co Ltd | セラミック発熱体 |
JPH02155189A (ja) * | 1988-12-07 | 1990-06-14 | Koa Corp | Ptcプレートヒータ |
JPH02267882A (ja) * | 1989-04-06 | 1990-11-01 | Hitachi Metals Ltd | 板状ヒータ |
-
1990
- 1990-11-16 JP JP2308759A patent/JPH088247B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5797616A (en) * | 1980-12-10 | 1982-06-17 | Anelva Corp | Base plate for vacuum equipment |
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Cited By (2)
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---|---|---|---|---|
JP2001313157A (ja) * | 2000-04-26 | 2001-11-09 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 加熱装置 |
JP2004312025A (ja) * | 2004-04-23 | 2004-11-04 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 半導体製造装置用ウェハ保持体 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH088247B2 (ja) | 1996-01-29 |
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