JPH0711394A - 耐高温酸化性およびスケール密着性に優れたフエライト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐高温酸化性およびスケール密着性に優れたフエライト系ステンレス鋼Info
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- JPH0711394A JPH0711394A JP10913494A JP10913494A JPH0711394A JP H0711394 A JPH0711394 A JP H0711394A JP 10913494 A JP10913494 A JP 10913494A JP 10913494 A JP10913494 A JP 10913494A JP H0711394 A JPH0711394 A JP H0711394A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 ７００〜９５０℃の高温排ガスの管路部材と
して使用可能な安価な材料。 【構成】 質量％で、Ｃ≦０．０３；０．８０≦Ｓｉ≦
１．２０；０．６０≦Ｍｎ≦１．５０；１１．０≦Ｃｒ
≦１５．５；０．２０≦Ｎｂ≦０．８０；Ｏ≦Ｔｉ≦
０．１；０．０２≦Ｃｕ＜０．３０；Ｎ≦０．０３；Ｏ
≦Ａｌ≦０．０５；Ｏ≦０．０１２を含有し、かつ、
０．７≦Ｍｎ／Ｓｉ≦１．５；１．４≦Ｎｂ＋１．２Ｓ
ｉ≦２．０；１２２１．６（Ｃ＋Ｎ）−５５．１Ｓｉ＋
６５．７Ｍｎ−８．７Ｃｒ−９９．５Ｔｉ−４０．４Ｎ
ｂ＋１．１Ｃｕ＋５４≦０；を同時に満足するようにこ
れらの元素を含有し，残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなり、大気雰囲気下９００℃で１００時間連続加熱
後の酸化増量が０．０２ｋｇ／ｍ２以下で、スケール剥
離量が０．０１ｋｇ／ｍ２以下同１０００℃で１００時
間連続加熱後の酸化増量が０．４ｋｇ／ｍ２以下で、ス
ケール剥離量が０．０２ｋｇ／ｍ２以下である、フエラ
イト系ステンレス鋼。
して使用可能な安価な材料。 【構成】 質量％で、Ｃ≦０．０３；０．８０≦Ｓｉ≦
１．２０；０．６０≦Ｍｎ≦１．５０；１１．０≦Ｃｒ
≦１５．５；０．２０≦Ｎｂ≦０．８０；Ｏ≦Ｔｉ≦
０．１；０．０２≦Ｃｕ＜０．３０；Ｎ≦０．０３；Ｏ
≦Ａｌ≦０．０５；Ｏ≦０．０１２を含有し、かつ、
０．７≦Ｍｎ／Ｓｉ≦１．５；１．４≦Ｎｂ＋１．２Ｓ
ｉ≦２．０；１２２１．６（Ｃ＋Ｎ）−５５．１Ｓｉ＋
６５．７Ｍｎ−８．７Ｃｒ−９９．５Ｔｉ−４０．４Ｎ
ｂ＋１．１Ｃｕ＋５４≦０；を同時に満足するようにこ
れらの元素を含有し，残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなり、大気雰囲気下９００℃で１００時間連続加熱
後の酸化増量が０．０２ｋｇ／ｍ２以下で、スケール剥
離量が０．０１ｋｇ／ｍ２以下同１０００℃で１００時
間連続加熱後の酸化増量が０．４ｋｇ／ｍ２以下で、ス
ケール剥離量が０．０２ｋｇ／ｍ２以下である、フエラ
イト系ステンレス鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，特に各種内燃機関やガ
スタービン等の排ガス管路部材用途に好適な耐高温酸化
性およびスケール密着性に優れた低コストのフエライト
系ステンレス鋼に関する。
スタービン等の排ガス管路部材用途に好適な耐高温酸化
性およびスケール密着性に優れた低コストのフエライト
系ステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年，環境問題に関する関心の高まりか
ら，燃焼効率の良い火力発電システムや機関，更には排
ガス規制をクリアできる自動車エンジンが求められてい
る。これらの要求を満足すべく対策を行なうと，燃焼ガ
スの温度が高くなり，排ガス浄化システムなどの周辺部
材の温度が高くなる。この結果，これらの部材は一層優
れた耐熱性が要求されるようになってくる。耐熱性には
高温強度に加えて高温のガス環境下で耐用できる耐高温
酸化性が必要である。
ら，燃焼効率の良い火力発電システムや機関，更には排
ガス規制をクリアできる自動車エンジンが求められてい
る。これらの要求を満足すべく対策を行なうと，燃焼ガ
スの温度が高くなり，排ガス浄化システムなどの周辺部
材の温度が高くなる。この結果，これらの部材は一層優
れた耐熱性が要求されるようになってくる。耐熱性には
高温強度に加えて高温のガス環境下で耐用できる耐高温
酸化性が必要である。
【０００３】耐高温酸化性は，異常酸化を起こさず酸化
増量が少ないことと，酸化スケール（酸化皮膜）の密着
性が良好であることである。自動車のエンジンなどの内
燃機関では運転および停止の繰り返しがあり，また火力
発電システムでもＤＳＳ（毎日起動停止）操業があるた
めに耐熱部材も過熱冷却の繰り返しを受ける。従って酸
化皮膜の密着性が良くない材料は酸化皮膜が剥離し，こ
れが原因となって，配管の目づまりを起こしたり，部材
そのものの肉厚減少が起こり，そこを起点とした破損な
どの問題が生じる。
増量が少ないことと，酸化スケール（酸化皮膜）の密着
性が良好であることである。自動車のエンジンなどの内
燃機関では運転および停止の繰り返しがあり，また火力
発電システムでもＤＳＳ（毎日起動停止）操業があるた
めに耐熱部材も過熱冷却の繰り返しを受ける。従って酸
化皮膜の密着性が良くない材料は酸化皮膜が剥離し，こ
れが原因となって，配管の目づまりを起こしたり，部材
そのものの肉厚減少が起こり，そこを起点とした破損な
どの問題が生じる。
【０００４】オーステナイト系ステンレス鋼は，フエラ
イト系ステンレス鋼と比較して高温強度が高い。しか
し，熱膨張が大きいため，熱ひずみが大きく，加熱およ
び冷却の繰り返しを受けると熱疲労による割れを起こし
やすい。また，オーステナイト系ステンレス鋼は，鋼素
地と酸化スケールとの熱膨張の差が大きいため，酸化皮
膜の剥離も多い。
イト系ステンレス鋼と比較して高温強度が高い。しか
し，熱膨張が大きいため，熱ひずみが大きく，加熱およ
び冷却の繰り返しを受けると熱疲労による割れを起こし
やすい。また，オーステナイト系ステンレス鋼は，鋼素
地と酸化スケールとの熱膨張の差が大きいため，酸化皮
膜の剥離も多い。
【０００５】これらの理由から，自動車の排ガス用材料
にはフエライト系ステンレス鋼が使用されている。例え
ば，自動車のエキゾーストマニホールドには，フエライ
ト系ステンレス鋼のSUS430J1Lが使用されているが，酸
化皮膜の剥離が多く, また，素材のコストが高いことが
問題視されている。
にはフエライト系ステンレス鋼が使用されている。例え
ば，自動車のエキゾーストマニホールドには，フエライ
ト系ステンレス鋼のSUS430J1Lが使用されているが，酸
化皮膜の剥離が多く, また，素材のコストが高いことが
問題視されている。
【０００６】米国特許第 4,640,722号明細書は，自動車
排ガス用材料に適するフエライト系ステンレス鋼とし
て，Ｃr：６〜25％の範囲において従来の耐熱鋼に用い
られていたＡlに代えてＳiを含有させ（Ｓi：1.0〜2.0
重量％），炭素と窒素を固定するに十分なＴi（または
Ｚr,Ｔa)を加えたうえで( Ｔi：４Ｃ＋3.5 Ｎ〜0.5
％),炭窒化物を形成していない非結合Ｎbを 0.1重量％
以上させることによって，1010〜1120℃の加熱でＮb-Ｓ
iリッチの Laves相を生成させて耐高温酸化抵抗および
クリープ特性を改善した鋼を開示している。この鋼はさ
らにＭoを５％以下含有し，Ｃr＋Ｍo≧８重量％と規定
している。だが，この USP'722明細書には酸化皮膜の剥
離をどのようにしたら防止できるかについて教示がな
い。また低温靭性と加工性の改善についても教えるとこ
ろはない。自動車のエキゾーストマニホールド用途に
は，高温耐酸化性に加えて酸化皮膜の密着性, 低温靭性
および加工性に優れることが併せて要求される。
排ガス用材料に適するフエライト系ステンレス鋼とし
て，Ｃr：６〜25％の範囲において従来の耐熱鋼に用い
られていたＡlに代えてＳiを含有させ（Ｓi：1.0〜2.0
重量％），炭素と窒素を固定するに十分なＴi（または
Ｚr,Ｔa)を加えたうえで( Ｔi：４Ｃ＋3.5 Ｎ〜0.5
％),炭窒化物を形成していない非結合Ｎbを 0.1重量％
以上させることによって，1010〜1120℃の加熱でＮb-Ｓ
iリッチの Laves相を生成させて耐高温酸化抵抗および
クリープ特性を改善した鋼を開示している。この鋼はさ
らにＭoを５％以下含有し，Ｃr＋Ｍo≧８重量％と規定
している。だが，この USP'722明細書には酸化皮膜の剥
離をどのようにしたら防止できるかについて教示がな
い。また低温靭性と加工性の改善についても教えるとこ
ろはない。自動車のエキゾーストマニホールド用途に
は，高温耐酸化性に加えて酸化皮膜の密着性, 低温靭性
および加工性に優れることが併せて要求される。
【０００７】米国特許第 4,461,811号明細書には，重量
％でＣ≦0.03％, Ｎ≦0.05％, Ｃr：10.5〜13.5％, Ａl
≦0.10％, Ｔi≦0.12％, Ａl＋Ｔi≦0.12％, Ｎbおよび
／またはＴa：ＣとＮを固定するに十分な量，残部がＦe
からなるフエライト系ステンレス鋼が記載されている。
この鋼はＣuやＮi等のろう材（brazing filler)との濡
れ性がよいと教示している。このため，フエライト系ス
テンレス鋼本来の高温での耐酸化性や耐食性を必要とす
る熱交換器や排ガスシステム等を構成するろう付けされ
る用途に適するとされている。だが，このUSP'811 明細
書に記載のスタビライズド鋼が酸化皮膜の密着性, 低温
靭性および加工性を同時に満足するか否か不明であり，
またそのための処法について示唆も認知もない。
％でＣ≦0.03％, Ｎ≦0.05％, Ｃr：10.5〜13.5％, Ａl
≦0.10％, Ｔi≦0.12％, Ａl＋Ｔi≦0.12％, Ｎbおよび
／またはＴa：ＣとＮを固定するに十分な量，残部がＦe
からなるフエライト系ステンレス鋼が記載されている。
この鋼はＣuやＮi等のろう材（brazing filler)との濡
れ性がよいと教示している。このため，フエライト系ス
テンレス鋼本来の高温での耐酸化性や耐食性を必要とす
る熱交換器や排ガスシステム等を構成するろう付けされ
る用途に適するとされている。だが，このUSP'811 明細
書に記載のスタビライズド鋼が酸化皮膜の密着性, 低温
靭性および加工性を同時に満足するか否か不明であり，
またそのための処法について示唆も認知もない。
【０００８】米国特許第 4,417,921号明細書には，重量
％でＣ≦0.03％, Ｎ≦0.03％, Ｃ＋Ｎ≦0.04％, Ｃr：1
1.5〜13.5％, Ｍn≦1.0 ％, Ｓi≦1.0 ％，Ｎi≦0.5
％,Ｃu≦0.15％, Ｎi＋３Ｃu≦0.80％，Ｔiおよび／ま
たはＮb：0.1 ％以上で且つ４（Ｃ＋Ｎ）以上〜0.75
％，残部がＦeからなるフエライト系ステンレス鋼が記
載されている。このＴiまたはＮbでＣとＮを固定し且つ
Ｃuを添加した鋼は溶接性，延性，加工性，耐応力腐食
割れ性に優れるので，フインを一体成形する熱交換器用
途に適するとされている。だが，USP'921 にはこの種の
フエライト系ステンレス鋼の高温特性, 特に高温での耐
酸化性や酸化皮膜の密着性に及ぼす各元素の影響につい
て教示がなく，自動車のエキゾーストマニホールド用途
に必要な諸特性について示唆するところはない。
％でＣ≦0.03％, Ｎ≦0.03％, Ｃ＋Ｎ≦0.04％, Ｃr：1
1.5〜13.5％, Ｍn≦1.0 ％, Ｓi≦1.0 ％，Ｎi≦0.5
％,Ｃu≦0.15％, Ｎi＋３Ｃu≦0.80％，Ｔiおよび／ま
たはＮb：0.1 ％以上で且つ４（Ｃ＋Ｎ）以上〜0.75
％，残部がＦeからなるフエライト系ステンレス鋼が記
載されている。このＴiまたはＮbでＣとＮを固定し且つ
Ｃuを添加した鋼は溶接性，延性，加工性，耐応力腐食
割れ性に優れるので，フインを一体成形する熱交換器用
途に適するとされている。だが，USP'921 にはこの種の
フエライト系ステンレス鋼の高温特性, 特に高温での耐
酸化性や酸化皮膜の密着性に及ぼす各元素の影響につい
て教示がなく，自動車のエキゾーストマニホールド用途
に必要な諸特性について示唆するところはない。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】以上のような背景か
ら，SUS430J1Lと同等の高温強度を有しながら，一層優
れた耐高温酸化性，とくに酸化皮膜の密着性に優れた特
性を示す安価な材料であって且つ低温靭性や加工性にも
優れたフエライト系ステンレス鋼が排ガス用途, 特に自
動車のエキゾーストマニホールド用途に求められるよう
になった。この要求は, 最近の排ガス浄化の向上や内燃
機関の高効率化に伴って一層厳しくなっている。本発明
の課題は，この要求を満たすフエライト系ステンレス鋼
を提供することにある。
ら，SUS430J1Lと同等の高温強度を有しながら，一層優
れた耐高温酸化性，とくに酸化皮膜の密着性に優れた特
性を示す安価な材料であって且つ低温靭性や加工性にも
優れたフエライト系ステンレス鋼が排ガス用途, 特に自
動車のエキゾーストマニホールド用途に求められるよう
になった。この要求は, 最近の排ガス浄化の向上や内燃
機関の高効率化に伴って一層厳しくなっている。本発明
の課題は，この要求を満たすフエライト系ステンレス鋼
を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明によれば，質量％
において，Ｃ：0.03％以下，Ｓi：0.80％〜1.20％,Ｍ
n：0.60％〜1.50％, Ｃr：11.0％〜15.5％, Ｎb：0.20
％〜0.80％, Ｔi：0.1％以下（無添加を含む），Ｃu：
0.02％〜0.30％未満, Ｎ：0.03％以下，Ａl：0.05％以
下（無添加を含む），Ｏ：0.012％以下,ただし，上記の
範囲において， 0.7≦Ｍn/Ｓi≦1.5 ・・・(1) 1.4≦Ｎb＋1.2Ｓi≦2.0 ・・・(2) 1221.6 (Ｃ＋Ｎ)−55.1Ｓi＋65.7Ｍn−8.7Ｃr−99.5Ｔi−40.4Ｎb ＋1.1Ｃu＋54≦０ ・・・(3) の関係(1),(2) および(3) を同時に満足するようにこれ
らの元素を含有し，残部がＦeおよび不可避的不純物か
らなり，大気雰囲気下900℃で100時間連続加熱後の酸化
増量が0.02kg/m2以下でスケール剥離量が0.01kg/m2以
下, 同1000℃で100時間連続加熱後の酸化増量が0.4kg/m
2以下でスケール剥離量が0.02kg/m2以下である耐高温酸
化性およびスケール密着性に優れたフエライト系ステン
レス鋼を提供する。
において，Ｃ：0.03％以下，Ｓi：0.80％〜1.20％,Ｍ
n：0.60％〜1.50％, Ｃr：11.0％〜15.5％, Ｎb：0.20
％〜0.80％, Ｔi：0.1％以下（無添加を含む），Ｃu：
0.02％〜0.30％未満, Ｎ：0.03％以下，Ａl：0.05％以
下（無添加を含む），Ｏ：0.012％以下,ただし，上記の
範囲において， 0.7≦Ｍn/Ｓi≦1.5 ・・・(1) 1.4≦Ｎb＋1.2Ｓi≦2.0 ・・・(2) 1221.6 (Ｃ＋Ｎ)−55.1Ｓi＋65.7Ｍn−8.7Ｃr−99.5Ｔi−40.4Ｎb ＋1.1Ｃu＋54≦０ ・・・(3) の関係(1),(2) および(3) を同時に満足するようにこれ
らの元素を含有し，残部がＦeおよび不可避的不純物か
らなり，大気雰囲気下900℃で100時間連続加熱後の酸化
増量が0.02kg/m2以下でスケール剥離量が0.01kg/m2以
下, 同1000℃で100時間連続加熱後の酸化増量が0.4kg/m
2以下でスケール剥離量が0.02kg/m2以下である耐高温酸
化性およびスケール密着性に優れたフエライト系ステン
レス鋼を提供する。
【００１１】本発明はまた，前記のさらに厳しい要求を
満足するフエライト系ステンレス鋼として，質量％にお
いて，Ｃ：0.03％以下, Ｓi：0.80％〜1.20％, Ｍn：0.
60％〜1.50％, Ｃr：13.5％を越え〜15.5％, Ｎb：0.20
％〜0.80％, Ｔi：0.1％以下 (無添加を含む),Ｃu：0.0
2％〜0.30％未満, Ｎ：0.03％以下, Ａl：0.05％以下
(無添加を含む),Ｏ：0.012％以下,ただし，上記の範囲
において， 0.7≦Ｍn/Ｓi≦1.5 ・・・(1) 1.4≦Ｎb＋1.2Ｓi≦2.0 ・・・(2) 1221.6 (Ｃ＋Ｎ)−55.1Ｓi＋65.7Ｍn−8.7Ｃr−99.5Ｔi−40.4Ｎb ＋1.1Ｃu＋54≦０ ・・・(3) Ｃr＋Ｍn＋Ｓi≧14.7 ・・・(4) の関係(1),(2),(3) および(4) を同時に満足するように
これらの元素を含有し，残部がＦeおよび不可避的不純
物からなり，大気雰囲気下930℃で200時間連続加熱後の
酸化増量が0.2kg/m2以下でスケール剥離量が0.01kg/m2
以下である耐高温酸化性およびスケール密着性に優れた
フエライト系ステンレス鋼を提供する。
満足するフエライト系ステンレス鋼として，質量％にお
いて，Ｃ：0.03％以下, Ｓi：0.80％〜1.20％, Ｍn：0.
60％〜1.50％, Ｃr：13.5％を越え〜15.5％, Ｎb：0.20
％〜0.80％, Ｔi：0.1％以下 (無添加を含む),Ｃu：0.0
2％〜0.30％未満, Ｎ：0.03％以下, Ａl：0.05％以下
(無添加を含む),Ｏ：0.012％以下,ただし，上記の範囲
において， 0.7≦Ｍn/Ｓi≦1.5 ・・・(1) 1.4≦Ｎb＋1.2Ｓi≦2.0 ・・・(2) 1221.6 (Ｃ＋Ｎ)−55.1Ｓi＋65.7Ｍn−8.7Ｃr−99.5Ｔi−40.4Ｎb ＋1.1Ｃu＋54≦０ ・・・(3) Ｃr＋Ｍn＋Ｓi≧14.7 ・・・(4) の関係(1),(2),(3) および(4) を同時に満足するように
これらの元素を含有し，残部がＦeおよび不可避的不純
物からなり，大気雰囲気下930℃で200時間連続加熱後の
酸化増量が0.2kg/m2以下でスケール剥離量が0.01kg/m2
以下である耐高温酸化性およびスケール密着性に優れた
フエライト系ステンレス鋼を提供する。
【００１２】さらに，（Ｃr＋Ｍn＋Ｓi)の含有量の下限
値を前記(4) 式の14.7から15.5に高めた場合には大気雰
囲気下950℃で200時間連続加熱後の酸化増量が0.2kg/m2
以下でスケール剥離量が0.01kg/m2以下である耐高温酸
化性およびスケール密着性に優れたフエライト系ステン
レス鋼を提供できる。
値を前記(4) 式の14.7から15.5に高めた場合には大気雰
囲気下950℃で200時間連続加熱後の酸化増量が0.2kg/m2
以下でスケール剥離量が0.01kg/m2以下である耐高温酸
化性およびスケール密着性に優れたフエライト系ステン
レス鋼を提供できる。
【００１３】
【作用】フエライト系ステンレス鋼においては，特公昭
59-15976号公報に記載されているように, Ｌa,Ｃe,Ｙな
どの希土類元素を含有させれば良好な高温酸化特性を示
すことがよく知られている。また特公昭57-2267 号公報
に記載されているようにＣ, ＮおよびＭnを低減し且つ
Ｓi含有量を高めることにより耐酸化性, 成形性および
溶接性を改善できることが知られ，米国特許第 4,640,7
22号明細書や特開昭60-145359号公報に記載のように耐
酸化性に有効なＡlをＳiで置換して耐酸化性を保持させ
ることが知られている。本発明者らはこれらとは全く異
なる処法によってフエライト系ステンレス鋼の高温酸化
特性 (酸化増量の抑制とスケール密着性) が改善できる
ことを知った。それはＭnとＳiの相互の含有量を或る特
定範囲に厳密に調整することである。
59-15976号公報に記載されているように, Ｌa,Ｃe,Ｙな
どの希土類元素を含有させれば良好な高温酸化特性を示
すことがよく知られている。また特公昭57-2267 号公報
に記載されているようにＣ, ＮおよびＭnを低減し且つ
Ｓi含有量を高めることにより耐酸化性, 成形性および
溶接性を改善できることが知られ，米国特許第 4,640,7
22号明細書や特開昭60-145359号公報に記載のように耐
酸化性に有効なＡlをＳiで置換して耐酸化性を保持させ
ることが知られている。本発明者らはこれらとは全く異
なる処法によってフエライト系ステンレス鋼の高温酸化
特性 (酸化増量の抑制とスケール密着性) が改善できる
ことを知った。それはＭnとＳiの相互の含有量を或る特
定範囲に厳密に調整することである。
【００１４】すなわち本発明者らは，低コストの13Ｃr
系のフエライト系ステンレス鋼を中心として，異常酸化
を抑制し且つ優れた酸化皮膜の密着性を改善すべく合金
成分の面からの広範な研究を行った結果, 異常酸化を抑
制するためにはＳiを添加することが有効であることが
わかった。ところがＳiを添加すると，異常酸化を抑制
し酸化増量を小さくすることができるものの，生成した
酸化物はSUS430J1Lの場合と同様に，冷却過程で剥離し
やすい性質を有することがわかった。
系のフエライト系ステンレス鋼を中心として，異常酸化
を抑制し且つ優れた酸化皮膜の密着性を改善すべく合金
成分の面からの広範な研究を行った結果, 異常酸化を抑
制するためにはＳiを添加することが有効であることが
わかった。ところがＳiを添加すると，異常酸化を抑制
し酸化増量を小さくすることができるものの，生成した
酸化物はSUS430J1Lの場合と同様に，冷却過程で剥離し
やすい性質を有することがわかった。
【００１５】ところが，適正量のＭnを添加すると酸化
皮膜の密着性が著しく改善されることがわかった。これ
は, 高Ｃrフエライト系ステンレス鋼においては，Ｍnは
高温酸化に悪影響を及ぼすという常識を覆す全く新しい
知見である。
皮膜の密着性が著しく改善されることがわかった。これ
は, 高Ｃrフエライト系ステンレス鋼においては，Ｍnは
高温酸化に悪影響を及ぼすという常識を覆す全く新しい
知見である。
【００１６】しかし，Ｍnを多量に添加すると本成分系
ではオーステナイト相が生成して耐高温酸化性をかえっ
て劣化させ，そこを起点として異常酸化が発生すること
も明らかとなった。
ではオーステナイト相が生成して耐高温酸化性をかえっ
て劣化させ，そこを起点として異常酸化が発生すること
も明らかとなった。
【００１７】図１は，Ｍn/Ｓi比を変化させた以外は本
発明で規定する化学成分値を有するフエライト系ステン
レス鋼において，後記実施例で説明する1000℃で100時
間の連続酸化試験を行った場合の酸化増量とスケール剥
離量をＳi/Ｍn比で整理して示したものである。
発明で規定する化学成分値を有するフエライト系ステン
レス鋼において，後記実施例で説明する1000℃で100時
間の連続酸化試験を行った場合の酸化増量とスケール剥
離量をＳi/Ｍn比で整理して示したものである。
【００１８】図１に見られるように，Ｍn/Ｓi比が 0.7
以上で 1.5以下の場合には酸化増量もスケール剥離量も
極減する。この比が 0.7未満ではスケール剥離量が急激
に多くなり 1.5を超えると酸化増量が急増する。
以上で 1.5以下の場合には酸化増量もスケール剥離量も
極減する。この比が 0.7未満ではスケール剥離量が急激
に多くなり 1.5を超えると酸化増量が急増する。
【００１９】この理由については必ずしも明確ではない
が，次のように考えるられる。Ｓi量が多くなると耐高
温酸化性が良くなるが, これはＳiの増量によりＣr2Ｏ3
を主体とする酸化物が表層に形成されるからであると考
えられる。しかし単にＳiを添加するだけではスケール
剥離を生じる。これはＣr2Ｏ3を主体とする酸化物と下
層の母材との熱膨張率の差に起因するからであると考え
られる。
が，次のように考えるられる。Ｓi量が多くなると耐高
温酸化性が良くなるが, これはＳiの増量によりＣr2Ｏ3
を主体とする酸化物が表層に形成されるからであると考
えられる。しかし単にＳiを添加するだけではスケール
剥離を生じる。これはＣr2Ｏ3を主体とする酸化物と下
層の母材との熱膨張率の差に起因するからであると考え
られる。
【００２０】ところが，Ｍn/Ｓi比が 0.7以上となるよ
うにＭnが存在すると，Ｃr2Ｏ3を主体とする酸化物と鋼
素地との中間の熱膨張率を有する, Ｍnを含むスピネル
系の酸化物が生成する。この結果, Ｍnの増量によって
酸化増量が多くなっても，生成する酸化物は鋼素地との
熱膨張差が緩和されるために密着性が良くなる。しか
し，Ｍn/Ｓi比が 1.5より高くなるような割合のＭn量で
はスケールの密着性は良好でも，異常酸化が生じて耐熱
性に問題が生ずる。このようなことから，この系統のフ
エライト系ステンレス鋼ではＭn/Ｓi比を0.7〜1.5 の範
囲に厳密に調節すれば，酸化増量の抑制とスケール密着
性の改善が同時に達成され, 優れた耐高温酸化性を示す
ようになる。
うにＭnが存在すると，Ｃr2Ｏ3を主体とする酸化物と鋼
素地との中間の熱膨張率を有する, Ｍnを含むスピネル
系の酸化物が生成する。この結果, Ｍnの増量によって
酸化増量が多くなっても，生成する酸化物は鋼素地との
熱膨張差が緩和されるために密着性が良くなる。しか
し，Ｍn/Ｓi比が 1.5より高くなるような割合のＭn量で
はスケールの密着性は良好でも，異常酸化が生じて耐熱
性に問題が生ずる。このようなことから，この系統のフ
エライト系ステンレス鋼ではＭn/Ｓi比を0.7〜1.5 の範
囲に厳密に調節すれば，酸化増量の抑制とスケール密着
性の改善が同時に達成され, 優れた耐高温酸化性を示す
ようになる。
【００２１】換言すれば，Ｍn系の酸化物を多く形成さ
せてスケールの密着性を良くするためにはＳi量にとも
なってＭn量を多くさせる必要があるが, 逆にＳi量が少
ない場合にはそれにともなってＭn量を少なくする必要
がある。Ｓi量が少ない鋼ではＭn量が多くなるとγ相が
生成しやすくなり, 異常酸化の起点となる。またＭn系
のスピネル酸化物そのものの生成量が多くなり異常酸化
に至る。
せてスケールの密着性を良くするためにはＳi量にとも
なってＭn量を多くさせる必要があるが, 逆にＳi量が少
ない場合にはそれにともなってＭn量を少なくする必要
がある。Ｓi量が少ない鋼ではＭn量が多くなるとγ相が
生成しやすくなり, 異常酸化の起点となる。またＭn系
のスピネル酸化物そのものの生成量が多くなり異常酸化
に至る。
【００２２】以下に, 本発明鋼における各成分の作用と
それらの含有量 (質量％) の限定理由を個別に概説す
る。
それらの含有量 (質量％) の限定理由を個別に概説す
る。
【００２３】ＣとＮ：ＣとＮは一般的には高温強度を高
めるためには重要な元素であるが，反面, 含有量が多く
なると耐酸化性, 加工性ならびに靭性の低下を来す。ま
た，ＣとＮはＮbとの化合物をつくり, 高温強度向上に
作用するフエライト相中の有効Ｎb量を減少せしめる。
このような理由からＣとＮはそれぞれ0.03％以下とす
る。
めるためには重要な元素であるが，反面, 含有量が多く
なると耐酸化性, 加工性ならびに靭性の低下を来す。ま
た，ＣとＮはＮbとの化合物をつくり, 高温強度向上に
作用するフエライト相中の有効Ｎb量を減少せしめる。
このような理由からＣとＮはそれぞれ0.03％以下とす
る。
【００２４】Ｓi：Ｓiは前述のように耐高温酸化性を改
善するために不可欠な元素である。本発明鋼のような比
較的Ｃr量が少ない鋼であっても優れた耐高温酸化性を
付与するのに非常に有効である。しかし，過剰に添加す
ると硬質になり，加工性および靭性の劣化をもたらすの
で，0.8％〜1.2％の範囲とする。Ｓiの最適含有量は約
1.0％付近にある。
善するために不可欠な元素である。本発明鋼のような比
較的Ｃr量が少ない鋼であっても優れた耐高温酸化性を
付与するのに非常に有効である。しかし，過剰に添加す
ると硬質になり，加工性および靭性の劣化をもたらすの
で，0.8％〜1.2％の範囲とする。Ｓiの最適含有量は約
1.0％付近にある。
【００２５】Ｍn：Ｍnも本発明鋼の重要な元素である。
本発明鋼のようにＳiを添加することによって，酸化増
量は抑制されるが，生成した酸化物は加熱後の冷却中に
剥離しやすくなる。Ｍnを添加すると前述のようにスピ
ネル型酸化物を形成して表層酸化物の密着性を著しく改
善する。しかし，過剰に添加すると，オーステナイト相
の析出などによってかえって異常酸化を誘発する。この
ためその範囲を0.60％〜1.50％とする。Ｍnの最適含有
量は 1.0％付近である。
本発明鋼のようにＳiを添加することによって，酸化増
量は抑制されるが，生成した酸化物は加熱後の冷却中に
剥離しやすくなる。Ｍnを添加すると前述のようにスピ
ネル型酸化物を形成して表層酸化物の密着性を著しく改
善する。しかし，過剰に添加すると，オーステナイト相
の析出などによってかえって異常酸化を誘発する。この
ためその範囲を0.60％〜1.50％とする。Ｍnの最適含有
量は 1.0％付近である。
【００２６】Ｃr：Ｃrは耐高温酸化性を付与するために
は非常に有効な元素であり，耐高温酸化性を維持するた
めには11％以上の添加を必要とする。一方, 過剰に添加
すると鋼の脆化を招き，また硬質となって加工性を劣化
させる他, 原料価格が高くなる。したがって，Ｃrの範
囲は11.0％〜15.0％, 好ましくは13.5％を越え15.5％以
下とする。とくに，エキゾーストマニホールド用途にお
いて，950℃で200時間連続加熱後の酸化増量が0.2kg/m2
以下で且つスケール剥離量が0.01kg/m2以下の要求を満
たすには，Ｍn/Ｓi比がほぼ１となり且つＭnとＳiをい
ずれも約 1.0％で含有させたうえ，Ｓi＋Ｍn＋Ｃrの合
計含有量が15.5以上となるようにすることが望ましい
が，この場合にはＣr量は必然的に13.5％を越えて含有
させることが必要となる。Ｃrの最適含有量は14％付近
にある。
は非常に有効な元素であり，耐高温酸化性を維持するた
めには11％以上の添加を必要とする。一方, 過剰に添加
すると鋼の脆化を招き，また硬質となって加工性を劣化
させる他, 原料価格が高くなる。したがって，Ｃrの範
囲は11.0％〜15.0％, 好ましくは13.5％を越え15.5％以
下とする。とくに，エキゾーストマニホールド用途にお
いて，950℃で200時間連続加熱後の酸化増量が0.2kg/m2
以下で且つスケール剥離量が0.01kg/m2以下の要求を満
たすには，Ｍn/Ｓi比がほぼ１となり且つＭnとＳiをい
ずれも約 1.0％で含有させたうえ，Ｓi＋Ｍn＋Ｃrの合
計含有量が15.5以上となるようにすることが望ましい
が，この場合にはＣr量は必然的に13.5％を越えて含有
させることが必要となる。Ｃrの最適含有量は14％付近
にある。
【００２７】Ｎb：Ｎbは高温強度を維持せしめるのに有
効に作用するので本発明鋼の重要な元素である。高温強
度を維持するためには少なくとも0.20％以上添加する必
要がある。一方, Ｎbを過剰に添加すると溶接高温割れ
感受性が高くなる。十分な高温強度を維持し，かつ溶接
高温割れ感受性に余り影響を及ぼさないようにＮbの上
限を0.80％とする。好ましいＮb含有量の下限値は８×
（Ｃ＋Ｎ）＋0.30であり，その上限値は0.60％である。
Ｎb含有量の最適値はＣとＮがいずれも0.015％以下の可
及的低量の場合，約0.50％付近にある。
効に作用するので本発明鋼の重要な元素である。高温強
度を維持するためには少なくとも0.20％以上添加する必
要がある。一方, Ｎbを過剰に添加すると溶接高温割れ
感受性が高くなる。十分な高温強度を維持し，かつ溶接
高温割れ感受性に余り影響を及ぼさないようにＮbの上
限を0.80％とする。好ましいＮb含有量の下限値は８×
（Ｃ＋Ｎ）＋0.30であり，その上限値は0.60％である。
Ｎb含有量の最適値はＣとＮがいずれも0.015％以下の可
及的低量の場合，約0.50％付近にある。
【００２８】Ｃｕ：Ｃｕは本発明鋼において，低温靱性
と加工性の両方を向上させるのに極めて有効に作用す
る。この事実を試験結果で以下に示す。
と加工性の両方を向上させるのに極めて有効に作用す
る。この事実を試験結果で以下に示す。
【００２９】試験は, 14％Ｃｒ，1.0％Ｓｉ，1.0％Ｍ
ｎ，0.5 ％Ｎｂの鋼を基本鋼とし，Ｃｕの含有量を変え
て破面遷移温度に及ぼすＣuの影響を調べた。図２にそ
の試験結果を示す。破面遷移温度は，板厚２ｍｍのＶノ
ッチシャルピー衝撃試験片を用いて，−７５℃から５０
℃の範囲で衝撃試験を行い，延性破面率が５０％となる
ときの温度と定義した。低温靱性の指標となる破面遷移
温度は−３０℃以下が好ましい。図２に見られるよう
に，Ｃｕの含有量が0.02〜0.30％未満の範囲において破
面遷移温度が−３０℃以下となることがわかる。なおＣ
ｕの含有量を0.30％以上とした場合は，Ｃｕを添加しな
い場合に比較して靱性が若干改善されるものの，破面遷
移温度を上昇させる傾向があることも明らかになった。
ｎ，0.5 ％Ｎｂの鋼を基本鋼とし，Ｃｕの含有量を変え
て破面遷移温度に及ぼすＣuの影響を調べた。図２にそ
の試験結果を示す。破面遷移温度は，板厚２ｍｍのＶノ
ッチシャルピー衝撃試験片を用いて，−７５℃から５０
℃の範囲で衝撃試験を行い，延性破面率が５０％となる
ときの温度と定義した。低温靱性の指標となる破面遷移
温度は−３０℃以下が好ましい。図２に見られるよう
に，Ｃｕの含有量が0.02〜0.30％未満の範囲において破
面遷移温度が−３０℃以下となることがわかる。なおＣ
ｕの含有量を0.30％以上とした場合は，Ｃｕを添加しな
い場合に比較して靱性が若干改善されるものの，破面遷
移温度を上昇させる傾向があることも明らかになった。
【００３０】また上記と同じ14％Ｃｒ，1.0％Ｓｉ，1.0
％Ｍｎ，0.5 ％Ｎｂの鋼を基本鋼とし，Ｃｕの含有量を
変えて全伸びと均一伸びに及ぼすＣuの影響を調べた。
その結果を図３に示した。全伸びおよび均一伸びの測定
は板厚２ｍｍの冷延焼鈍板から試片を採り，冷延方向に
平行の方向（Ｌ方向）にひずみ速度３ｍｍ／ｍｉｎで引
張試験を実施して求めた。図３に見られるように，Ｃｕ
の含有量が0.02％以上0.30％未満の範囲で全伸びが上昇
し，また加工性の指標となる均一伸びも上昇することが
わかる。
％Ｍｎ，0.5 ％Ｎｂの鋼を基本鋼とし，Ｃｕの含有量を
変えて全伸びと均一伸びに及ぼすＣuの影響を調べた。
その結果を図３に示した。全伸びおよび均一伸びの測定
は板厚２ｍｍの冷延焼鈍板から試片を採り，冷延方向に
平行の方向（Ｌ方向）にひずみ速度３ｍｍ／ｍｉｎで引
張試験を実施して求めた。図３に見られるように，Ｃｕ
の含有量が0.02％以上0.30％未満の範囲で全伸びが上昇
し，また加工性の指標となる均一伸びも上昇することが
わかる。
【００３１】このように，本発明鋼においてＣｕを0.02
％以上0.30％未満の範囲で含有させた場合に，低温靱性
と加工性が同時に優れることがわかった。なお，この程
度の少量のＣu含有量では，Ｃｕ添加による高温特性に
及ぼす悪影響（例えば熱間加工性の低下）は殆んど現れ
ない。
％以上0.30％未満の範囲で含有させた場合に，低温靱性
と加工性が同時に優れることがわかった。なお，この程
度の少量のＣu含有量では，Ｃｕ添加による高温特性に
及ぼす悪影響（例えば熱間加工性の低下）は殆んど現れ
ない。
【００３２】Ｏ：Ｏ（酸素）は溶接性に悪影響を及ぼす
ので, できる限り低いことが好ましい。しかし低く抑え
るほど製造コストの上昇を招く。本発明鋼においては，
ＯはＡlおよびＳiの添加によって容易に低減でき, この
とき十分な溶接性を有する範囲としてＯは0.012％以下
とする。
ので, できる限り低いことが好ましい。しかし低く抑え
るほど製造コストの上昇を招く。本発明鋼においては，
ＯはＡlおよびＳiの添加によって容易に低減でき, この
とき十分な溶接性を有する範囲としてＯは0.012％以下
とする。
【００３３】ＴiとＡl：ＴiとＡlは本発明鋼において添
加の有無を問わず各々0.10％まで許容できる。Ｔiは鋼
のｒ値（ランクフォード値）を向上させ，鋼成形性を改
善することが知られているが，Ｔiを添加するとＴiＮの
生成による鋼板表面疵（ヘゲ疵）の発生による鋼板製造
歩留りの低下を来し，また溶接性も低下させる。とくに
エキゾーストマニホールド製造のための造管時の溶接や
組立用の溶接時にＴiＮが生成するとその後に厳しい加
工を施す場合に悪い影響を与える。このため，本発明鋼
中のＴi量は0.10％以下，好ましくは0.05％以下である
のがよく，この程度のＴi量は本発明鋼において不純物
量として許容できる。
加の有無を問わず各々0.10％まで許容できる。Ｔiは鋼
のｒ値（ランクフォード値）を向上させ，鋼成形性を改
善することが知られているが，Ｔiを添加するとＴiＮの
生成による鋼板表面疵（ヘゲ疵）の発生による鋼板製造
歩留りの低下を来し，また溶接性も低下させる。とくに
エキゾーストマニホールド製造のための造管時の溶接や
組立用の溶接時にＴiＮが生成するとその後に厳しい加
工を施す場合に悪い影響を与える。このため，本発明鋼
中のＴi量は0.10％以下，好ましくは0.05％以下である
のがよく，この程度のＴi量は本発明鋼において不純物
量として許容できる。
【００３４】また，Ａlは鋼の溶製時に残存酸素を除去
する脱酸剤として有用である。すなわち，鋼中に酸素が
残存すると溶接性が悪くなるのでＡl脱酸は有用である
が，本発明鋼はＳiを含有させるので，このＳiが脱酸剤
として機能し，Ａlによる脱酸は必ずしも必要としな
い。またＡlが過剰に鋼中に混入すると溶接時にＡl系の
酸化物が多量に生成して逆に溶接性を劣化させる結果と
もなる。したがってＡlは添加の有無を問わず0.05％以
下とするのがよく，この程度のＡl量は本発明鋼におい
て許容できる。
する脱酸剤として有用である。すなわち，鋼中に酸素が
残存すると溶接性が悪くなるのでＡl脱酸は有用である
が，本発明鋼はＳiを含有させるので，このＳiが脱酸剤
として機能し，Ａlによる脱酸は必ずしも必要としな
い。またＡlが過剰に鋼中に混入すると溶接時にＡl系の
酸化物が多量に生成して逆に溶接性を劣化させる結果と
もなる。したがってＡlは添加の有無を問わず0.05％以
下とするのがよく，この程度のＡl量は本発明鋼におい
て許容できる。
【００３５】そのほかの製造上混入する不純物として
Ｐ，Ｓ，Ｎi等がある。これらの元素はいずれも本発明
鋼において有用な作用を供するものではないので少ない
程よいが，本発明鋼においてＰは 0.040％まで，Ｓは
0.008％まで，またＮiは0.50％まで含有しても特段の悪
影響は現れない。したがってこの程度までのこれら元素
の含有は許容される。
Ｐ，Ｓ，Ｎi等がある。これらの元素はいずれも本発明
鋼において有用な作用を供するものではないので少ない
程よいが，本発明鋼においてＰは 0.040％まで，Ｓは
0.008％まで，またＮiは0.50％まで含有しても特段の悪
影響は現れない。したがってこの程度までのこれら元素
の含有は許容される。
【００３６】以上のような各成分の含有量において， 0.7≦Ｍn/Ｓi≦1.5 ・・(1) の関係が満足するようにＭn量とＳi量を規制することが
本発明の前記の課題を達成するうえで重要であり，この
(1) 式の条件を満足すれば，図１に示したように，1000
℃で100時間の連続加熱後の酸化増量が0.4kg/m2以下で
且つスケール剥離量が0.02kg/m2以下となる耐高温酸化
性およびスケール密着性に優れたフエライト系ステンレ
ス鋼が得られる。なお図１の成果は，Ｍn/Ｓi比を最適
にすると，酸化増量の上限値0.4kg/m2とスケール剥離量
の上限値0.02kg/m2よりは遙に小さい値まで耐高温酸化
性およびスケール密着性を改善できることを示してい
る。
本発明の前記の課題を達成するうえで重要であり，この
(1) 式の条件を満足すれば，図１に示したように，1000
℃で100時間の連続加熱後の酸化増量が0.4kg/m2以下で
且つスケール剥離量が0.02kg/m2以下となる耐高温酸化
性およびスケール密着性に優れたフエライト系ステンレ
ス鋼が得られる。なお図１の成果は，Ｍn/Ｓi比を最適
にすると，酸化増量の上限値0.4kg/m2とスケール剥離量
の上限値0.02kg/m2よりは遙に小さい値まで耐高温酸化
性およびスケール密着性を改善できることを示してい
る。
【００３７】また，本発明に従う鋼は前記関係式(1) に
加えて関係式(2),(3),(4) の要件を充足するように各成
分量を調整されることが前記課題を解決するうえで重要
な役割を果たす。これらの点は後記の実施例から明らか
であるが，その概要を予め説明すると次のとおりであ
る。
加えて関係式(2),(3),(4) の要件を充足するように各成
分量を調整されることが前記課題を解決するうえで重要
な役割を果たす。これらの点は後記の実施例から明らか
であるが，その概要を予め説明すると次のとおりであ
る。
【００３８】関係式(2) すなわち, 1.4≦Ｎb＋1.2Ｓi≦2.0 ・・・(2) を充足するようにＮbとＳiを複合添加すると，本発明鋼
は優れた高温疲労特性を示すようになる。この効果はＮ
b＋1.2Ｓiの量が1.4以上で発現される。しかし，Ｎbと
Ｓiはいずれも過剰に添加すると加工性を低下させる作
用がある。このためＮb＋1.2Ｓiの量は2.0％以内に抑え
るのがよい。
は優れた高温疲労特性を示すようになる。この効果はＮ
b＋1.2Ｓiの量が1.4以上で発現される。しかし，Ｎbと
Ｓiはいずれも過剰に添加すると加工性を低下させる作
用がある。このためＮb＋1.2Ｓiの量は2.0％以内に抑え
るのがよい。
【００３９】関係式(3) すなわち, 1221.6 (Ｃ＋Ｎ)−55.1Ｓi＋65.7Ｍn−8.7Ｃr−99.5Ｔi−40.4Ｎb ＋1.1Ｃu＋54≦０ ・・・(3) を充足するように各成分量を調整することにより，本発
明鋼は1000℃までの温度域でオーステナイト相が生成し
ないようになる。エキゾーストマニホールドの場合, 材
料面からは最高1000℃までの温度域を考慮することが必
要であるが，この耐用温度でオーステナイト相が生成す
ると, オーステナイト相を起点とする異常酸化が起こ
る。関係式(3) の関係を充足するように成分バランスを
図ると，この異常酸化が防止できる。
明鋼は1000℃までの温度域でオーステナイト相が生成し
ないようになる。エキゾーストマニホールドの場合, 材
料面からは最高1000℃までの温度域を考慮することが必
要であるが，この耐用温度でオーステナイト相が生成す
ると, オーステナイト相を起点とする異常酸化が起こ
る。関係式(3) の関係を充足するように成分バランスを
図ると，この異常酸化が防止できる。
【００４０】関係式(4) , すなわち, Ｃr＋Ｍn＋Ｓi≧14.7 ・・・(4) の関係を充足するように, Ｃr,Ｍn,Ｓiの合計量を厳密
に調整することが，エキゾーストマニホールドに要求さ
れる耐高温酸化性を具備する上で重要であることかわか
った。以下に試験結果を挙げてこの点を説明する。
に調整することが，エキゾーストマニホールドに要求さ
れる耐高温酸化性を具備する上で重要であることかわか
った。以下に試験結果を挙げてこの点を説明する。
【００４１】供試鋼は，Ｃr：11.0〜15.5％, Ｓi：0.8
〜1.2％, Ｍn： 0.7〜1.5％, の範囲でＣr,Ｓi,Ｍn量を
変化させ，且つＮb＝0.5％, Ｃu＝0.1％の一定とした鋼
であり，これら各供試鋼の（Ｃr＋Ｍn＋Ｓi）の合計量
と耐高温酸化特性との関係を調べた。試験は，各鋼につ
いて板厚２mmの板状試験片を大気雰囲気下で 200時間の
連続加熱を行ったあと，単位面積当たりの質量増加量を
測定した。その結果を図４および図５に示した。図４は
連続加熱温度＝ 930℃の場合，図５は連続加熱温度＝ 9
50℃の場合のものである。
〜1.2％, Ｍn： 0.7〜1.5％, の範囲でＣr,Ｓi,Ｍn量を
変化させ，且つＮb＝0.5％, Ｃu＝0.1％の一定とした鋼
であり，これら各供試鋼の（Ｃr＋Ｍn＋Ｓi）の合計量
と耐高温酸化特性との関係を調べた。試験は，各鋼につ
いて板厚２mmの板状試験片を大気雰囲気下で 200時間の
連続加熱を行ったあと，単位面積当たりの質量増加量を
測定した。その結果を図４および図５に示した。図４は
連続加熱温度＝ 930℃の場合，図５は連続加熱温度＝ 9
50℃の場合のものである。
【００４２】図４および図５の結果から，耐高温酸化特
性の指標となる酸化増量は，鋼中の（Ｃr＋Ｍn＋Ｓi）
の合計量で良く整理できることがわかる。そして，異常
酸化を生じる酸化増量の目安を0.2kg/m2とすると，図４
のように， 930℃で200 時間の連続加熱ではＣr,Ｓi,Ｍ
nの総量が質量％で14.7以上，また図５のように 950℃
で200 時間の連続加熱では該総量が15.5以上で，異常酸
化を抑制できることが明らかとなった。
性の指標となる酸化増量は，鋼中の（Ｃr＋Ｍn＋Ｓi）
の合計量で良く整理できることがわかる。そして，異常
酸化を生じる酸化増量の目安を0.2kg/m2とすると，図４
のように， 930℃で200 時間の連続加熱ではＣr,Ｓi,Ｍ
nの総量が質量％で14.7以上，また図５のように 950℃
で200 時間の連続加熱では該総量が15.5以上で，異常酸
化を抑制できることが明らかとなった。
【００４３】したがって，この試験結果から，本発明鋼
において，930 ℃での連続加熱条件では式(4), 950℃で
の連続加熱条件では式(4)', すなわち, Ｃr＋Ｍn＋Ｓi≧14.7 ・・・(4) Ｃr＋Ｍn＋Ｓi≧15.5 ・・・(4)' の関係を満足すると，各温度で優れた耐高温酸化特性を
得ることができるという知見がえられた。
において，930 ℃での連続加熱条件では式(4), 950℃で
の連続加熱条件では式(4)', すなわち, Ｃr＋Ｍn＋Ｓi≧14.7 ・・・(4) Ｃr＋Ｍn＋Ｓi≧15.5 ・・・(4)' の関係を満足すると，各温度で優れた耐高温酸化特性を
得ることができるという知見がえられた。
【００４４】以上のように各成分をバランスさせた本発
明のフエライト系ステンレス鋼は，優れた耐高温酸化特
性とスケール密着性を同時に有し，併せて低温靭性, 加
工性に優れ, 高温強度並びに高温疲労特性も良好であ
る。しかも18Ｃr系ステンレス鋼よりも低コストに製造
できる。一般に排ガス管路部材は溶接部を有するが, 本
発明鋼は溶接部の熱疲労特性も良好である。
明のフエライト系ステンレス鋼は，優れた耐高温酸化特
性とスケール密着性を同時に有し，併せて低温靭性, 加
工性に優れ, 高温強度並びに高温疲労特性も良好であ
る。しかも18Ｃr系ステンレス鋼よりも低コストに製造
できる。一般に排ガス管路部材は溶接部を有するが, 本
発明鋼は溶接部の熱疲労特性も良好である。
【００４５】このような良好な諸特性を同時に具備する
本発明鋼は, 自動車エンジンに直結して高温となるエキ
ゾーストマニホールド用途に好適な材料である。エキゾ
ーストマニホールドは, プレスした板, 或いは予め高周
波溶接によって造管したパイプを, 必要な形状寸法に加
工および溶接して製造され, 使用にあたっては振動およ
び高温の排ガスに曝され, しかも加熱冷却の繰り返しを
受ける。本発明鋼は,後記の実施例にも示すように, こ
のような用途において従来材よりも十分な耐用性を示し
且つ安価である。
本発明鋼は, 自動車エンジンに直結して高温となるエキ
ゾーストマニホールド用途に好適な材料である。エキゾ
ーストマニホールドは, プレスした板, 或いは予め高周
波溶接によって造管したパイプを, 必要な形状寸法に加
工および溶接して製造され, 使用にあたっては振動およ
び高温の排ガスに曝され, しかも加熱冷却の繰り返しを
受ける。本発明鋼は,後記の実施例にも示すように, こ
のような用途において従来材よりも十分な耐用性を示し
且つ安価である。
【００４６】エキゾーストマニホールドに限らず, 本発
明の低コストフエライト系ステンレス鋼は 700℃〜950
℃の高温で使用され且つ耐高温酸化性およびスケール剥
離量が重要視される部材, 例えば自動車エンジンの排ガ
ス管路におけるメタリックコンバーターの外筒や火力発
電システムの排ガス管路用部材等にも好適に使用でき
る。
明の低コストフエライト系ステンレス鋼は 700℃〜950
℃の高温で使用され且つ耐高温酸化性およびスケール剥
離量が重要視される部材, 例えば自動車エンジンの排ガ
ス管路におけるメタリックコンバーターの外筒や火力発
電システムの排ガス管路用部材等にも好適に使用でき
る。
【００４７】以下に本発明の実施例を挙げて本発明の効
果を具体的に示す。
果を具体的に示す。
【００４８】
【実施例】表１〜３に供試材の鋼中の化学成分値（質量
％）を示した。これら表中のＦ01からＦ10まで, Ｅ01か
らＥ08まで，Ｇ01からＧ07まで，およびＡ１からＡ７の
ものは本発明鋼である。Ｆ11からＦ17まで，Ｅ09とＥ1
0, およびＧ08は本発明で規定する範囲を外れた鋼 (比
較鋼) である。いずれの鋼も真空溶解炉にて溶製し，鍛
造, 熱延により厚さ4.5mmの熱延鋼帯とした。これを105
0℃で焼鈍したうえ厚さ2.0mmの冷延鋼帯とし，さらに10
50℃で焼鈍した。各冷延焼鈍材から各種の試験片に加工
後, 試験に供した。なお，高周波造管パイプを用いた熱
疲労特性の把握にはＦ01とＦ14を用いた。
％）を示した。これら表中のＦ01からＦ10まで, Ｅ01か
らＥ08まで，Ｇ01からＧ07まで，およびＡ１からＡ７の
ものは本発明鋼である。Ｆ11からＦ17まで，Ｅ09とＥ1
0, およびＧ08は本発明で規定する範囲を外れた鋼 (比
較鋼) である。いずれの鋼も真空溶解炉にて溶製し，鍛
造, 熱延により厚さ4.5mmの熱延鋼帯とした。これを105
0℃で焼鈍したうえ厚さ2.0mmの冷延鋼帯とし，さらに10
50℃で焼鈍した。各冷延焼鈍材から各種の試験片に加工
後, 試験に供した。なお，高周波造管パイプを用いた熱
疲労特性の把握にはＦ01とＦ14を用いた。
【００４９】表１〜３の本発明鋼および比較鋼の900℃
および1000℃の100時間連続酸化試験結果を表４〜５に
示した。耐高温酸化性は酸化増量およびスケール剥離量
で評価した。すなわち長さ35mm, 幅25mm, 板厚2.0mmの
試験片を用い，各温度で 100時間連続酸化試験を行った
後の単位面積あたりの酸化増量およびスケール剥離量を
測定して評価した。なお，スケール剥離量の測定は酸化
試験後の冷却中に試片表面から自然に剥離した酸化スケ
ールを収集してその重量を計測することによって行い，
単位面積当たりの剥離量を求めた。また表２中の×印で
示す異常酸化を起こしたものは，こぶ状の酸化物が試験
片を覆い，スケール剥離量で耐酸化性を評価するのは妥
当ではないと判断されたものである。
および1000℃の100時間連続酸化試験結果を表４〜５に
示した。耐高温酸化性は酸化増量およびスケール剥離量
で評価した。すなわち長さ35mm, 幅25mm, 板厚2.0mmの
試験片を用い，各温度で 100時間連続酸化試験を行った
後の単位面積あたりの酸化増量およびスケール剥離量を
測定して評価した。なお，スケール剥離量の測定は酸化
試験後の冷却中に試片表面から自然に剥離した酸化スケ
ールを収集してその重量を計測することによって行い，
単位面積当たりの剥離量を求めた。また表２中の×印で
示す異常酸化を起こしたものは，こぶ状の酸化物が試験
片を覆い，スケール剥離量で耐酸化性を評価するのは妥
当ではないと判断されたものである。
【００５０】表６に，本発明鋼および比較鋼の代表的な
ものについて低温靭性および加工性の試験結果，並びに
高温引張と高温疲労試験結果を示した。これらの試験条
件は次のとおりである。
ものについて低温靭性および加工性の試験結果，並びに
高温引張と高温疲労試験結果を示した。これらの試験条
件は次のとおりである。
【００５１】低温靱性は破面遷移温度で評価した。すな
わち「JIS Z 2202」に準拠した板厚2.0mmのＶノッチ試
験片を作製し「JIS Z 2241」に規定する金属材料衝撃試
験方法（シャルピー衝撃試験）を，−75℃から50℃の温
度範囲で行い，脆性破面率が50％となる温度を破面遷移
温度とした。
わち「JIS Z 2202」に準拠した板厚2.0mmのＶノッチ試
験片を作製し「JIS Z 2241」に規定する金属材料衝撃試
験方法（シャルピー衝撃試験）を，−75℃から50℃の温
度範囲で行い，脆性破面率が50％となる温度を破面遷移
温度とした。
【００５２】加工性は引張試験と曲げ試験で評価した。
すなわち「JIS Z 2201の13Ｂ号」に準拠した引張試験片
と「JIS Z 2204の１号」に準拠した金属材料曲げ試験片
を作製し「JIS Z 2241」に規定する引張試験における伸
び（全伸および均一伸び）と「JIS Z 2248」に規定する
曲げ試験の押曲げ法による曲げ角度を測定した。
すなわち「JIS Z 2201の13Ｂ号」に準拠した引張試験片
と「JIS Z 2204の１号」に準拠した金属材料曲げ試験片
を作製し「JIS Z 2241」に規定する引張試験における伸
び（全伸および均一伸び）と「JIS Z 2248」に規定する
曲げ試験の押曲げ法による曲げ角度を測定した。
【００５３】高温引張特性は「JIS G 0567」に準拠した
高温引張試験により 700℃と 900℃における 0.2％耐力
によって評価した。高温疲労特性は「JIS Z 2275」に準
拠した平面曲げ疲労試験を，600 ℃で最大応力 180 N/m
m2，平均応力０ N/mm2，繰り返し速度 40 Hzの条件と，
900 ℃で最大応力 30 N/mm2 ，平均応力０ N/mm2，繰り
返し速度 60 Hzの条件で行い，破損繰り返し数が107以
上のものを良と判定した。
高温引張試験により 700℃と 900℃における 0.2％耐力
によって評価した。高温疲労特性は「JIS Z 2275」に準
拠した平面曲げ疲労試験を，600 ℃で最大応力 180 N/m
m2，平均応力０ N/mm2，繰り返し速度 40 Hzの条件と，
900 ℃で最大応力 30 N/mm2 ，平均応力０ N/mm2，繰り
返し速度 60 Hzの条件で行い，破損繰り返し数が107以
上のものを良と判定した。
【００５４】表７には，発明鋼および比較鋼のパイプを
用いた熱疲労試験結果を示した。熱疲労試験はφ42.7mm
の高周波造管パイプに対して，応力下で，下限温度200
℃と上限温度900℃の加熱冷却サイクルを繰り返し付与
した。加熱および冷却速度は３℃／minとし，上限およ
び下限温度での保持時間は0.5minとした。応力付与は拘
束率 (材料の自由熱膨張量に対する付加ひずみの比) は
50％とした。試験結果は, 破損繰り返し数 (試験中の最
大引張応力が初期の応力の75％にまで低下したときの繰
り返し数) および目視による表面のスケール密着状態で
評価した。
用いた熱疲労試験結果を示した。熱疲労試験はφ42.7mm
の高周波造管パイプに対して，応力下で，下限温度200
℃と上限温度900℃の加熱冷却サイクルを繰り返し付与
した。加熱および冷却速度は３℃／minとし，上限およ
び下限温度での保持時間は0.5minとした。応力付与は拘
束率 (材料の自由熱膨張量に対する付加ひずみの比) は
50％とした。試験結果は, 破損繰り返し数 (試験中の最
大引張応力が初期の応力の75％にまで低下したときの繰
り返し数) および目視による表面のスケール密着状態で
評価した。
【００５５】
【表１】
【００５６】
【表２】
【００５７】
【表３】
【００５８】
【表４】
【００５９】
【表５】
【００６０】
【表６】
【００６１】
【表７】
【００６２】表４〜５の結果にみられるように，本発明
鋼は，900℃の連続酸化試験で酸化増量が0.02kg/m2以
下, 1000℃の連続酸化試験で酸化増量が0.4kg/m2以下と
非常に良好な耐高温酸化性を示す。同時に，耐スケール
剥離性にも優れ，900℃の試験では全くスケール剥離せ
ず，1000℃の試験でもスケール剥離量は0.02kg/m2以下
と極微量である。これらの特性は，前述したように酸化
増量の抑制に対してはＳiの添加が, またスケール剥離
の抑制に対してはＭnの添加が有効に作用し，これら両
方の特性はＭn/Ｓi比によって支配される。
鋼は，900℃の連続酸化試験で酸化増量が0.02kg/m2以
下, 1000℃の連続酸化試験で酸化増量が0.4kg/m2以下と
非常に良好な耐高温酸化性を示す。同時に，耐スケール
剥離性にも優れ，900℃の試験では全くスケール剥離せ
ず，1000℃の試験でもスケール剥離量は0.02kg/m2以下
と極微量である。これらの特性は，前述したように酸化
増量の抑制に対してはＳiの添加が, またスケール剥離
の抑制に対してはＭnの添加が有効に作用し，これら両
方の特性はＭn/Ｓi比によって支配される。
【００６３】さらに表４〜５の結果を見ると，Ｃr,Ｍn,
Ｓiの総量が14.7以上である鋼は，930 ℃で200 時間の
連続加熱を行っても酸化増量は 0.2 kg/m2以下であり,
異常酸化は生じていない。Ｃr,Ｍn,Ｓiの総量が15.5以
上である鋼は，950℃で200時間の連続加熱でも酸化増量
が 0.2 kg/m2以下であり，異常酸化は生じていない。そ
してこれら異常酸化を生じない鋼のスケール密着性はい
ずれも良好である。
Ｓiの総量が14.7以上である鋼は，930 ℃で200 時間の
連続加熱を行っても酸化増量は 0.2 kg/m2以下であり,
異常酸化は生じていない。Ｃr,Ｍn,Ｓiの総量が15.5以
上である鋼は，950℃で200時間の連続加熱でも酸化増量
が 0.2 kg/m2以下であり，異常酸化は生じていない。そ
してこれら異常酸化を生じない鋼のスケール密着性はい
ずれも良好である。
【００６４】これに対し，比較鋼Ｇ08に見られるよう
に，Ｓi量とＭn量が通常のフエライト系ステンレス鋼と
同程度のものでは，たとえＭn/Ｓi比が本発明で規定す
る範囲であっても，両元素の量が本発明で規定する下限
値より低いので，900 ℃においてすでに異常酸化を起こ
してしまい，スケール剥離量も著しい。比較鋼Ｆ12はＳ
i量が本発明で規定する下限未満であるため，他の成分
は本発明で規定する範囲であっても1000℃の酸化試験に
おいて異常酸化を起こしている。比較鋼Ｆ14はＳi量を
本発明で規定する範囲で含むものの，スケール剥離を抑
制するＭn量が本発明で規定する下限値未満であるため
に，酸化物の殆んど全部が剥離してしまう。
に，Ｓi量とＭn量が通常のフエライト系ステンレス鋼と
同程度のものでは，たとえＭn/Ｓi比が本発明で規定す
る範囲であっても，両元素の量が本発明で規定する下限
値より低いので，900 ℃においてすでに異常酸化を起こ
してしまい，スケール剥離量も著しい。比較鋼Ｆ12はＳ
i量が本発明で規定する下限未満であるため，他の成分
は本発明で規定する範囲であっても1000℃の酸化試験に
おいて異常酸化を起こしている。比較鋼Ｆ14はＳi量を
本発明で規定する範囲で含むものの，スケール剥離を抑
制するＭn量が本発明で規定する下限値未満であるため
に，酸化物の殆んど全部が剥離してしまう。
【００６５】このような傾向は，ＭnとＳiの相関を見る
とより顕著になる。例えば, Ｆ11のようにＳiが本発明
規定の上限より多い鋼, Ｆ14のようにＭn量が本発明で
規定するよりも低い鋼およびＦ16のようにＭn/Ｓi比が
本発明で規定する比より小さい鋼は，いずれもＳi量に
対するＭnの相対量が適正範囲よりも少ないのでスケー
ル剥離量が多く，また1000℃では異常酸化を招くことが
ある。
とより顕著になる。例えば, Ｆ11のようにＳiが本発明
規定の上限より多い鋼, Ｆ14のようにＭn量が本発明で
規定するよりも低い鋼およびＦ16のようにＭn/Ｓi比が
本発明で規定する比より小さい鋼は，いずれもＳi量に
対するＭnの相対量が適正範囲よりも少ないのでスケー
ル剥離量が多く，また1000℃では異常酸化を招くことが
ある。
【００６６】他方, Ｆ13のようにＭn量が本発明で規定
するより多い鋼およびＦ15のようにＭn/Ｓi比が本発明
で規定する比よりも高い鋼は，Ｓiの添加に対してＭn添
加量が多いので，900 ℃でのスケール剥離量は抑制され
るものの，酸化増量が多く,1000℃では異常酸化を起こ
す。
するより多い鋼およびＦ15のようにＭn/Ｓi比が本発明
で規定する比よりも高い鋼は，Ｓiの添加に対してＭn添
加量が多いので，900 ℃でのスケール剥離量は抑制され
るものの，酸化増量が多く,1000℃では異常酸化を起こ
す。
【００６７】さらに, 前記の(3)式の要件 (表１〜３に
おいて(3) 式の値をＧで示す）を満たさないＦ17は 900
℃〜1000℃の温度域でオーステナイト相 (室温観察時に
はマルテンサイト相) が生成し，オーステナイト相を起
点として異常酸化が起こる。このため酸化増量およびス
ケール剥離量とも多く, 高温酸化特性が本質的に劣って
いる。
おいて(3) 式の値をＧで示す）を満たさないＦ17は 900
℃〜1000℃の温度域でオーステナイト相 (室温観察時に
はマルテンサイト相) が生成し，オーステナイト相を起
点として異常酸化が起こる。このため酸化増量およびス
ケール剥離量とも多く, 高温酸化特性が本質的に劣って
いる。
【００６８】他方, 表６の低温靭性および加工性試験結
果から，本発明鋼Ｅ01〜Ｅ08並びにＡ１〜Ａ７は，いず
れも破面遷移温度が−40℃以下と非常に低く，低温靭性
に優れることがわかる。これに対し，比較鋼Ｅ09，Ｅ10
の破面遷移温度は−20℃，０℃と高い温度となり，本発
明鋼に比べて低温靭性に劣っている。
果から，本発明鋼Ｅ01〜Ｅ08並びにＡ１〜Ａ７は，いず
れも破面遷移温度が−40℃以下と非常に低く，低温靭性
に優れることがわかる。これに対し，比較鋼Ｅ09，Ｅ10
の破面遷移温度は−20℃，０℃と高い温度となり，本発
明鋼に比べて低温靭性に劣っている。
【００６９】また，加工性についても，本発明鋼Ｅ01〜
Ｅ08並びにＡ１〜Ａ７はすべて35％異常の全伸びを示し
且つ均一伸びも25％以上であり，非常に良好な結果が得
られている。これに対し，比較鋼Ｅ09は良好であるもの
の，比較鋼Ｅ10では全伸びが30％，均一伸びが20％であ
り，本発明鋼のものより劣っている。なお，曲げ加工性
については，いずれの鋼も密着まで曲げ加工が可能であ
るという結果が得られた。
Ｅ08並びにＡ１〜Ａ７はすべて35％異常の全伸びを示し
且つ均一伸びも25％以上であり，非常に良好な結果が得
られている。これに対し，比較鋼Ｅ09は良好であるもの
の，比較鋼Ｅ10では全伸びが30％，均一伸びが20％であ
り，本発明鋼のものより劣っている。なお，曲げ加工性
については，いずれの鋼も密着まで曲げ加工が可能であ
るという結果が得られた。
【００７０】さらに表６の高温特性試験の結果から，本
発明鋼はいずれも 0.2％耐力が 700℃で100 N/mm2 以
上, 900 ℃で13 N/mm2以上を示し, また破損繰り返し数
は 600℃(180N/mm2 ), 900℃(30 N/mm2)のいずれの場合
も107 サイクル以上の値を示しており, 高温強度と高温
疲労特性に優れることがわかる。
発明鋼はいずれも 0.2％耐力が 700℃で100 N/mm2 以
上, 900 ℃で13 N/mm2以上を示し, また破損繰り返し数
は 600℃(180N/mm2 ), 900℃(30 N/mm2)のいずれの場合
も107 サイクル以上の値を示しており, 高温強度と高温
疲労特性に優れることがわかる。
【００７１】表７の結果は，本発明鋼は，加熱・冷却の
繰り返しおよび引張・圧縮の繰り返し応力を受けても，
母材および溶接部ともスケールの剥離が見られないこと
を示している。本発明鋼の熱疲労特性はＣr量の高いSUS
430J1Lと同程度を示す。ただしSUS430J1Lは試験中にス
ケール剥離が生じた。同様に，比較鋼Ｆ14も熱疲労特性
は本発明鋼に比べると若干劣る程度であるが，Ｍnの添
加量が本発明範囲から外れるためにこのような厳しい試
験条件下ではスケール剥離を生じる。
繰り返しおよび引張・圧縮の繰り返し応力を受けても，
母材および溶接部ともスケールの剥離が見られないこと
を示している。本発明鋼の熱疲労特性はＣr量の高いSUS
430J1Lと同程度を示す。ただしSUS430J1Lは試験中にス
ケール剥離が生じた。同様に，比較鋼Ｆ14も熱疲労特性
は本発明鋼に比べると若干劣る程度であるが，Ｍnの添
加量が本発明範囲から外れるためにこのような厳しい試
験条件下ではスケール剥離を生じる。
【００７２】
【発明の効果】以上説明したように, 本発明によれば,
Ｃr量が比較的低いフエライト系ステンレス鋼にあっ
て，700℃〜950℃の高温で使用されかつ高温酸化特性お
よびスケール剥離量が重要視される排ガス管路部材とし
て十分に耐用できる安価な材料が提供され，特に自動車
エンジンのエキゾーストマニホールドを構成する材料或
いは火力発電システムの高温排ガス管路部材を構成する
材料として経済的にも特性的にも従来材に比べると優位
な材料が提供され, この分野の技術の進展に貢献するこ
とができる。
Ｃr量が比較的低いフエライト系ステンレス鋼にあっ
て，700℃〜950℃の高温で使用されかつ高温酸化特性お
よびスケール剥離量が重要視される排ガス管路部材とし
て十分に耐用できる安価な材料が提供され，特に自動車
エンジンのエキゾーストマニホールドを構成する材料或
いは火力発電システムの高温排ガス管路部材を構成する
材料として経済的にも特性的にも従来材に比べると優位
な材料が提供され, この分野の技術の進展に貢献するこ
とができる。
【図１】1000℃の耐高温酸化性およびスケール密着性に
及ぼす鋼中のＳi/Ｍn比の関係を示す図である。
及ぼす鋼中のＳi/Ｍn比の関係を示す図である。
【図２】破面遷移温度に及ぼす鋼中のＣu量の影響を示
す図である。
す図である。
【図３】引張試験における全伸びおよび均一伸びに及ぼ
す鋼中のＣu量の影響を示す図である。
す鋼中のＣu量の影響を示す図である。
【図４】大気雰囲気中で 930℃で 200時間連続加熱後の
酸化増量に及ぼす鋼中の (Ｃr＋Ｍn＋Ｓi)の総量の影響
を示す図である。
酸化増量に及ぼす鋼中の (Ｃr＋Ｍn＋Ｓi)の総量の影響
を示す図である。
【図５】大気雰囲気中で 950℃で 200時間連続加熱後の
酸化増量に及ぼす鋼中の (Ｃr＋Ｍn＋Ｓi)の総量の影響
を示す図である。
酸化増量に及ぼす鋼中の (Ｃr＋Ｍn＋Ｓi)の総量の影響
を示す図である。
Claims (6)
- 【請求項１】 質量％において，Ｃ：0.03％以下，Ｓ
i：0.80％〜1.20％,Ｍn：0.60％〜1.50％,Ｃr：11.0％
〜15.5％,Ｎb：0.20％〜0.80％,Ｔi：0.1％以下（無添
加を含む），Ｃu：0.02％〜0.30％未満,Ｎ：0.03％以
下，Ａl：0.05％以下（無添加を含む），Ｏ：0.012％以
下,ただし，上記の範囲において， 0.7≦Ｍn/Ｓi≦1.5 ・・・(1) 1.4≦Ｎb＋1.2Ｓi≦2.0 ・・・(2) 1221.6 (Ｃ＋Ｎ)−55.1Ｓi＋65.7Ｍn−8.7Ｃr−99.5Ｔi−40.4Ｎb ＋1.1Ｃu＋54≦０ ・・・(3) の関係(1),(2) および(3) を同時に満足するようにこれ
らの元素を含有し，残部がＦeおよび不可避的不純物か
らなり，大気雰囲気下900℃で100時間連続加熱後の酸化
増量が0.02kg/m2以下でスケール剥離量が0.01kg/m2以
下, 同1000℃で100時間連続加熱後の酸化増量が0.4kg/m
2以下でスケール剥離量が0.02kg/m2以下である耐高温酸
化性およびスケール密着性に優れたフエライト系ステン
レス鋼。 - 【請求項２】 大気雰囲気下900℃で200時間連続加熱後
の酸化増量が0.02kg/m2以下でスケール剥離量が0.01kg/
m2以下である請求項１に記載の耐高温酸化性およびスケ
ール密着性に優れたフエライト系ステンレス鋼。 - 【請求項３】 質量％において，Ｃ：0.03％以下,Ｓi：
0.80％〜1.20％,Ｍn：0.60％〜1.50％,Ｃr：13.5％を越
え〜15.5％,Ｎb：0.20％〜0.80％,Ｔi：0.1％以下 (無
添加を含む),Ｃu：0.02％〜0.30％未満,Ｎ：0.03％以
下,Ａl：0.05％以下 (無添加を含む),Ｏ：0.012％以下,
ただし，上記の範囲において， 0.7≦Ｍn/Ｓi≦1.5 ・・・(1) 1.4≦Ｎb＋1.2Ｓi≦2.0 ・・・(2) 1221.6 (Ｃ＋Ｎ)−55.1Ｓi＋65.7Ｍn−8.7Ｃr−99.5Ｔi−40.4Ｎb ＋1.1Ｃu＋54≦０ ・・・(3) Ｃr＋Ｍn＋Ｓi≧14.7 ・・・(4) の関係(1),(2),(3) および(4) を同時に満足するように
これらの元素を含有し，残部がＦeおよび不可避的不純
物からなり，大気雰囲気下930℃で200時間連続加熱後の
酸化増量が0.2kg/m2以下でスケール剥離量が0.01kg/m2
以下である耐高温酸化性およびスケール密着性に優れた
フエライト系ステンレス鋼。 - 【請求項４】 質量％において，Ｃ：0.03％以下,Ｓi：
0.80％〜1.20％,Ｍn：0.60％〜1.50％,Ｃr：13.5％を越
え〜15.5％,Ｎb：0.20％〜0.80％,Ｔi：0.1％以下 (無
添加を含む),Ｃu：0.02％〜0.30％未満,Ｎ：0.03％以
下,Ａl：0.05％以下 (無添加を含む),Ｏ：0.012％以下,
ただし，上記の範囲において， 0.7≦Ｍn/Ｓi≦1.5 ・・・(1) 1.4≦Ｎb＋1.2Ｓi≦2.0 ・・・(2) 1221.6 (Ｃ＋Ｎ)−55.1Ｓi＋65.7Ｍn−8.7Ｃr−99.5Ｔi−40.4Ｎb ＋1.1Ｃu＋54≦０ ・・・(3) Ｃr＋Ｍn＋Ｓi≧15.5 ・・・(4)' の関係(1),(2),(3) および(4)'を同時に満足するように
これらの元素を含有し，残部がＦeおよび不可避的不純
物からなり，大気雰囲気下950℃で200時間連続加熱後の
酸化増量が0.2kg/m2以下でスケール剥離量が0.01kg/m2
以下である耐高温酸化性およびスケール密着性に優れた
フエライト系ステンレス鋼。 - 【請求項５】 鋼は，内燃機関の排ガス管路を構成する
部材に加工されている請求項１，２，３または４に記載
の耐高温酸化性およびスケール密着性に優れたフエライ
ト系ステンレス鋼。 - 【請求項６】 内燃機関の排ガス管路を構成する部材
は，自動車エンジンに接続されたエキゾーストマニホー
ルドである請求項５に記載のフエライト系ステンレス
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10913494A JP2896077B2 (ja) | 1993-04-27 | 1994-04-26 | 耐高温酸化性およびスケール密着性に優れたフエライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12211293 | 1993-04-27 | ||
| JP12216293 | 1993-04-27 | ||
| JP5-122162 | 1993-04-27 | ||
| JP5-122112 | 1993-04-27 | ||
| JP10913494A JP2896077B2 (ja) | 1993-04-27 | 1994-04-26 | 耐高温酸化性およびスケール密着性に優れたフエライト系ステンレス鋼 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33141398A Division JP3710302B2 (ja) | 1993-04-27 | 1998-11-20 | 耐高温酸化性およびスケール密着性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0711394A true JPH0711394A (ja) | 1995-01-13 |
| JP2896077B2 JP2896077B2 (ja) | 1999-05-31 |
Family
ID=27311408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10913494A Expired - Fee Related JP2896077B2 (ja) | 1993-04-27 | 1994-04-26 | 耐高温酸化性およびスケール密着性に優れたフエライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP2896077B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0978180A (ja) * | 1995-09-20 | 1997-03-25 | Nippon Steel Corp | 高密度エネルギー線切断性に優れた鋼材及びその製造方法 |
| JP2002275590A (ja) * | 2001-03-14 | 2002-09-25 | Nisshin Steel Co Ltd | 溶接部の加工性に優れた溶接用フェライト系ステンレス鋼 |
| WO2009084526A1 (ja) * | 2007-12-28 | 2009-07-09 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | ろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
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|---|---|---|---|---|
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1994
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