JPH0711354A - 鉄鋼ダスト還元ロータリーキルンの操業方法 - Google Patents
鉄鋼ダスト還元ロータリーキルンの操業方法Info
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- JPH0711354A JPH0711354A JP17468693A JP17468693A JPH0711354A JP H0711354 A JPH0711354 A JP H0711354A JP 17468693 A JP17468693 A JP 17468693A JP 17468693 A JP17468693 A JP 17468693A JP H0711354 A JPH0711354 A JP H0711354A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 鉄鋼ダスト還元ロータリーキルンの操業にお
いて、鉄鋼ダストからのＺｎ，Ｐｂの回収率を向上し、
炭材原単位を低下させる。 【構成】 鉄鋼ダストに−１００メッシュの粉状コーク
スを添加混合して造粒し、この造粒したペレットに平均
粒径１ｍｍ以下の粉状コークスを添加し、合計炭素質還
元剤の量が、鉄鋼ダスト中のＦｅ2 Ｏ3 とＺｎＯを完全
に金属化する化学量論量を１当量として、１〜１．５当
量となるように調節する。
いて、鉄鋼ダストからのＺｎ，Ｐｂの回収率を向上し、
炭材原単位を低下させる。 【構成】 鉄鋼ダストに−１００メッシュの粉状コーク
スを添加混合して造粒し、この造粒したペレットに平均
粒径１ｍｍ以下の粉状コークスを添加し、合計炭素質還
元剤の量が、鉄鋼ダスト中のＦｅ2 Ｏ3 とＺｎＯを完全
に金属化する化学量論量を１当量として、１〜１．５当
量となるように調節する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鉄鋼ダスト還元ロータ
リーキルンの操業の改良に関し、特に、Ｚｎ，Ｐｂの回
収率を向上し炭材原単位を低下して、安定操業を行なう
方法に関する。
リーキルンの操業の改良に関し、特に、Ｚｎ，Ｐｂの回
収率を向上し炭材原単位を低下して、安定操業を行なう
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄鋼ダストが含有するＺｎ，Ｐｂ等の有
価金属は、炭素質還元剤とともに還元ロータリーキルン
を用いて還元焙焼することによる還元揮発や、ＮａＣｌ
等の塩化剤を用いた塩化揮発により回収される。塩化揮
発あるいは還元揮発による厳密な反応メカニズムは、ま
だまだ不明の部分もあるが、還元揮発に関する反応は、
以下の式で示される反応が主反応と考えられる。
価金属は、炭素質還元剤とともに還元ロータリーキルン
を用いて還元焙焼することによる還元揮発や、ＮａＣｌ
等の塩化剤を用いた塩化揮発により回収される。塩化揮
発あるいは還元揮発による厳密な反応メカニズムは、ま
だまだ不明の部分もあるが、還元揮発に関する反応は、
以下の式で示される反応が主反応と考えられる。
【０００３】直接還元 Ｆｅ2 Ｏ3 ＋３Ｃ＝２Ｆｅ＋３ＣＯ （１） ＺｎＯ＋Ｃ＝Ｚｎ＋ＣＯ （２） ＰｂＯ＋Ｃ＝Ｐｂ＋ＣＯ （３） 間接還元 Ｆｅ2 Ｏ3 ＋３ＣＯ＝２Ｆｅ＋３ＣＯ2 （４） ＺｎＯ＋ＣＯ＝Ｚｎ＋ＣＯ2 （５） ＰｂＯ＋ＣＯ＝Ｐｂ＋ＣＯ2 （６）
【０００４】Ｚｎの還元揮発は、ブードア反応の反応速
度が１０００℃付近で急激に速くなること、及びＺｎの
沸点から、１０００℃以上で大部分が間接還元されて揮
発するものと考えられる。
度が１０００℃付近で急激に速くなること、及びＺｎの
沸点から、１０００℃以上で大部分が間接還元されて揮
発するものと考えられる。
【０００５】またＦｅ2 Ｏ3 は、温度及び雰囲気によっ
て、Ｆｅ2 Ｏ3 →ＦｅＯ→Ｆｅと順次還元されていき、
低温ではＣによる直接還元、高温ではＣＯによる間接還
元が起っていると考えられる。
て、Ｆｅ2 Ｏ3 →ＦｅＯ→Ｆｅと順次還元されていき、
低温ではＣによる直接還元、高温ではＣＯによる間接還
元が起っていると考えられる。
【０００６】以上のように複雑な過程を経て、Ｆｅ2 Ｏ
3 は還元され、ＺｎＯは還元揮発されると考えられる
が、炭素質還元剤（以下、炭材という）の添加方法及び
添加量については、粉砕した鉄鋼ダストに炭材を添加混
合して造粒する方法（以下、内装という）、あるいは、
鉄鋼ダストと同時に添加する方法（以下、外装という）
によって、鉄鋼ダストに対する物量比や鉄鋼ダスト中の
Ｆｅ及びＺｎ品位から換算される添加量などの基準のも
とに配合されている。しかしながら、鉄鋼ダストの成分
の変動や、ＺｎあるいはＦｅの存在形態などによって、
炭材の反応性も変化するので、炭材の配合はむずかし
く、これが不適切であればＺｎ，Ｐｂの揮発率、換言す
れば回収率に変動または低下が生じる。
3 は還元され、ＺｎＯは還元揮発されると考えられる
が、炭素質還元剤（以下、炭材という）の添加方法及び
添加量については、粉砕した鉄鋼ダストに炭材を添加混
合して造粒する方法（以下、内装という）、あるいは、
鉄鋼ダストと同時に添加する方法（以下、外装という）
によって、鉄鋼ダストに対する物量比や鉄鋼ダスト中の
Ｆｅ及びＺｎ品位から換算される添加量などの基準のも
とに配合されている。しかしながら、鉄鋼ダストの成分
の変動や、ＺｎあるいはＦｅの存在形態などによって、
炭材の反応性も変化するので、炭材の配合はむずかし
く、これが不適切であればＺｎ，Ｐｂの揮発率、換言す
れば回収率に変動または低下が生じる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鉄鋼ダスト
還元ロータリーキルンの操業において、鉄鋼ダストから
のＺｎ，Ｐｂの回収率を向上し、炭材原単位を低下させ
て、安定操業を行なえるようにすることを課題とする。
還元ロータリーキルンの操業において、鉄鋼ダストから
のＺｎ，Ｐｂの回収率を向上し、炭材原単位を低下させ
て、安定操業を行なえるようにすることを課題とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は第一に、Ｚｎ，Ｐｂを含有する鉄鋼ダスト
を、炭素質還元剤とともに還元ロータリーキルンに装入
して還元焙焼することにより、Ｚｎ，Ｐｂを揮発回収す
る操業において、前記鉄鋼ダストに−１００メッシュの
粉状コークスを添加混合して造粒し、この造粒したペレ
ットに平均粒径１ｍｍ以下の粉状コークスを添加し、合
計の炭素質還元剤の量が、鉄鋼ダスト中のＦｅ2 Ｏ3 と
ＺｎＯを完全に金属化する化学量論量を１当量として、
１〜１．５当量となるように調節することを特徴とする
鉄鋼ダスト還元ロータリーキルンの操業方法にある。
に、本発明は第一に、Ｚｎ，Ｐｂを含有する鉄鋼ダスト
を、炭素質還元剤とともに還元ロータリーキルンに装入
して還元焙焼することにより、Ｚｎ，Ｐｂを揮発回収す
る操業において、前記鉄鋼ダストに−１００メッシュの
粉状コークスを添加混合して造粒し、この造粒したペレ
ットに平均粒径１ｍｍ以下の粉状コークスを添加し、合
計の炭素質還元剤の量が、鉄鋼ダスト中のＦｅ2 Ｏ3 と
ＺｎＯを完全に金属化する化学量論量を１当量として、
１〜１．５当量となるように調節することを特徴とする
鉄鋼ダスト還元ロータリーキルンの操業方法にある。
【０００９】また第二に、添加した炭素質還元剤の４０
〜７０重量％が、−１００メッシュ以下のペレット中に
添加混合造粒された内装炭材であることを特徴とする上
記の鉄鋼ダスト還元ロータリーキルンの操業方法にあ
る。
〜７０重量％が、−１００メッシュ以下のペレット中に
添加混合造粒された内装炭材であることを特徴とする上
記の鉄鋼ダスト還元ロータリーキルンの操業方法にあ
る。
【００１０】
【作用】本発明を実施するためには、Ｚｎ，Ｆｅの還元
に寄与する炭材の反応性を考慮する必要がある。Ｚｎ，
Ｆｅ酸化物と炭材間の直接固体反応あるいは炭材の燃焼
性を考える場合、炭材はできるだけ微細なものであるこ
とが望ましいことから、内装炭材としては１００メッシ
ュ以下の粉状コークスを用いる。また、外装炭材につい
ては、発塵や回収亜鉛中へのキャリオーバーを考慮する
必要があるので、内装炭材に比べてやや大きい平均粒径
１ｍｍ以下の粉状コークスを用いる。
に寄与する炭材の反応性を考慮する必要がある。Ｚｎ，
Ｆｅ酸化物と炭材間の直接固体反応あるいは炭材の燃焼
性を考える場合、炭材はできるだけ微細なものであるこ
とが望ましいことから、内装炭材としては１００メッシ
ュ以下の粉状コークスを用いる。また、外装炭材につい
ては、発塵や回収亜鉛中へのキャリオーバーを考慮する
必要があるので、内装炭材に比べてやや大きい平均粒径
１ｍｍ以下の粉状コークスを用いる。
【００１１】炭材量を決定するに当って、Ｚｎ及びＦｅ
の還元を前記した（１）式、（２）式を基本反応として
仮定している。 Ｆｅ2 Ｏ3 ＋３Ｃ＝２Ｆｅ＋３ＣＯ （１） ＺｎＯ＋Ｃ＝Ｚｎ＋ＣＯ （２） （１），（２）式にしたがって、鉄鋼ダスト中のＺｎお
よびＦｅを完全に金属化する化学量論のＣ量に対する、
鉄鋼ペレット中に含まれる内装Ｃ量の比率を内装Ｃ当量
（以下、Ｃｉとする）、外装Ｃ量の比率を外装Ｃ当量
（以下、Ｃｏとする）とし、双方の和をトータルＣ当量
（以下、Ｃｔとする）として炭材量を考える。
の還元を前記した（１）式、（２）式を基本反応として
仮定している。 Ｆｅ2 Ｏ3 ＋３Ｃ＝２Ｆｅ＋３ＣＯ （１） ＺｎＯ＋Ｃ＝Ｚｎ＋ＣＯ （２） （１），（２）式にしたがって、鉄鋼ダスト中のＺｎお
よびＦｅを完全に金属化する化学量論のＣ量に対する、
鉄鋼ペレット中に含まれる内装Ｃ量の比率を内装Ｃ当量
（以下、Ｃｉとする）、外装Ｃ量の比率を外装Ｃ当量
（以下、Ｃｏとする）とし、双方の和をトータルＣ当量
（以下、Ｃｔとする）として炭材量を考える。
【００１２】また、内装炭材と外装炭材の還元反応への
各寄与率の推定、換言するとＣ消費量であるが、その算
定に当っては、（１），（２）式の外に、Ｆｅは完全に
は金属化しないので、金属化されていないＦｅについて
も考える必要がある。温度及び雰囲気に晒されるＦｅ
は、（１）式にしたがって反応が進行するが、金属化さ
れていないＦｅは反応途中であるとして（７）式を仮定
している。
各寄与率の推定、換言するとＣ消費量であるが、その算
定に当っては、（１），（２）式の外に、Ｆｅは完全に
は金属化しないので、金属化されていないＦｅについて
も考える必要がある。温度及び雰囲気に晒されるＦｅ
は、（１）式にしたがって反応が進行するが、金属化さ
れていないＦｅは反応途中であるとして（７）式を仮定
している。
【００１３】 Ｆｅ2 Ｏ3 ＋Ｃ＝２ＦｅＯ＋ＣＯ （７）
【００１４】金属化されていないＦｅの全てが（７）式
に従うものとして、（１），（２），（７）式によって
消費されたＣ量を、Ｚｎ，Ｆｅ還元に消費されたＣ量と
し、前記した（１），（２）式でＺｎおよびＦｅを完全
に金属化する化学量論Ｃ量との比を、Ｚｎ，Ｆｅ還元に
消費されたＣ当量（以下、Ｃｅとする）としている。
に従うものとして、（１），（２），（７）式によって
消費されたＣ量を、Ｚｎ，Ｆｅ還元に消費されたＣ量と
し、前記した（１），（２）式でＺｎおよびＦｅを完全
に金属化する化学量論Ｃ量との比を、Ｚｎ，Ｆｅ還元に
消費されたＣ当量（以下、Ｃｅとする）としている。
【００１５】これらの仮定によって、ＣｏとＣｉがＺ
ｎ，Ｆｅの還元反応によって消費される割合（以下、寄
与率という）をそれぞれα，βとすると（８）式が成り
立つ。
ｎ，Ｆｅの還元反応によって消費される割合（以下、寄
与率という）をそれぞれα，βとすると（８）式が成り
立つ。
【００１６】Ｃｅ＝αＣｏ＋βＣｉ ＝αＣｔ＋（β−α）Ｃｉ （８）
【００１７】したがって、ある温度と雰囲気における各
寄与率は、Ｃｔが一定ならば、ＣｅとＣｉによって算出
でき、それによって、ＣｏとＣｉの還元反応への重要度
が分かる。本発明においては、後記する実施例で明らか
なように、Ｃｔが１〜１．５、Ｃｉ／Ｃｔが０．４〜
０．７を好適な条件とするものである。
寄与率は、Ｃｔが一定ならば、ＣｅとＣｉによって算出
でき、それによって、ＣｏとＣｉの還元反応への重要度
が分かる。本発明においては、後記する実施例で明らか
なように、Ｃｔが１〜１．５、Ｃｉ／Ｃｔが０．４〜
０．７を好適な条件とするものである。
【００１８】
実施例１ 試験用小型転動炉（反応管：ＳＵＳ製１２５ｍｍφ×２
００ｍｍＬ）を用い、反応管内に、Ｃｉが０．０６〜
０．６になるように１００メッシュ以下の粉コークスを
添加混合して造粒し、篩別して得た直径３．５〜６ｍｍ
の鉄鋼ダストペレット３００ｇ、及び粒径１ｍｍ以下の
粉状コークスをＣｔが１．３になるように装入し、昇温
時間も含め、雰囲気ガスとしてＮ2 とＣＯ2 を８５：１
５の割合で混合したガスを２ ｌ／分の流量で流し、反
応管は１２ｒ．ｐ．ｍの回転数で回転させ、温度をそれ
ぞれ、９００℃，１０００℃，１１００℃に制御しなが
ら１時間保持し、炉外で冷却後、ペレットを全量粉砕し
て化学分析し、Ｃｅを算出した。
００ｍｍＬ）を用い、反応管内に、Ｃｉが０．０６〜
０．６になるように１００メッシュ以下の粉コークスを
添加混合して造粒し、篩別して得た直径３．５〜６ｍｍ
の鉄鋼ダストペレット３００ｇ、及び粒径１ｍｍ以下の
粉状コークスをＣｔが１．３になるように装入し、昇温
時間も含め、雰囲気ガスとしてＮ2 とＣＯ2 を８５：１
５の割合で混合したガスを２ ｌ／分の流量で流し、反
応管は１２ｒ．ｐ．ｍの回転数で回転させ、温度をそれ
ぞれ、９００℃，１０００℃，１１００℃に制御しなが
ら１時間保持し、炉外で冷却後、ペレットを全量粉砕し
て化学分析し、Ｃｅを算出した。
【００１９】表１に、９００℃，１０００℃，１１００
℃におけるＣｔ＝１．３の場合のＣｉとＣｅの関係を示
し、図１にその関係を図示する。
℃におけるＣｔ＝１．３の場合のＣｉとＣｅの関係を示
し、図１にその関係を図示する。
【００２０】
【表１】
【００２１】図１から明らかなように、ＣｉとＣｅには
直線関係が見られるので、前記（８）式と回帰式とか
ら、以下の関係が導出できる。
直線関係が見られるので、前記（８）式と回帰式とか
ら、以下の関係が導出できる。
【００２２】 Ｃｅ＝αＣｏ＋βＣｉ ＝αＣｔ＋（β−α）Ｃｉ （８） 回帰式 Ｃｅ＝０．８１３＋０．１２９Ｃｉ （９）
【００２３】（８）式と（９）式とより、 αＣｔ＝０．８１３ ， β−α＝０．１２９ Ｃｔ＝１．３より、 α＝０．６２５ ， β＝０．７５４
【００２４】従って、１０００℃で１時間の焙焼で、Ｃ
ｔ＝１．３の場合は、 Ｃｅ＝０．６２５Ｃｏ＋０．７５４Ｃｉ となる。
ｔ＝１．３の場合は、 Ｃｅ＝０．６２５Ｃｏ＋０．７５４Ｃｉ となる。
【００２５】このことから、Ｃｏに比べてＣｉの方が還
元反応に寄与していることから、Ｃｉが還元反応に重要
なことが判る。
元反応に寄与していることから、Ｃｉが還元反応に重要
なことが判る。
【００２６】実施例２ 試験用小型転動炉（反応管：ＳＵＳ製１２５ｍｍφ×２
００ｍｍＬ）を用い、Ｃｉが０．１〜１．５になるよう
に１００メッシュ以下の粉コークスを添加して造粒し篩
別して得た直径３．５〜６ｍｍの鉄鋼ダストペレット３
００ｇ、および粒径１ｍｍ以下の粉状コークスをＣｔが
０．８〜１．５となるように装入し、昇温時間も含め、
雰囲気ガスとしてＮ2 とＣＯ2 を８５：１５の割合で混
合したガスを２ ｌ／分の流量で流し、反応管は１２
ｒ．ｐ．ｍの回転数で回転させ、温度を１１００℃に制
御しながら１時間保持し、炉外で冷却後、ペレットを全
量粉砕して化学分析し、Ｚｎ，Ｐｂ揮発率及び炭材残留
率を求めた。その結果を表２に示す。
００ｍｍＬ）を用い、Ｃｉが０．１〜１．５になるよう
に１００メッシュ以下の粉コークスを添加して造粒し篩
別して得た直径３．５〜６ｍｍの鉄鋼ダストペレット３
００ｇ、および粒径１ｍｍ以下の粉状コークスをＣｔが
０．８〜１．５となるように装入し、昇温時間も含め、
雰囲気ガスとしてＮ2 とＣＯ2 を８５：１５の割合で混
合したガスを２ ｌ／分の流量で流し、反応管は１２
ｒ．ｐ．ｍの回転数で回転させ、温度を１１００℃に制
御しながら１時間保持し、炉外で冷却後、ペレットを全
量粉砕して化学分析し、Ｚｎ，Ｐｂ揮発率及び炭材残留
率を求めた。その結果を表２に示す。
【００２７】
【表２】
【００２８】表２において、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５は、Ｃ
ｔ＝０．８〜１．５でＣｉを０．１に固定し、Ｃｏ＝
０．７〜１．４に変化させた結果であり、Ｚｎの揮発率
は約９０％であり、炭材残留率も１４〜４７％と高い。
Ｎｏ．６はＣｔ＝０．７であり、なお、Ｃｉ＝０．７と
しＣｏ＝０．０としたもので、Ｚｎ揮発率は改善されて
いるが未だ不充分である。
ｔ＝０．８〜１．５でＣｉを０．１に固定し、Ｃｏ＝
０．７〜１．４に変化させた結果であり、Ｚｎの揮発率
は約９０％であり、炭材残留率も１４〜４７％と高い。
Ｎｏ．６はＣｔ＝０．７であり、なお、Ｃｉ＝０．７と
しＣｏ＝０．０としたもので、Ｚｎ揮発率は改善されて
いるが未だ不充分である。
【００２９】Ｎｏ．７〜Ｎｏ．１１はＣｔ＝１〜１．
５、Ｃｉ＝０．７で、Ｃｉ／Ｃｔが０．４７〜０．７の
範囲であり、本発明例に相当する。Ｚｎ揮発率も９５％
以上と高く、また、Ｎｏ．７〜Ｎｏ．９は炭材残留率も
低く、炭材が有効に消費されている。この結果から、Ｃ
ｔ＝１〜１．５、より好ましくはＣｔ＝１〜１．２で、
Ｃｉ／Ｃｔ＝０．４〜０．７が好適な条件であることが
判る。
５、Ｃｉ＝０．７で、Ｃｉ／Ｃｔが０．４７〜０．７の
範囲であり、本発明例に相当する。Ｚｎ揮発率も９５％
以上と高く、また、Ｎｏ．７〜Ｎｏ．９は炭材残留率も
低く、炭材が有効に消費されている。この結果から、Ｃ
ｔ＝１〜１．５、より好ましくはＣｔ＝１〜１．２で、
Ｃｉ／Ｃｔ＝０．４〜０．７が好適な条件であることが
判る。
【００３０】Ｎｏ．１２はＣｉ／Ｃｔ＝１．０とした場
合であり、Ｚｎ，Ｐｂの揮発率は格段に高いが、造粒が
困難であり、実操業に向かない。
合であり、Ｚｎ，Ｐｂの揮発率は格段に高いが、造粒が
困難であり、実操業に向かない。
【００３１】
【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明の
鉄鋼ダスト還元ロータリーキルンの操業方法によって、
Ｚｎ，Ｐｂの回収率の向上ならびに炭材原単位の低下が
なされ、安定操業が可能となる。
鉄鋼ダスト還元ロータリーキルンの操業方法によって、
Ｚｎ，Ｐｂの回収率の向上ならびに炭材原単位の低下が
なされ、安定操業が可能となる。
【図１】消費Ｃ当量（Ｃｅ）と内装Ｃ当量（Ｃｉ）との
関係を示す図である。
関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｚｎ，Ｐｂを含有する鉄鋼ダストを、炭
素質還元剤とともに還元ロータリーキルンに装入して還
元焙焼することにより、Ｚｎ，Ｐｂを揮発回収する操業
において、前記鉄鋼ダストに−１００メッシュの粉状コ
ークスを添加混合して造粒し、この造粒したペレットに
平均粒径１ｍｍ以下の粉状コークスを添加し、合計の炭
素質還元剤の量が、鉄鋼ダスト中のＦｅ2 Ｏ3 とＺｎＯ
を完全に金属化する化学量論量を１当量として、１〜
１．５当量となるように調節することを特徴とする鉄鋼
ダスト還元ロータリーキルンの操業方法。 - 【請求項２】 添加した炭素質還元剤の４０〜７０重量
％が、−１００メッシュ以下のペレット中に添加混合造
粒された内装炭材であることを特徴とする請求項１記載
の鉄鋼ダスト還元ロータリーキルンの操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17468693A JPH0711354A (ja) | 1993-06-23 | 1993-06-23 | 鉄鋼ダスト還元ロータリーキルンの操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17468693A JPH0711354A (ja) | 1993-06-23 | 1993-06-23 | 鉄鋼ダスト還元ロータリーキルンの操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0711354A true JPH0711354A (ja) | 1995-01-13 |
Family
ID=15982919
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17468693A Pending JPH0711354A (ja) | 1993-06-23 | 1993-06-23 | 鉄鋼ダスト還元ロータリーキルンの操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0711354A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO1998004755A1 (en) * | 1996-07-30 | 1998-02-05 | Kcm - S.A. | 'waelz' method for processing of zinc containing materials in pelletized form |
| US6090480A (en) * | 1997-04-30 | 2000-07-18 | Nec Corporation | Magnetoresistive device |
| JP2006316333A (ja) * | 2005-05-16 | 2006-11-24 | Nippon Steel Corp | 亜鉛含有ダストペレット及びこれを用いた亜鉛回収方法 |
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| JP2012233261A (ja) * | 1999-09-28 | 2012-11-29 | Befesa Zinc Freiberg Gmbh | 鉄、亜鉛、鉛を含む二次原料の利用方法 |
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-
1993
- 1993-06-23 JP JP17468693A patent/JPH0711354A/ja active Pending
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