JP2003003217A - 塩素・弗素含有鉄鋼ダストの処理方法 - Google Patents
塩素・弗素含有鉄鋼ダストの処理方法Info
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- JP2003003217A JP2003003217A JP2001188607A JP2001188607A JP2003003217A JP 2003003217 A JP2003003217 A JP 2003003217A JP 2001188607 A JP2001188607 A JP 2001188607A JP 2001188607 A JP2001188607 A JP 2001188607A JP 2003003217 A JP2003003217 A JP 2003003217A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 還元鉄ペレットを得るために鉄鋼ダストを処
理するウェルツ法を改良し、鉄鋼ダストから効率的に塩
素および弗素を分離する塩素・弗素含有鉄鋼ダストの処
理方法を提供する。 【解決手段】 塩素および弗素を含む鉄鋼ダストをロー
タリーキルンで還元焙焼して還元鉄ペレットを回収する
方法において、還元焙焼中の鉄鋼ダストに水分を添加す
る。
理するウェルツ法を改良し、鉄鋼ダストから効率的に塩
素および弗素を分離する塩素・弗素含有鉄鋼ダストの処
理方法を提供する。 【解決手段】 塩素および弗素を含む鉄鋼ダストをロー
タリーキルンで還元焙焼して還元鉄ペレットを回収する
方法において、還元焙焼中の鉄鋼ダストに水分を添加す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ロータリーキルン
のような回転炉において、塩素および弗素を含む鉄鋼ダ
ストから塩素および弗素を分離して還元鉄ペレットを
得、これを回収するための塩素・弗素含有鉄鋼ダストの
処理方法に関する。
のような回転炉において、塩素および弗素を含む鉄鋼ダ
ストから塩素および弗素を分離して還元鉄ペレットを
得、これを回収するための塩素・弗素含有鉄鋼ダストの
処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】電気炉などの製鋼炉から発生する鉄鋼ダ
ストは、Ｆｅ成分以外に比較的多量のＺｎ成分やＰｂ成
分を含有している。そのため、資源リサイクリング対象
として、また産業廃棄物規制の対象として、Ｚｎ、Ｐｂ
などを回収し、または無害化する処理が行われている。
この場合、実際の操業では、ロータリーキルンによる還
元焙焼法、いわゆるウェルツ法を採用するのが一般的で
ある。ウェルツ法においては鉄鋼ダストは必要に応じて
予め適当なペレットに成形され、適当量の石炭、コーク
スなどの還元剤とともにロータリーキルン中に連続的に
装入される。そして、反応帯の温度と滞留時間をコント
ロールしたロータリーキルン内で還元焙焼される。還元
揮発したＺｎ、Ｐｂは排ガスとともに集塵機に導入さ
れ、そこで粗酸化亜鉛として回収される。ロータリーキ
ルン中に残った残渣は、還元鉄ペレットとして回収さ
れ、再び鉄鋼原料となる。
ストは、Ｆｅ成分以外に比較的多量のＺｎ成分やＰｂ成
分を含有している。そのため、資源リサイクリング対象
として、また産業廃棄物規制の対象として、Ｚｎ、Ｐｂ
などを回収し、または無害化する処理が行われている。
この場合、実際の操業では、ロータリーキルンによる還
元焙焼法、いわゆるウェルツ法を採用するのが一般的で
ある。ウェルツ法においては鉄鋼ダストは必要に応じて
予め適当なペレットに成形され、適当量の石炭、コーク
スなどの還元剤とともにロータリーキルン中に連続的に
装入される。そして、反応帯の温度と滞留時間をコント
ロールしたロータリーキルン内で還元焙焼される。還元
揮発したＺｎ、Ｐｂは排ガスとともに集塵機に導入さ
れ、そこで粗酸化亜鉛として回収される。ロータリーキ
ルン中に残った残渣は、還元鉄ペレットとして回収さ
れ、再び鉄鋼原料となる。
【０００３】ところで、鉄鋼ダスト中に塩素や弗素など
のハロゲン元素が多く含有されている場合、ウェルツ法
ではハロゲン元素が鉄鋼ダストから分離されにくく、そ
のまま還元鉄ペレット中に残留する傾向があった。還元
鉄ペレットにハロゲン元素が多く残留すると、鉄鋼原料
として再利用できないばかりか、産業廃棄物としての規
制値から外れる可能性もある。
のハロゲン元素が多く含有されている場合、ウェルツ法
ではハロゲン元素が鉄鋼ダストから分離されにくく、そ
のまま還元鉄ペレット中に残留する傾向があった。還元
鉄ペレットにハロゲン元素が多く残留すると、鉄鋼原料
として再利用できないばかりか、産業廃棄物としての規
制値から外れる可能性もある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に
鑑み、還元鉄ペレットを得るために鉄鋼ダストを処理す
るウェルツ法を改良し、塩素および弗素を含む鉄鋼ダス
トから効率的に塩素および弗素を分離する塩素・弗素含
有鉄鋼ダストの処理方法を提供することを課題とする。
鑑み、還元鉄ペレットを得るために鉄鋼ダストを処理す
るウェルツ法を改良し、塩素および弗素を含む鉄鋼ダス
トから効率的に塩素および弗素を分離する塩素・弗素含
有鉄鋼ダストの処理方法を提供することを課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の塩素・弗素含有
鉄鋼ダストの処理方法は、塩素および弗素を含む鉄鋼ダ
ストを回転炉で還元焙焼して還元鉄ペレットを回収する
方法において、還元焙焼中の回転炉内に水分を添加する
ことを特徴とする。
鉄鋼ダストの処理方法は、塩素および弗素を含む鉄鋼ダ
ストを回転炉で還元焙焼して還元鉄ペレットを回収する
方法において、還元焙焼中の回転炉内に水分を添加する
ことを特徴とする。
【０００６】本発明方法において還元焙焼中の回転炉内
に水分を添加する具体的態様として、次の（１）、
（２）を例示することができる。
に水分を添加する具体的態様として、次の（１）、
（２）を例示することができる。
【０００７】（１）鉄鋼ダストの５０質量％以下の水を
液状で添加する。
液状で添加する。
【０００８】（２）還元焙焼雰囲気に水蒸気を、５０体
積％以下含ませて添加する。
積％以下含ませて添加する。
【０００９】還元焙焼温度は、８００〜１２００℃が好
ましい。さらに、還元焙焼温度を９００℃以上とするこ
とが好ましい。
ましい。さらに、還元焙焼温度を９００℃以上とするこ
とが好ましい。
【００１０】本発明方法において、塩素および弗素を含
む鉄鋼ダストは、焼結炉や、平炉、電気炉などの製鋼炉
から発生するものであり、通常、Ｚｎを１０〜４０質量
％、Ｐｂを０〜５質量％、Ｆｅを２５〜３５質量％、Ｃ
ｌを０〜１０質量％、Ｆを０〜１０質量％含み、残部は
総量で５０質量％以下の、Ｃｄ、Ｃｒ、Ｃａ、Ｓｉ
Ｏ 2、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、Ｓなどである。
む鉄鋼ダストは、焼結炉や、平炉、電気炉などの製鋼炉
から発生するものであり、通常、Ｚｎを１０〜４０質量
％、Ｐｂを０〜５質量％、Ｆｅを２５〜３５質量％、Ｃ
ｌを０〜１０質量％、Ｆを０〜１０質量％含み、残部は
総量で５０質量％以下の、Ｃｄ、Ｃｒ、Ｃａ、Ｓｉ
Ｏ 2、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、Ｓなどである。
【００１１】本発明方法で回収される還元鉄ペレット
は、還元処理した後の残渣であり、通常、Ｚｎを０．５
〜１．５質量％、Ｐｂを０．０１〜０．１質量％、Ｆｅ
を４０〜６０質量％、Ｃｌを０〜２質量％、Ｆを０〜２
質量％含む。
は、還元処理した後の残渣であり、通常、Ｚｎを０．５
〜１．５質量％、Ｐｂを０．０１〜０．１質量％、Ｆｅ
を４０〜６０質量％、Ｃｌを０〜２質量％、Ｆを０〜２
質量％含む。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明者は、上記課題を解決すべ
く鋭意検討した結果、還元焙焼中の鉄鋼ダストを水分と
接触させることにより、塩素および弗素を含む鉄鋼ダス
トから塩素および弗素を排ガス中に効率的に揮発・分離
・移行させ得ることを見出し、本発明に到達した。
く鋭意検討した結果、還元焙焼中の鉄鋼ダストを水分と
接触させることにより、塩素および弗素を含む鉄鋼ダス
トから塩素および弗素を排ガス中に効率的に揮発・分離
・移行させ得ることを見出し、本発明に到達した。
【００１３】原料となる鉄鋼ダストは、主成分がＺｎＯ
とＦｅ酸化物であるが、塩素や弗素などのハロゲン元素
を含む。このハロゲン元素は、従来の還元焙焼方法では
揮発しにくく、鉄源として再利用する還元鉄ペレット中
に残留してしまう。しかし、本発明方法において還元焙
焼中の鉄鋼ダストに水分を添加することにより、還元鉄
ペレット中のハロゲン元素の含有量を低下させることが
可能となった。
とＦｅ酸化物であるが、塩素や弗素などのハロゲン元素
を含む。このハロゲン元素は、従来の還元焙焼方法では
揮発しにくく、鉄源として再利用する還元鉄ペレット中
に残留してしまう。しかし、本発明方法において還元焙
焼中の鉄鋼ダストに水分を添加することにより、還元鉄
ペレット中のハロゲン元素の含有量を低下させることが
可能となった。
【００１４】本発明者は、鉄鋼ダスト中に含まれるハロ
ゲン元素の揮発機構について鋭意研究した結果、次の
（１）、（２）のことがわかった。
ゲン元素の揮発機構について鋭意研究した結果、次の
（１）、（２）のことがわかった。
【００１５】（１）鉄鋼ダスト中に含まれる塩素の主な
存在形態はＰｂＣｌ2であり、弗素の主な存在形態はＰ
ｂＦ2とＣａＦ2である。
存在形態はＰｂＣｌ2であり、弗素の主な存在形態はＰ
ｂＦ2とＣａＦ2である。
【００１６】（２）これらのハロゲン化物を還元雰囲気
で揮発させるには、（ａ）高温で焙焼することと、
（ｂ）還元焙焼中に鉄鋼ダストに水を添加することが最
も効果的である。なお、上記（ａ）における高温焙焼
は、コスト的に不利であり、鉄鋼ダストが半溶融状態も
しくは溶融状態となってなってしまうこともあり得るの
で、現実的でない。また、上記（ｂ）における水添加
は、コスト的にも問題なく行える。
で揮発させるには、（ａ）高温で焙焼することと、
（ｂ）還元焙焼中に鉄鋼ダストに水を添加することが最
も効果的である。なお、上記（ａ）における高温焙焼
は、コスト的に不利であり、鉄鋼ダストが半溶融状態も
しくは溶融状態となってなってしまうこともあり得るの
で、現実的でない。また、上記（ｂ）における水添加
は、コスト的にも問題なく行える。
【００１７】本発明において、液状の水分を鉄鋼ダスト
の５０質量％より多く添加するか、あるいは還元焙焼雰
囲気に水蒸気を５０体積％より多く含有させると、回転
炉内の温度低下により、塩素および弗素の揮発除去が不
可能となってしまう。
の５０質量％より多く添加するか、あるいは還元焙焼雰
囲気に水蒸気を５０体積％より多く含有させると、回転
炉内の温度低下により、塩素および弗素の揮発除去が不
可能となってしまう。
【００１８】温度に関しては、還元焙焼温度が９００℃
より低い場合は、塩素および弗素の揮発が十分進行しな
い。特に、８００℃より低いと、従来と同程度になる。
一方、１２００℃より高い場合は、塩素および弗素の揮
発は十分であるものの、操業コスト面で不利となり、鉄
鋼ダストが溶融状態となってしまう。
より低い場合は、塩素および弗素の揮発が十分進行しな
い。特に、８００℃より低いと、従来と同程度になる。
一方、１２００℃より高い場合は、塩素および弗素の揮
発は十分であるものの、操業コスト面で不利となり、鉄
鋼ダストが溶融状態となってしまう。
【００１９】鉄鋼ダストに還元剤であるコークスを添加
して回転炉に装入し、還元焙焼するとき、回転炉内の酸
化還元反応は、Ｆｅ2Ｏ3−Ｆｅ3Ｏ4−ＦｅＯ−Ｆｅ−Ｐ
ｂＯ−Ｐｂ−ＺｎＯ−Ｚｎの多元系で構成される。これ
らの構成物の酸化還元反応についてはウェルツ法の酸化
還元反応として知られ、揮発回収物はＺｎ製錬・Ｐｂ製
錬の原料として利用され、残った残渣は製鋼原料として
再利用される。
して回転炉に装入し、還元焙焼するとき、回転炉内の酸
化還元反応は、Ｆｅ2Ｏ3−Ｆｅ3Ｏ4−ＦｅＯ−Ｆｅ−Ｐ
ｂＯ−Ｐｂ−ＺｎＯ−Ｚｎの多元系で構成される。これ
らの構成物の酸化還元反応についてはウェルツ法の酸化
還元反応として知られ、揮発回収物はＺｎ製錬・Ｐｂ製
錬の原料として利用され、残った残渣は製鋼原料として
再利用される。
【００２０】
【実施例】試験用小型転動炉（反応管：ＳＵＳ製、内
径：１２５ｍｍ、長さ：２００ｍｍ）を用いて、鉄鋼ダ
ストの還元焙焼試験を次に記す各例ごとに各還元焙焼条
件で行った。
径：１２５ｍｍ、長さ：２００ｍｍ）を用いて、鉄鋼ダ
ストの還元焙焼試験を次に記す各例ごとに各還元焙焼条
件で行った。
【００２１】装入物の配合については、各例共に、ペレ
ット状の鉄鋼ダスト３００ｇと、２５質量％の粉コーク
スおよび１０質量％の粉石灰石を反応管内に装入した。
ット状の鉄鋼ダスト３００ｇと、２５質量％の粉コーク
スおよび１０質量％の粉石灰石を反応管内に装入した。
【００２２】反応管は１２ｒｐｍで回転させた。
【００２３】［実施例１〜８、従来例１、２、比較例１
〜２］ （１）鉄鋼ダスト Ｚｎ、Ｐｂ、Ｆｅ、Ｃｌ、Ｆの含有量が表１に示す通り
のＡ、Ｂ２種の鉄鋼ダストを、表２に示すように使用し
た。
〜２］ （１）鉄鋼ダスト Ｚｎ、Ｐｂ、Ｆｅ、Ｃｌ、Ｆの含有量が表１に示す通り
のＡ、Ｂ２種の鉄鋼ダストを、表２に示すように使用し
た。
【００２４】
【表１】
【００２５】（２）雰囲気ガス組成および流量
ＣＯ：Ｎ2＝１５：８５なる体積割合となるように調整
した混合ガスを、昇温時間も含め２リットル／分の流量
で流した。
した混合ガスを、昇温時間も含め２リットル／分の流量
で流した。
【００２６】（３）水（液状）の添加方法および量
内径１ｍｍのステンレスチューブからローラーポンプを
用い、表２に示す添加量になるように焙焼時間中のみ、
一定速度（水添加量/還元焙焼時間）で反応管中水道水
を直接添加した。
用い、表２に示す添加量になるように焙焼時間中のみ、
一定速度（水添加量/還元焙焼時間）で反応管中水道水
を直接添加した。
【００２７】（４）還元焙焼温度および還元焙焼時間
表２に示す所定の還元焙焼温度で１５分（還元焙焼時
間）保持した後、焙焼物を炉外に出し、冷却した。
間）保持した後、焙焼物を炉外に出し、冷却した。
【００２８】
【表２】
【００２９】冷却した焙焼物を篩い分けし、得た篩上
（ペレット）のみを全量粉砕した後、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｆ
ｅ、Ｆｅ゜（金属鉄）、Ｃｌ、Ｆを化学分析した。その
結果を表３、４に示す。
（ペレット）のみを全量粉砕した後、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｆ
ｅ、Ｆｅ゜（金属鉄）、Ｃｌ、Ｆを化学分析した。その
結果を表３、４に示す。
【００３０】
【表３】
【００３１】
【表４】
【００３２】表１〜４からわかるように、実施例では鉄
鋼ダストＡを使用した場合（実施例１〜３、７）と鉄鋼
ダストＢを使用した場合（実施例４〜６、８）のいずれ
の場合においても、水添加を行わない従来例、および水
添加量が５０質量％より多い比較例（１、２）と比べ
て、塩素および弗素の含有量が少なく、また亜鉛および
鉛の含有量も十分に低下している。また、還元焙焼温度
が９００℃（実施例７、８）では、従来例に比べて勝る
ものの、その差にばらつきがある。
鋼ダストＡを使用した場合（実施例１〜３、７）と鉄鋼
ダストＢを使用した場合（実施例４〜６、８）のいずれ
の場合においても、水添加を行わない従来例、および水
添加量が５０質量％より多い比較例（１、２）と比べ
て、塩素および弗素の含有量が少なく、また亜鉛および
鉛の含有量も十分に低下している。また、還元焙焼温度
が９００℃（実施例７、８）では、従来例に比べて勝る
ものの、その差にばらつきがある。
【００３３】［実施例９〜１６、従来例３、４、比較例
３〜４］ （１）鉄鋼ダスト Ｚｎ、Ｐｂ、Ｆｅ、Ｃｌ、Ｆの含有量が表１に示す通り
のＡ、Ｃ２種の鉄鋼ダストを、表５に示すように使用し
た。
３〜４］ （１）鉄鋼ダスト Ｚｎ、Ｐｂ、Ｆｅ、Ｃｌ、Ｆの含有量が表１に示す通り
のＡ、Ｃ２種の鉄鋼ダストを、表５に示すように使用し
た。
【００３４】（２）雰囲気ガス組成および流量
表５に示した体積割合となるように調整した混合ガス
を、昇温時間も含め２リットル／分の流量で流した。
を、昇温時間も含め２リットル／分の流量で流した。
【００３５】（３）還元焙焼温度および還元焙焼時間
表５に示す所定の還元焙焼温度で１時間（還元焙焼時
間）保持した後、被焙焼物を炉外に出し、冷却した。
間）保持した後、被焙焼物を炉外に出し、冷却した。
【００３６】
【表５】
【００３７】冷却した焙焼物を篩い分けし、得た篩上
（ペレット）のみを全量粉砕した後、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｆ
ｅ、Ｆｅ゜（金属鉄）、Ｃｌ、Ｆを化学分析した。その
結果を表６、７に示す。
（ペレット）のみを全量粉砕した後、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｆ
ｅ、Ｆｅ゜（金属鉄）、Ｃｌ、Ｆを化学分析した。その
結果を表６、７に示す。
【００３８】
【表６】
【００３９】
【表７】
【００４０】表４〜７からわかるように、実施例では鉄
鋼ダストＡを使用した場合（実施例９〜１１、１５）と
鉄鋼ダストＣを使用した場合（実施例１２〜１４、１
５）のいずれの場合においても、水蒸気を加えない雰囲
気で還元焙焼を行った従来例、および水蒸気量が過大な
条件で行った比較例（３、４）と比べて、塩素および弗
素の含有量が少なく、また亜鉛および鉛の含有量も十分
低下している。還元焙焼温度が９００℃（実施例１５、
１６）では、従来例より勝るものの、ばらつきがある。
鋼ダストＡを使用した場合（実施例９〜１１、１５）と
鉄鋼ダストＣを使用した場合（実施例１２〜１４、１
５）のいずれの場合においても、水蒸気を加えない雰囲
気で還元焙焼を行った従来例、および水蒸気量が過大な
条件で行った比較例（３、４）と比べて、塩素および弗
素の含有量が少なく、また亜鉛および鉛の含有量も十分
低下している。還元焙焼温度が９００℃（実施例１５、
１６）では、従来例より勝るものの、ばらつきがある。
【００４１】
【発明の効果】本発明方法によれば、塩素および弗素を
含む鉄鋼ダストから塩素および弗素を効率的に揮発分離
させ、残渣である還元鉄ペレットを再び鉄鋼原料として
使用することができる。
含む鉄鋼ダストから塩素および弗素を効率的に揮発分離
させ、残渣である還元鉄ペレットを再び鉄鋼原料として
使用することができる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 紀井 伸之
愛媛県新居浜市磯浦町17−５ 住友金属鉱
山株式会社新居浜研究所内
Ｆターム(参考） 4K001 AA10 BA14 CA16 CA17 CA23
GA07 HA01 HA12
Claims (6)
- 【請求項１】 塩素および弗素を含む鉄鋼ダストを回転
炉で還元焙焼して還元鉄ペレットを回収する方法におい
て、還元焙焼中の回転炉内に水分を添加することを特徴
とする塩素・弗素含有鉄鋼ダストの処理方法。 - 【請求項２】 還元焙焼温度が８００〜１２００℃であ
る請求項１に記載の塩素・弗素含有鉄鋼ダストの処理方
法。 - 【請求項３】 鉄鋼ダストの５０質量％以下の水を液状
で添加する請求項１または２に記載の塩素・弗素含有鉄
鋼ダストの処理方法。 - 【請求項４】 還元焙焼雰囲気に水蒸気を５０体積％以
下含ませて添加する請求項１または２に記載の塩素・弗
素含有鉄鋼ダストの処理方法。 - 【請求項５】 塩素および弗素を含む鉄鋼ダストは、Ｚ
ｎを１０〜４０質量％、Ｐｂを０〜５質量％、Ｆｅを２
５〜３５質量％、Ｃｌを０〜１０質量％、Ｆを０〜１０
質量％含む請求項１に記載の塩素・弗素含有鉄鋼ダスト
の処理方法。 - 【請求項６】 還元鉄ペレットは、金属換算で、Ｚｎを
０．５〜１．５質量％、Ｐｂを０．０１〜０．１質量
％、Ｆｅを４０〜６０質量％、Ｃｌを０〜２質量％、Ｆ
を０〜２質量％含む請求項１に記載の塩素・弗素含有鉄
鋼ダストの処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001188607A JP2003003217A (ja) | 2001-06-21 | 2001-06-21 | 塩素・弗素含有鉄鋼ダストの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001188607A JP2003003217A (ja) | 2001-06-21 | 2001-06-21 | 塩素・弗素含有鉄鋼ダストの処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003003217A true JP2003003217A (ja) | 2003-01-08 |
Family
ID=19027680
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001188607A Pending JP2003003217A (ja) | 2001-06-21 | 2001-06-21 | 塩素・弗素含有鉄鋼ダストの処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003003217A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005200672A (ja) * | 2004-01-13 | 2005-07-28 | Nippon Steel Corp | 還元処理用ダスト成型物 |
| JP2020084235A (ja) * | 2018-11-20 | 2020-06-04 | 住友金属鉱山株式会社 | 酸化亜鉛鉱の製造方法 |
| KR20220089817A (ko) * | 2020-12-21 | 2022-06-29 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 더스트로부터 불순물을 제거하는 방법 |
-
2001
- 2001-06-21 JP JP2001188607A patent/JP2003003217A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005200672A (ja) * | 2004-01-13 | 2005-07-28 | Nippon Steel Corp | 還元処理用ダスト成型物 |
| JP2020084235A (ja) * | 2018-11-20 | 2020-06-04 | 住友金属鉱山株式会社 | 酸化亜鉛鉱の製造方法 |
| JP7151404B2 (ja) | 2018-11-20 | 2022-10-12 | 住友金属鉱山株式会社 | 酸化亜鉛鉱の製造方法 |
| KR20220089817A (ko) * | 2020-12-21 | 2022-06-29 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 더스트로부터 불순물을 제거하는 방법 |
| KR102469639B1 (ko) * | 2020-12-21 | 2022-11-23 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 더스트로부터 불순물을 제거하는 방법 |
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