JPH07113502A - 変圧貫流ボイラの火炉出口流体温度制御装置 - Google Patents
変圧貫流ボイラの火炉出口流体温度制御装置Info
- Publication number
- JPH07113502A JPH07113502A JP25967493A JP25967493A JPH07113502A JP H07113502 A JPH07113502 A JP H07113502A JP 25967493 A JP25967493 A JP 25967493A JP 25967493 A JP25967493 A JP 25967493A JP H07113502 A JPH07113502 A JP H07113502A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- signal
- flow rate
- stage
- fuel flow
- output signal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Control Of Combustion (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 火炉出口における流体温度を効果的に制御す
ることを可能とする火炉出口流体温度制御装置を提供す
る。 【構成】 各バーナ段の燃料流量を０１〜０３で検出
し、総燃料流量を加算器０４で得る。制御器３７から出
された全燃料流量指令信号に対し、各バーナ段Ａ，Ｂ…
への重み係数３４，３５…が乗算されて各バーナ段への
燃料流量指令４０，４１…が出される。重み係数３４，
３５…は、後部伝熱壁出口で検出された圧力１８と温度
１９から蒸気表２０の出力信号を得、これとＢＩＤを入
力する関数発生器４４からの出力によって関数発生器２
１，２２…から出力される。
ることを可能とする火炉出口流体温度制御装置を提供す
る。 【構成】 各バーナ段の燃料流量を０１〜０３で検出
し、総燃料流量を加算器０４で得る。制御器３７から出
された全燃料流量指令信号に対し、各バーナ段Ａ，Ｂ…
への重み係数３４，３５…が乗算されて各バーナ段への
燃料流量指令４０，４１…が出される。重み係数３４，
３５…は、後部伝熱壁出口で検出された圧力１８と温度
１９から蒸気表２０の出力信号を得、これとＢＩＤを入
力する関数発生器４４からの出力によって関数発生器２
１，２２…から出力される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、変圧貫流ボイラの火炉
出口流体の過熱度／湿り防止制御に適用される火炉出口
流体温度制御装置に関する。
出口流体の過熱度／湿り防止制御に適用される火炉出口
流体温度制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】変圧貫流ボイラにおいて、メタルの温度
差を小さく抑え、メタルを保護するために後部伝熱壁
（煙道蒸発器）出口における過熱度及び湿り度の制御が
行われる。従来、後部伝熱壁（煙道蒸発器）出口の過熱
度防止及び湿り防止制御として、（１）燃料流量制御に
補正（水燃比）信号として組み込む方式、（２）ガス循
環量を操作する方式、及び（３）１次スプレイ制御に組
み込む方式の３通りが併用されている。
差を小さく抑え、メタルを保護するために後部伝熱壁
（煙道蒸発器）出口における過熱度及び湿り度の制御が
行われる。従来、後部伝熱壁（煙道蒸発器）出口の過熱
度防止及び湿り防止制御として、（１）燃料流量制御に
補正（水燃比）信号として組み込む方式、（２）ガス循
環量を操作する方式、及び（３）１次スプレイ制御に組
み込む方式の３通りが併用されている。
【０００３】前記３通りの制御のうち、（１）の燃料流
量制御によるものは、石炭焚きボイラを例にすると従
来、図２に示す制御ロジックで構成されている。図２に
おいて、各バーナ段の燃料流量を検出端により検出０
１，０２，０３し、加算器０４の入力信号とする。加算
器０４は、ボイラに供給された実燃料流量を出力する。
加算器０４の出力信号は、燃料流量となり減算器１４に
より燃料流量設定信号１３と減算される。減算器１４の
出力信号は、さらに乗算器６２によりミル運転台数によ
り設定される運転台数補正信号と乗算される。運転台数
補正信号は、ミル運転台数により切換わるスイッチ５
７，５８，５９，６０，６１と定数発生器５１，５２，
５３，５４，５５，５６により決定される。乗算器６２
の出力信号は制御器〔例えばＰＩコントローラ３７〕の
入力信号となる。
量制御によるものは、石炭焚きボイラを例にすると従
来、図２に示す制御ロジックで構成されている。図２に
おいて、各バーナ段の燃料流量を検出端により検出０
１，０２，０３し、加算器０４の入力信号とする。加算
器０４は、ボイラに供給された実燃料流量を出力する。
加算器０４の出力信号は、燃料流量となり減算器１４に
より燃料流量設定信号１３と減算される。減算器１４の
出力信号は、さらに乗算器６２によりミル運転台数によ
り設定される運転台数補正信号と乗算される。運転台数
補正信号は、ミル運転台数により切換わるスイッチ５
７，５８，５９，６０，６１と定数発生器５１，５２，
５３，５４，５５，５６により決定される。乗算器６２
の出力信号は制御器〔例えばＰＩコントローラ３７〕の
入力信号となる。
【０００４】スイッチ６４は、Ａ段のバーナが運転中で
あれば制御器３７の出力信号を、運転中でなければ定数
発生器６３（＝０）を選択する。同様にスイッチ６６
は、Ｂ段のバーナが運転中であれば、制御器３７の出力
信号を、運転中でなければ定数発生器６５（＝０）を選
択する。スイッチ６８は、Ｘ段のバーナが運転中であれ
ば制御器３７の出力信号を、運転中でなければ定数発生
器６７（＝０）を選択する。スイッチ６４，６６，６８
の出力信号が、それぞれＡ段，Ｂ段及びＸ段バーナへの
燃料流量指令４０，４１、及び４２となる。
あれば制御器３７の出力信号を、運転中でなければ定数
発生器６３（＝０）を選択する。同様にスイッチ６６
は、Ｂ段のバーナが運転中であれば、制御器３７の出力
信号を、運転中でなければ定数発生器６５（＝０）を選
択する。スイッチ６８は、Ｘ段のバーナが運転中であれ
ば制御器３７の出力信号を、運転中でなければ定数発生
器６７（＝０）を選択する。スイッチ６４，６６，６８
の出力信号が、それぞれＡ段，Ｂ段及びＸ段バーナへの
燃料流量指令４０，４１、及び４２となる。
【０００５】次に（２）のガス循環量により過熱度を制
御する場合の従来の例を図３に示す。ボイラ入力信号
（以下、ＢＩＤと略す）４３を入力信号とする関数発生
器７４は、ＧＲＦ信号の先行信号を出力する。ＧＲＦ信
号とは、ＧＲファン回転数やＧＲファン入口ダンパ開度
指令等でガス循環量をかえる操作端指令である。ＢＩＤ
信号４３を入力とする微分器７５は、ボイラ入力加速信
号を出力する。一方、ウォータセパレータ圧力６９を入
力とする関数発生器７０は、飽和温度＋α℃を出力す
る。ウォータセパレータ温度７１は、減算器７２により
関数発生器７０の出力信号と減算される。減算器７２の
出力信号（過熱度）は、制御器（例えば、ＰＩコントロ
ーラ等）７３の入力信号となりＧＲＦ補正信号を出力す
る。
御する場合の従来の例を図３に示す。ボイラ入力信号
（以下、ＢＩＤと略す）４３を入力信号とする関数発生
器７４は、ＧＲＦ信号の先行信号を出力する。ＧＲＦ信
号とは、ＧＲファン回転数やＧＲファン入口ダンパ開度
指令等でガス循環量をかえる操作端指令である。ＢＩＤ
信号４３を入力とする微分器７５は、ボイラ入力加速信
号を出力する。一方、ウォータセパレータ圧力６９を入
力とする関数発生器７０は、飽和温度＋α℃を出力す
る。ウォータセパレータ温度７１は、減算器７２により
関数発生器７０の出力信号と減算される。減算器７２の
出力信号（過熱度）は、制御器（例えば、ＰＩコントロ
ーラ等）７３の入力信号となりＧＲＦ補正信号を出力す
る。
【０００６】加算器７６は、関数発生器７４の出力信号
と微分器７５の出力信号及び制御器７３の出力信号を入
力とし、ＧＲＦ指令信号を出力する。図４に燃料流量制
御に補正（水燃費）信号として組み込んだ実施例を示
す。ＢＩＤ信号４３を入力とする関数発生器７８は、燃
料流量の先行信号を出力する。
と微分器７５の出力信号及び制御器７３の出力信号を入
力とし、ＧＲＦ指令信号を出力する。図４に燃料流量制
御に補正（水燃費）信号として組み込んだ実施例を示
す。ＢＩＤ信号４３を入力とする関数発生器７８は、燃
料流量の先行信号を出力する。
【０００７】一方、ＢＩＤ信号４３を入力とする関数発
生器７９は、主蒸気温度設定信号を出力し、減算器８１
により主蒸気温度と減算される。スイッチ８７は、ウォ
ータセパレータの過熱度が小さければ定数発生器８６
を、そうでなければ減算器８１の出力信号を選択する。
スイッチ８７で選択された信号は、制御器（例えばＰＩ
コントローラ等）８８の入力信号となり燃料流量の補正
信号が出力される。加算器８９は、関数発生器７８の出
力信号と制御器８７の補正信号を入力とし、燃料流量指
令信号１３を出力する。
生器７９は、主蒸気温度設定信号を出力し、減算器８１
により主蒸気温度と減算される。スイッチ８７は、ウォ
ータセパレータの過熱度が小さければ定数発生器８６
を、そうでなければ減算器８１の出力信号を選択する。
スイッチ８７で選択された信号は、制御器（例えばＰＩ
コントローラ等）８８の入力信号となり燃料流量の補正
信号が出力される。加算器８９は、関数発生器７８の出
力信号と制御器８７の補正信号を入力とし、燃料流量指
令信号１３を出力する。
【０００８】次に（３）の１次スプレイ制御に組み込ん
で過熱度制御を行うようにした従来例を図５に示してあ
る。図５において、ＢＩＤ信号４３を入力とする関数発
生器９１，９２は、それぞれスプレイ前後温度差及び２
次ＳＨ出口温度の設定値信号を出力する。減算器９４で
は、スプレイ前後温度差９０と関数発生器９１の出力信
号を減算する。また、減算器９５は、２次ＳＨ出口温度
９３と関数発生器９２の出力信号を減算する。
で過熱度制御を行うようにした従来例を図５に示してあ
る。図５において、ＢＩＤ信号４３を入力とする関数発
生器９１，９２は、それぞれスプレイ前後温度差及び２
次ＳＨ出口温度の設定値信号を出力する。減算器９４で
は、スプレイ前後温度差９０と関数発生器９１の出力信
号を減算する。また、減算器９５は、２次ＳＨ出口温度
９３と関数発生器９２の出力信号を減算する。
【０００９】スイッチ９７は、ウォータセパレータの過
熱度が小さい場合には定数発生器９６を、過熱度が大き
くなると減算器９４の出力信号を選択する。積分器９８
は、スイッチ９７の出力信号を入力とし、１次スプレイ
流量の補正信号を出力する。加算器９９は、積分器９８
と減算器９５の出力信号を入力として、１次スプレイの
補正信号を出力する。一方、ＢＩＤ信号４３を入力とす
る関数発生器１００は、１次スプレイ流量の先行信号を
出力する。加算器１０１は、加算器９９と関数発生器１
００の出力信号を入力とし、１次スプレイ流量指令１０
２を出力する。
熱度が小さい場合には定数発生器９６を、過熱度が大き
くなると減算器９４の出力信号を選択する。積分器９８
は、スイッチ９７の出力信号を入力とし、１次スプレイ
流量の補正信号を出力する。加算器９９は、積分器９８
と減算器９５の出力信号を入力として、１次スプレイの
補正信号を出力する。一方、ＢＩＤ信号４３を入力とす
る関数発生器１００は、１次スプレイ流量の先行信号を
出力する。加算器１０１は、加算器９９と関数発生器１
００の出力信号を入力とし、１次スプレイ流量指令１０
２を出力する。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】後部伝熱壁（煙道蒸発
器）出口の過熱度防止及び湿り防止を制御する従来技術
においては、前記した（２）のガス循環量制御を主に使
用することにより火炉燃焼室の熱吸収量を変化させ流体
温度（エンタルピ）を制御していた。しかし、ガス循環
量は、燃焼ガスのＮＯX 量制御や火炉内燃焼の安定性保
持等の制限を受ける為、火炉出口における流体温度制御
は不十分であった。また、後部伝熱壁出口の過熱度と湿
りを防止するのに燃料流量及びスプレイを制御するやり
方は、それぞれ過熱器出口蒸気温度の制御が主体であ
り、火炉出口流体のエンタルピ制御はあくまで補助的機
能の為、流体温度の制御性には限界があった。さらに流
体温度制御が過熱器出口蒸気温度制御の外乱となる事も
あった。
器）出口の過熱度防止及び湿り防止を制御する従来技術
においては、前記した（２）のガス循環量制御を主に使
用することにより火炉燃焼室の熱吸収量を変化させ流体
温度（エンタルピ）を制御していた。しかし、ガス循環
量は、燃焼ガスのＮＯX 量制御や火炉内燃焼の安定性保
持等の制限を受ける為、火炉出口における流体温度制御
は不十分であった。また、後部伝熱壁出口の過熱度と湿
りを防止するのに燃料流量及びスプレイを制御するやり
方は、それぞれ過熱器出口蒸気温度の制御が主体であ
り、火炉出口流体のエンタルピ制御はあくまで補助的機
能の為、流体温度の制御性には限界があった。さらに流
体温度制御が過熱器出口蒸気温度制御の外乱となる事も
あった。
【００１１】近年、ガス循環量を有しないボイラがコス
ト的にもメンテナンス的にも注目されつつあり、ガス循
環量にかわる有効な火炉出口流体エンタルピを制御する
制御装置が望まれていた。本発明は、変圧貫流ボイラの
火炉出口における流体温度を効果的に制御することを可
能とする火炉出口流体温度制御装置を提供することを課
題としている。
ト的にもメンテナンス的にも注目されつつあり、ガス循
環量にかわる有効な火炉出口流体エンタルピを制御する
制御装置が望まれていた。本発明は、変圧貫流ボイラの
火炉出口における流体温度を効果的に制御することを可
能とする火炉出口流体温度制御装置を提供することを課
題としている。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、複数のバーナ
段を有する変圧貫流ボイラにおいて前記課題を解決する
ため、後部伝熱壁（煙道蒸発器）出口流体の過熱度及び
湿り防止を目的に流体エンタルピ制御を燃料流量制御に
組み込み、従来バーナ段毎に同じ流量であった燃料を段
毎に相違させ火炉燃焼室の熱吸収量を変化させるように
した。
段を有する変圧貫流ボイラにおいて前記課題を解決する
ため、後部伝熱壁（煙道蒸発器）出口流体の過熱度及び
湿り防止を目的に流体エンタルピ制御を燃料流量制御に
組み込み、従来バーナ段毎に同じ流量であった燃料を段
毎に相違させ火炉燃焼室の熱吸収量を変化させるように
した。
【００１３】すなわち、本発明による装置では後部伝熱
壁出口の圧力と温度を検出する圧力・温度検出器、及び
同圧力・温度検出器の出力信号を用いて前記バーナ段へ
の総燃料供給量に応じ各バーナ段毎に供給すべき燃料流
量を求める重みつけ部を有する構成を採用する。
壁出口の圧力と温度を検出する圧力・温度検出器、及び
同圧力・温度検出器の出力信号を用いて前記バーナ段へ
の総燃料供給量に応じ各バーナ段毎に供給すべき燃料流
量を求める重みつけ部を有する構成を採用する。
【００１４】
【作用】本発明による装置は前記した構成を有している
ので、バーナ段毎に燃料流量を変えることにより同じ総
燃料流量であっても水冷壁の熱吸収量を変化させること
ができるようになる。これは、燃焼を炉内の上部を中心
にするか下部を中心にするかの相違による火炉壁での熱
吸収量の変化である。
ので、バーナ段毎に燃料流量を変えることにより同じ総
燃料流量であっても水冷壁の熱吸収量を変化させること
ができるようになる。これは、燃焼を炉内の上部を中心
にするか下部を中心にするかの相違による火炉壁での熱
吸収量の変化である。
【００１５】
【実施例】以下、本発明による変圧貫流ボイラの火炉出
口流体温度制御装置を図１に示した一実施例に基づいて
具体的に説明する。図１に示した実施例は、石炭焚きボ
イラを例としている。なお、図１において、先に図２以
降の図面に示した従来の装置に用いられている部分と同
じ部分には説明を簡単にするため同じ符号を付してあ
る。各バーナ段の燃料流量を検出端により検出０１，０
２，０３し、加算器０４の入力信号とする。加算器０４
はボイラに供給された実燃料流量を出力する。加算器０
４の出力信号は、燃料流量となり減算器１４により燃料
流量設定信号１３と減算される。減算器１４の出力信号
は、制御器（例えばＰＩコントローラ等）３７の入力信
号となり、全燃料流量指令信号を出力する。
口流体温度制御装置を図１に示した一実施例に基づいて
具体的に説明する。図１に示した実施例は、石炭焚きボ
イラを例としている。なお、図１において、先に図２以
降の図面に示した従来の装置に用いられている部分と同
じ部分には説明を簡単にするため同じ符号を付してあ
る。各バーナ段の燃料流量を検出端により検出０１，０
２，０３し、加算器０４の入力信号とする。加算器０４
はボイラに供給された実燃料流量を出力する。加算器０
４の出力信号は、燃料流量となり減算器１４により燃料
流量設定信号１３と減算される。減算器１４の出力信号
は、制御器（例えばＰＩコントローラ等）３７の入力信
号となり、全燃料流量指令信号を出力する。
【００１６】乗算器１５は、制御器３７の出力信号とＡ
段の重み係数ｆａ：３４を入力とし乗算する。乗算器１
５の出力信号がＡ段の燃料流量指令信号４０である。同
様に、乗算器１６は、制御器３７の出力信号とＢ段の重
み係数ｆｂ：３５を入力とし乗算する。乗算器１６の出
力信号がＢ段の燃料流量指令信号４１である。乗算器１
７は、制御器３７の出力信号とＸ段の重み係数ｆｘ：３
６を入力とし乗算する。乗算器１７の出力信号はＸ段の
燃料流量指令信号４２となる。
段の重み係数ｆａ：３４を入力とし乗算する。乗算器１
５の出力信号がＡ段の燃料流量指令信号４０である。同
様に、乗算器１６は、制御器３７の出力信号とＢ段の重
み係数ｆｂ：３５を入力とし乗算する。乗算器１６の出
力信号がＢ段の燃料流量指令信号４１である。乗算器１
７は、制御器３７の出力信号とＸ段の重み係数ｆｘ：３
６を入力とし乗算する。乗算器１７の出力信号はＸ段の
燃料流量指令信号４２となる。
【００１７】各段の重み係数は、以下のように算出す
る。後部伝熱壁（煙道蒸発器）出口エンタルピを求める
為、流体の圧力１８、温度１９を検出し、蒸気表２０の
入力信号とする。蒸気表２０の出力信号は、流体のエン
タルピとなり、ボイラ入力信号４３を入力とする関数発
生器４４の出力（流体のエンタルピ設定値）と共に、減
算器４５の入力信号となる。
る。後部伝熱壁（煙道蒸発器）出口エンタルピを求める
為、流体の圧力１８、温度１９を検出し、蒸気表２０の
入力信号とする。蒸気表２０の出力信号は、流体のエン
タルピとなり、ボイラ入力信号４３を入力とする関数発
生器４４の出力（流体のエンタルピ設定値）と共に、減
算器４５の入力信号となる。
【００１８】減算器４５の出力は、関数発生器２１の入
力信号となりＡ段の重みを出力する。スイッチ２５は、
Ａ段が運転中であれば関数発生器２１を出力し、そうで
なければ定数発生器２４により０を出力する。関数発生
器２２は、減算器４５の出力信号を入力とし、Ｂ段の重
みを出力する。スイッチ２７は、Ｂ段が運転中であれば
関数発生器２２の出力信号Ｂ段の重みを出力し、運転中
でなければ定数発生器２６により０を出力する。
力信号となりＡ段の重みを出力する。スイッチ２５は、
Ａ段が運転中であれば関数発生器２１を出力し、そうで
なければ定数発生器２４により０を出力する。関数発生
器２２は、減算器４５の出力信号を入力とし、Ｂ段の重
みを出力する。スイッチ２７は、Ｂ段が運転中であれば
関数発生器２２の出力信号Ｂ段の重みを出力し、運転中
でなければ定数発生器２６により０を出力する。
【００１９】同様に、関数発生器２３は、減算器４５の
出力信号を入力としＸ段の重みを出力する。スイッチ２
９は、Ｘ段が運転中であれば関数発生器２３の出力信号
Ｘ段の重みを出力し、運転中でなければ定数発生器２８
により０を選択する。各スイッチで選択された各バーナ
段の重みは、加算器３０に入力され合算される。
出力信号を入力としＸ段の重みを出力する。スイッチ２
９は、Ｘ段が運転中であれば関数発生器２３の出力信号
Ｘ段の重みを出力し、運転中でなければ定数発生器２８
により０を選択する。各スイッチで選択された各バーナ
段の重みは、加算器３０に入力され合算される。
【００２０】除算器３１は、Ａ段の重みを分子に、加算
器３０の出力信号を分母とし、Ａ段の重み係数を算出
し、出力信号ｆａ：３４となる。除算器３２は、Ｂ段の
重みを分子に加算器３０の出力信号を分母とし、Ｂ段の
重み係数ｆｂ：３５を算出し、出力する。同様に除算器
３３は、Ｘ段の重みを分子に加算器３０の出力信号を分
母とし、Ｘ段の重み係数ｆｘ：３６を算出し出力する。
以上のようにして、この装置によればバーナ段毎に燃料
流量を変えることにより同じ総燃料流量であっても水冷
壁の熱吸収量を変化させ火炉出口流体温度を効果的に制
御することができるようになる。
器３０の出力信号を分母とし、Ａ段の重み係数を算出
し、出力信号ｆａ：３４となる。除算器３２は、Ｂ段の
重みを分子に加算器３０の出力信号を分母とし、Ｂ段の
重み係数ｆｂ：３５を算出し、出力する。同様に除算器
３３は、Ｘ段の重みを分子に加算器３０の出力信号を分
母とし、Ｘ段の重み係数ｆｘ：３６を算出し出力する。
以上のようにして、この装置によればバーナ段毎に燃料
流量を変えることにより同じ総燃料流量であっても水冷
壁の熱吸収量を変化させ火炉出口流体温度を効果的に制
御することができるようになる。
【００２１】
【発明の効果】バーナ段毎に燃料流量を変化させること
は、炉内での火炎の位置を自由に変えることと等価であ
る。水冷壁での熱吸収量は火炎の位置により大きく変化
することから、本発明による装置を採用することで同じ
総燃料流量でもバーナ段毎に燃料流量を相違させること
により水冷壁の熱吸収量を変え、従って、火炉出口流体
エンタルピを効果的に制御することができる。
は、炉内での火炎の位置を自由に変えることと等価であ
る。水冷壁での熱吸収量は火炎の位置により大きく変化
することから、本発明による装置を採用することで同じ
総燃料流量でもバーナ段毎に燃料流量を相違させること
により水冷壁の熱吸収量を変え、従って、火炉出口流体
エンタルピを効果的に制御することができる。
【図１】本発明の一実施例による流体エンタルピ制御装
置の構成を示すブロック図で（ａ）は各バーナ段への燃
料流量指令を発する部分の構成を示し、（ｂ）は各バー
ナ段毎に供給すべき燃料流量を求める重みつけ部の構成
を示している。
置の構成を示すブロック図で（ａ）は各バーナ段への燃
料流量指令を発する部分の構成を示し、（ｂ）は各バー
ナ段毎に供給すべき燃料流量を求める重みつけ部の構成
を示している。
【図２】従来の燃料流量制御装置の構成を示すブロック
図。
図。
【図３】従来のガス循環量による過熱度／湿り防止制御
を行う装置のブロック図。
を行う装置のブロック図。
【図４】燃料流量補正（水燃比）制御を行う従来の装置
のブロック図。
のブロック図。
【図５】従来のスプレイによる過熱度／湿り防止制御を
行う装置のブロック図。
行う装置のブロック図。
【符号の説明】 ０１，０２，０３ 燃料流量 ０４，３０ 加算器 １３ 燃料流量指令 １４，４５ 減算器 １５，１６，１７ 乗算器 １８ 流体圧力 １９ 流体温度 ２０ 蒸気表 ２１，２２，２３，４４ 関数発生器 ２４，２６，２８ 定数発生器 ２５，２７，２９ スイッチ ３１，３２，３３ 除算器 ３４，３５，３６ 重み係数 ３７ 制御器 ４０，４１，４２ 燃料流量指令 ４３ ボイラ入力指令
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 森山 功 長崎市飽の浦町５番３号 西日本菱重興産 ビル４階 長菱設計株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 複数のバーナ段を有する変圧貫流ボイラ
の火炉出口流体温度制御装置において、後部伝熱壁出口
の圧力と温度を検出する圧力・温度検出器、及び同圧力
・温度検出器の出力信号を用いて前記バーナ段への総燃
料供給量に応じ各バーナ段毎に供給すべき燃料流量を求
める重みつけ部を有することを特徴とする変圧貫流ボイ
ラの火炉出口流体温度制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25967493A JPH07113502A (ja) | 1993-10-18 | 1993-10-18 | 変圧貫流ボイラの火炉出口流体温度制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25967493A JPH07113502A (ja) | 1993-10-18 | 1993-10-18 | 変圧貫流ボイラの火炉出口流体温度制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07113502A true JPH07113502A (ja) | 1995-05-02 |
Family
ID=17337332
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25967493A Withdrawn JPH07113502A (ja) | 1993-10-18 | 1993-10-18 | 変圧貫流ボイラの火炉出口流体温度制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07113502A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ307485B6 (cs) * | 2011-11-04 | 2018-10-10 | Mendelova Univerzita V Brně | Systém pro regulaci výkonu kotle na tuhá paliva a zároveň výstupní teploty teplosměnného média a kotel na tuhá paliva s tímto systémem regulace |
| WO2022208846A1 (ja) * | 2021-04-01 | 2022-10-06 | 郵船商事株式会社 | 超臨界圧貫流ボイラおよび超々臨界圧貫流ボイラ向けボイラ燃焼制御システム、およびボイラ燃焼制御方法 |
-
1993
- 1993-10-18 JP JP25967493A patent/JPH07113502A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ307485B6 (cs) * | 2011-11-04 | 2018-10-10 | Mendelova Univerzita V Brně | Systém pro regulaci výkonu kotle na tuhá paliva a zároveň výstupní teploty teplosměnného média a kotel na tuhá paliva s tímto systémem regulace |
| WO2022208846A1 (ja) * | 2021-04-01 | 2022-10-06 | 郵船商事株式会社 | 超臨界圧貫流ボイラおよび超々臨界圧貫流ボイラ向けボイラ燃焼制御システム、およびボイラ燃焼制御方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH07113502A (ja) | 変圧貫流ボイラの火炉出口流体温度制御装置 | |
| JPH0942606A (ja) | 貫流ボイラ蒸気温度制御装置 | |
| US4403571A (en) | Boiler with economizer heat absorption reduction | |
| JPH08152102A (ja) | 変圧貫流ボイラの火炉出口流体温度制御装置 | |
| JP2000257809A (ja) | 加圧流動層ボイラ及びその起動方法 | |
| JP2001154705A (ja) | 火力プラントの運転制御方法及び運転制御装置 | |
| JP3755910B2 (ja) | 再熱蒸気系減温器の注水制御装置 | |
| JP2686259B2 (ja) | 貫流ボイラの運転方法 | |
| JPH0783005A (ja) | 複合ごみ発電プラント | |
| JPS58192908A (ja) | コンバインドサイクルタ−ビンプラントの制御装置 | |
| JP3285238B2 (ja) | ボイラの給水量制御装置 | |
| JP2931141B2 (ja) | 変圧ベンソンボイラの制御方法および装置 | |
| JP2002323203A (ja) | 貫流ボイラの蒸気温度制御方法と装置 | |
| JP2006064188A (ja) | ボイラの再熱器蒸気温度の制御方法および装置 | |
| JP2894118B2 (ja) | ボイラーの蒸気温度制御方法 | |
| JPH04251102A (ja) | 貫流ボイラの制御方法 | |
| JPH10311504A (ja) | エンタルピを使用した貫流ボイラの制御装置 | |
| JPH0765728B2 (ja) | 複合サイクル発電プラントの停止制御方法およびその装置 | |
| JPH11351512A (ja) | ボイラの再熱蒸気温度制御装置 | |
| JP2708592B2 (ja) | ボイラの起動時昇温制御装置 | |
| JPH07158808A (ja) | ボイラ起動時のファジー制御方法 | |
| JPH06300209A (ja) | 変圧貫流ボイラの運転状態切替方法 | |
| JP3018039B2 (ja) | スートブロワ起動制御方法及びその装置 | |
| JPH05149108A (ja) | 複合サイクル発電プラントのドラムレベル制御装置 | |
| JPH0680361B2 (ja) | 火力発電所の燃料流量制御方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20001226 |