JPH0680361B2 - 火力発電所の燃料流量制御方法 - Google Patents
火力発電所の燃料流量制御方法Info
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- JPH0680361B2 JPH0680361B2 JP19160784A JP19160784A JPH0680361B2 JP H0680361 B2 JPH0680361 B2 JP H0680361B2 JP 19160784 A JP19160784 A JP 19160784A JP 19160784 A JP19160784 A JP 19160784A JP H0680361 B2 JPH0680361 B2 JP H0680361B2
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- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、火力発電プラントの起動時の蒸気温度制御方
法に係り、特に蒸気温度の昇温制御を好適に行なわしめ
るため負荷ランピング前の蒸気条件を自動的に設定でき
るようにしたところの火力発電プラントの起動時の蒸気
温度制御方法に関する。
法に係り、特に蒸気温度の昇温制御を好適に行なわしめ
るため負荷ランピング前の蒸気条件を自動的に設定でき
るようにしたところの火力発電プラントの起動時の蒸気
温度制御方法に関する。
まず、第５図を参照して、火力発電プラントにおける従
来のボイラ（貫流ボイラ）の概略構成について説明す
る。
来のボイラ（貫流ボイラ）の概略構成について説明す
る。
図において、１はボイラ本体、1Aは火炉水冷壁、２はバ
ーナ、３はガス再循環フアン、４は節炭器、５は１次再
熱器、７は２次再熱器、８は２次過熱器、９は主蒸気管
16に設けられた主さい止弁、10は再熱蒸気管17に設けら
れたインターセプト弁、11は高圧タービン、12は中・低
圧タービンである。
ーナ、３はガス再循環フアン、４は節炭器、５は１次再
熱器、７は２次再熱器、８は２次過熱器、９は主蒸気管
16に設けられた主さい止弁、10は再熱蒸気管17に設けら
れたインターセプト弁、11は高圧タービン、12は中・低
圧タービンである。
また、13は復水器、14は前記タービン11,12によつて駆
動される発電機である。
動される発電機である。
バーナ２に供給された燃料は、ボイラ本体１内で空気と
混合されて燃焼され、燃焼ガスとなる。燃焼ガスは、火
炉水冷壁1A,2次過熱器８、２次再熱器７などで、順次に
熱交換をしながら煙道内を進み、煙突から排出される。
混合されて燃焼され、燃焼ガスとなる。燃焼ガスは、火
炉水冷壁1A,2次過熱器８、２次再熱器７などで、順次に
熱交換をしながら煙道内を進み、煙突から排出される。
その際、燃焼ガスの一部は、ガス再循環フアン３によつ
て、ボイラ本体１内へ戻され、再熱蒸気温度の制御に使
用される。
て、ボイラ本体１内へ戻され、再熱蒸気温度の制御に使
用される。
一方、給水ポンプ（図示せず）から節炭器４に送り込ま
れた水は、ここで熱回収した後、火炉水冷壁1Aに至り、
水冷壁を上昇する途中で蒸発し、１次過熱器６に入つて
過熱される。この蒸気は、更に過熱器スプレー（図示せ
ず）に達する。
れた水は、ここで熱回収した後、火炉水冷壁1Aに至り、
水冷壁を上昇する途中で蒸発し、１次過熱器６に入つて
過熱される。この蒸気は、更に過熱器スプレー（図示せ
ず）に達する。
前記蒸気は、過熱器スプレーによつて、主蒸気温度が規
定値になるように減温された後、さらに２次過熱器８に
入つて過熱され、主蒸気管16および主さい止弁９を経由
して高圧タービン11に至り、そこで発電機を駆動する仕
事をする。
定値になるように減温された後、さらに２次過熱器８に
入つて過熱され、主蒸気管16および主さい止弁９を経由
して高圧タービン11に至り、そこで発電機を駆動する仕
事をする。
高圧タービン11で仕事をした蒸気は、１次再熱器５に入
つて再熱される。この蒸気は２次再熱器７で更に再熱さ
れ、再熱蒸気管17およびインターセプト弁10を経由して
中・低圧タービン12へと送られ、そこでさらに仕事をす
る。
つて再熱される。この蒸気は２次再熱器７で更に再熱さ
れ、再熱蒸気管17およびインターセプト弁10を経由して
中・低圧タービン12へと送られ、そこでさらに仕事をす
る。
ところで、ランピング開始までの水蒸気系統における機
器の運転状態は、主蒸気減圧弁30、主蒸気止め弁39が閉
じており火炉水冷壁1A及び１次過熱器６にて加熱された
蒸気は弁31及び弁32を経由してフラツシユタンク36に流
れる。
器の運転状態は、主蒸気減圧弁30、主蒸気止め弁39が閉
じており火炉水冷壁1A及び１次過熱器６にて加熱された
蒸気は弁31及び弁32を経由してフラツシユタンク36に流
れる。
上記フラツシユタンク36に流入した流体はフラツシユタ
ンクで気水分離され、水はフラツシユタンクドレン弁38
を通過して、復水器13に戻る。上記フラツシユタンク36
内で発生した蒸気は、過熱器通気弁35を通過し、２次過
熱器８を通り、高圧タービン11に通気される。フラツシ
ユタンク蒸気ダンプ弁37にて、フラツシユタンク内の圧
力は一定に保たれ、過熱器通気弁35を通気する蒸気のエ
ンタルピーは一定に保たれている。負荷ランピングが始
まると弁30が徐々に開し、蒸気系統は、フラツシユタン
クのバイパス系統から、１次過熱器６から過熱器減圧弁
30を介して、２次過熱器８に供給する所謂、貫流系統に
徐々に切替る。
ンクで気水分離され、水はフラツシユタンクドレン弁38
を通過して、復水器13に戻る。上記フラツシユタンク36
内で発生した蒸気は、過熱器通気弁35を通過し、２次過
熱器８を通り、高圧タービン11に通気される。フラツシ
ユタンク蒸気ダンプ弁37にて、フラツシユタンク内の圧
力は一定に保たれ、過熱器通気弁35を通気する蒸気のエ
ンタルピーは一定に保たれている。負荷ランピングが始
まると弁30が徐々に開し、蒸気系統は、フラツシユタン
クのバイパス系統から、１次過熱器６から過熱器減圧弁
30を介して、２次過熱器８に供給する所謂、貫流系統に
徐々に切替る。
ところで、ランピング開始時は給水ポンプから供給され
た給水流量が、ボイラで加熱され、蒸気流量は全て、弁
31及び弁32を介して、フラツシユタンクへバイパスさ
れ、フラツシユタンクで発生した一部の蒸気がタービン
に供給されている。負荷ランピングが始まると、弁30を
介してボイラの発生蒸気は高圧タービン11に供給される
とともにフラツシユタンク36から、高圧タービン11へ供
給されている蒸気流量は徐々に減じる。弁30が開すると
ともに、高圧タービン入口蒸気圧力は上昇しフラツシユ
タンク圧力よりも高くなつた時点でフラツシユタンクか
ら、高圧タービンへ流入する蒸気流量は０となる。さら
に弁30は開し弁31及び弁32からバイパスしている蒸気流
量が０になり、ボイラ供給給水流量が全て高圧タービン
に供給される状態になつた時点で、プラントは起動バイ
パス系統から貫流系統に切替る。
た給水流量が、ボイラで加熱され、蒸気流量は全て、弁
31及び弁32を介して、フラツシユタンクへバイパスさ
れ、フラツシユタンクで発生した一部の蒸気がタービン
に供給されている。負荷ランピングが始まると、弁30を
介してボイラの発生蒸気は高圧タービン11に供給される
とともにフラツシユタンク36から、高圧タービン11へ供
給されている蒸気流量は徐々に減じる。弁30が開すると
ともに、高圧タービン入口蒸気圧力は上昇しフラツシユ
タンク圧力よりも高くなつた時点でフラツシユタンクか
ら、高圧タービンへ流入する蒸気流量は０となる。さら
に弁30は開し弁31及び弁32からバイパスしている蒸気流
量が０になり、ボイラ供給給水流量が全て高圧タービン
に供給される状態になつた時点で、プラントは起動バイ
パス系統から貫流系統に切替る。
第２図は上記制御系統に対する従来の制御方法を示した
構成図である。負荷指令20により決定されたボイラ入力
指令21と給水流量実測値22の偏差から給水流量制御信号
23が求められると共に、ボイラ入力指令21を入力としボ
イラ起動時のボイラ保有熱（ボイラの停止時間から決ま
る）によつて選択される関数発生器24,25,26によつて燃
焼指令27が作成される。一方、主蒸気温度設定値201と
検出値200との偏差を比例積分器202で演算した補正信号
205で、前記の燃焼指令27に補正を加えて燃料流量目標
信号29を得、これと燃料流量実測値203の偏差から比例
積分動作により燃料流量制御信号204を与えるものであ
る。
構成図である。負荷指令20により決定されたボイラ入力
指令21と給水流量実測値22の偏差から給水流量制御信号
23が求められると共に、ボイラ入力指令21を入力としボ
イラ起動時のボイラ保有熱（ボイラの停止時間から決ま
る）によつて選択される関数発生器24,25,26によつて燃
焼指令27が作成される。一方、主蒸気温度設定値201と
検出値200との偏差を比例積分器202で演算した補正信号
205で、前記の燃焼指令27に補正を加えて燃料流量目標
信号29を得、これと燃料流量実測値203の偏差から比例
積分動作により燃料流量制御信号204を与えるものであ
る。
上記回路にて、起動バイパス系統から貫流系統切替え中
においては、補正信号205は、スイツチ206にて手動信号
設定器207側に切り替わつており、燃焼指令の補正バイ
アスは、手動操作にてオペレータに依つていた。以上の
ような、フラツシユタンクを有するプラント及びその制
御の仕方については、特公昭42-16364号、特公昭42-676
1号、特公昭45-28321号、特公昭44-32123号などに説明
されている。
においては、補正信号205は、スイツチ206にて手動信号
設定器207側に切り替わつており、燃焼指令の補正バイ
アスは、手動操作にてオペレータに依つていた。以上の
ような、フラツシユタンクを有するプラント及びその制
御の仕方については、特公昭42-16364号、特公昭42-676
1号、特公昭45-28321号、特公昭44-32123号などに説明
されている。
しかしながら、この様な従来の制御方式の問題点は、ボ
イラ起動時のボイラ保有熱の違い（ホツトスタート，ウ
オームスタート，コールドスタート）によつて、燃料指
令27が違うことにある。即ちボイラ点火後の起動過程に
おいて何らかの外乱が生じ、ランピング開始時間等が変
更になつた場合には、ボイラの保有熱も変化し燃焼指令
を与える関数発生器の信号も変更する。このためランピ
ング時の制御性を向上させるためには蒸気条件によつて
関数発生器をさらに細かく設定する必要性が生じる。ラ
ンピング途中においては、種々のボイラプロセスが急速
に変化するとともにボイラの蒸気温度時定数が長くかつ
負荷により大きく変化するボイラプロセスを燃料流量信
号によるフイードバツク制御で対処するには非常に難し
い技術であつた。
イラ起動時のボイラ保有熱の違い（ホツトスタート，ウ
オームスタート，コールドスタート）によつて、燃料指
令27が違うことにある。即ちボイラ点火後の起動過程に
おいて何らかの外乱が生じ、ランピング開始時間等が変
更になつた場合には、ボイラの保有熱も変化し燃焼指令
を与える関数発生器の信号も変更する。このためランピ
ング時の制御性を向上させるためには蒸気条件によつて
関数発生器をさらに細かく設定する必要性が生じる。ラ
ンピング途中においては、種々のボイラプロセスが急速
に変化するとともにボイラの蒸気温度時定数が長くかつ
負荷により大きく変化するボイラプロセスを燃料流量信
号によるフイードバツク制御で対処するには非常に難し
い技術であつた。
従つて、従来オペレータの手動操作の助けを借りながら
蒸気温度を制御してきたが、必ずしも上手くいかずその
制御特性改善を図ることが強く要望されてきた。
蒸気温度を制御してきたが、必ずしも上手くいかずその
制御特性改善を図ることが強く要望されてきた。
本発明の目的は、ボイラ起動時の条件（ホツトコール
ド，ウオーム）の違いに係わらず、２次過熱器をランピ
ング前に最適に加熱する様、燃料流量を調整することに
ある。
ド，ウオーム）の違いに係わらず、２次過熱器をランピ
ング前に最適に加熱する様、燃料流量を調整することに
ある。
〔発明の概要〕 ボイラ起動時、ボイラの熱蓄積量により、ホツトコール
ド，ウオーム等燃料投入量をパターン化して変えてい
る。ランピング前のボイラの最終加熱器（２次過熱器）
においては、いかなる起動時にても火炉壁を保護する意
味から最低給水量が決まつておりフラツシユタンクよ
り、蒸気が供給されており、２次過熱器の蒸気入力は安
定している事に着目し、従来のホツト，コールド，ウオ
ームのパターン分けでなく、２次過熱器の蒸気状態から
ランピング前の燃料投入量を決定する。
ド，ウオーム等燃料投入量をパターン化して変えてい
る。ランピング前のボイラの最終加熱器（２次過熱器）
においては、いかなる起動時にても火炉壁を保護する意
味から最低給水量が決まつておりフラツシユタンクよ
り、蒸気が供給されており、２次過熱器の蒸気入力は安
定している事に着目し、従来のホツト，コールド，ウオ
ームのパターン分けでなく、２次過熱器の蒸気状態から
ランピング前の燃料投入量を決定する。
負荷併入後、ランピング開始の間においては、タービン
側に供給される蒸気流量は初負荷相当の蒸気量（通常５
％程度）であるが、ボイラ点火後ボイラの火炉壁を保護
する目的から、最低給水量（ボイラ定格流量の25％程
度）をボイラに供給する必要がある。ボイラ供給給水流
量とタービン供給蒸気流量との差分は、弁31及び弁32を
介して、フラツシユタンクへ蒸気量をバイパスしてお
り、このバイパス流量を調整することによりボイラ出口
圧力を一定に制御している。
側に供給される蒸気流量は初負荷相当の蒸気量（通常５
％程度）であるが、ボイラ点火後ボイラの火炉壁を保護
する目的から、最低給水量（ボイラ定格流量の25％程
度）をボイラに供給する必要がある。ボイラ供給給水流
量とタービン供給蒸気流量との差分は、弁31及び弁32を
介して、フラツシユタンクへ蒸気量をバイパスしてお
り、このバイパス流量を調整することによりボイラ出口
圧力を一定に制御している。
ここでフラツシユタンクで気水分離された蒸気流量の一
部が高圧タービンに供給され、初負荷運転を行つてい
る。
部が高圧タービンに供給され、初負荷運転を行つてい
る。
次にランピングが始まると前記のように、フラツシユタ
ンク36へ通気している蒸気流量が弁30側に徐々に切替
る。このときフラツシユタンクからの発生蒸気のエンタ
ルピーと30を通過する蒸気のエンタルピーマツチングを
とることが重要となる。
ンク36へ通気している蒸気流量が弁30側に徐々に切替
る。このときフラツシユタンクからの発生蒸気のエンタ
ルピーと30を通過する蒸気のエンタルピーマツチングを
とることが重要となる。
即ち、この両者の蒸気流量の間にエンタルピーマツチン
グがとれていないと蒸気の流れが切替る際に、蒸気熱量
にアンバランスが発生し、これが主蒸気温度の変動の原
因となるからである。
グがとれていないと蒸気の流れが切替る際に、蒸気熱量
にアンバランスが発生し、これが主蒸気温度の変動の原
因となるからである。
このエンタルピーマツチングをとるには、弁32のバイパ
ス量を調整することにより行なわれる。即ちフラツシユ
タンクの発生蒸気のエンタルピーマツチングがとれるよ
うに１次過熱器出口温度を制御している。
ス量を調整することにより行なわれる。即ちフラツシユ
タンクの発生蒸気のエンタルピーマツチングがとれるよ
うに１次過熱器出口温度を制御している。
このようにして２次過熱器入口温度のエンタルピー即
ち、蒸気温度は一定に制御される。
ち、蒸気温度は一定に制御される。
ところが、各負荷における２次過熱器との熱吸収は、負
荷特性により一義的に決まつており、熱吸収は高くて
も、少なくてもよくない。
荷特性により一義的に決まつており、熱吸収は高くて
も、少なくてもよくない。
ランピング開始時点で熱吸収率が、設計値よりも高けれ
ば、ランピング時蒸気温度は上昇するし、低くければ、
蒸気温度は降下する。
ば、ランピング時蒸気温度は上昇するし、低くければ、
蒸気温度は降下する。
従つて、ランピング開始時の２次過熱器熱吸収量は過熱
器の通過蒸気流量と２次過熱器の出入口温度差から求
め、これを設計値となるように制御することが重要とな
る。
器の通過蒸気流量と２次過熱器の出入口温度差から求
め、これを設計値となるように制御することが重要とな
る。
ところで、ランピング前の２次過熱器８の静定状態にお
ける蒸気の状態方程式は、２次過熱器のエネルギ保存則
が適用され次式で表わされる。第第４図はこのときの２
次過熱器における伝熱の様子を示したものであり、蒸気
側においては、下記の如く表わされる。
ける蒸気の状態方程式は、２次過熱器のエネルギ保存則
が適用され次式で表わされる。第第４図はこのときの２
次過熱器における伝熱の様子を示したものであり、蒸気
側においては、下記の如く表わされる。
ガス側においては、 と表わされる。
但し V:2次過熱器の容積 γs：蒸気比重量 Ａ:2次過熱器伝熱面積 αms：メタル→蒸気への熱伝達率 αgm：ガス→メタルへの熱伝達率 Mm：メタル比重 Cm：メタル比熱 Hgo:2次過熱器出口エンタルピー θso:2次過熱器出口温度 Hsi:2次過熱器入口エンタルピー θsi:2次過熱器入口温度 θg：ガス温度 θm:2次過熱器メタル温度 ここでボイラが整定しているときは（１），（２）式に
おいて蒸気エンタルピー及びメタルの温度の微分が０と
なる。すなわち（１），（２）式の左辺の熱変化量が０
と考え、また２次過熱器出入口の圧力を同じと考える
と、（１），（２）式は ０＝（θsi−θso）Ｆs＋Ａαms（θm−θso） ……
（１）′ ０＝Ａαgm（θg−θm）−Ａαms（θm−θso） ……
（２）′ のように表わされる。（１）′，（２）′の２式よりθ
gを求めると、２次過熱器蒸気流量と、出入口蒸気温度
の関数として表わされる。
おいて蒸気エンタルピー及びメタルの温度の微分が０と
なる。すなわち（１），（２）式の左辺の熱変化量が０
と考え、また２次過熱器出入口の圧力を同じと考える
と、（１），（２）式は ０＝（θsi−θso）Ｆs＋Ａαms（θm−θso） ……
（１）′ ０＝Ａαgm（θg−θm）−Ａαms（θm−θso） ……
（２）′ のように表わされる。（１）′，（２）′の２式よりθ
gを求めると、２次過熱器蒸気流量と、出入口蒸気温度
の関数として表わされる。
ここで、ランピング開始時の２次過熱器入口蒸気温度は
フラツシユタンクの飽和蒸気温度と等しく一定である。
従つてθgは、主蒸気温度と主蒸気流量の関数であり２
次過熱器の熱吸収量を設計値に保持するための主蒸気温
度をsoとするとそのときのガス温度gは となる。
フラツシユタンクの飽和蒸気温度と等しく一定である。
従つてθgは、主蒸気温度と主蒸気流量の関数であり２
次過熱器の熱吸収量を設計値に保持するための主蒸気温
度をsoとするとそのときのガス温度gは となる。
従つてランピング前のガス温度θgはgとなるように制
御すれば、２次過熱器の熱吸収量を一定に保つことがで
きる。
御すれば、２次過熱器の熱吸収量を一定に保つことがで
きる。
この理論式を主蒸気温度制御装置に適用するに当たりラ
ンピング開始負荷条件における主蒸気温度の理論値so
を求めると、 となる。
ンピング開始負荷条件における主蒸気温度の理論値so
を求めると、 となる。
従つてガス温度θgをgになるように制御すればよいこ
とになるが、ガス温度は計測誤差を含むため、制御装置
に適用する場合では、正確に計測できる主蒸気温度の実
測値によりこれを次式により補正して目標ガス温度θ′
gを求めることが重要となる。
とになるが、ガス温度は計測誤差を含むため、制御装置
に適用する場合では、正確に計測できる主蒸気温度の実
測値によりこれを次式により補正して目標ガス温度θ′
gを求めることが重要となる。
θ′g＝K1 so＋K1（so−θso）−K2 ……（６） 実際にランピング前の２次過熱器の静的バランス時にお
いては、第１図の制御系統にてボイラのプロセス量に見
合つた燃料投入量を決定する。
いては、第１図の制御系統にてボイラのプロセス量に見
合つた燃料投入量を決定する。
すなわち、ボイラの各プロセス、２次過熱器入口温度50
1、主蒸気流量502、２次過熱器出口温度200（主蒸気温
度）より（５）式により２次過熱器のガス温度設定値50
4を求める。本設定値に対して、ガス温度503との偏差を
求め、比例積分演算を行つた後に、従来の基本燃料設定
信号27に対して補正を加えるものである。
1、主蒸気流量502、２次過熱器出口温度200（主蒸気温
度）より（５）式により２次過熱器のガス温度設定値50
4を求める。本設定値に対して、ガス温度503との偏差を
求め、比例積分演算を行つた後に、従来の基本燃料設定
信号27に対して補正を加えるものである。
本回路は、上記（６）式をそのまま回路展開したもので
あるが、本回路において次に記する様に回路を簡素化す
ることが可能である。
あるが、本回路において次に記する様に回路を簡素化す
ることが可能である。
即ち、主蒸気流量は負荷に比例している。又２次過熱器
入口温度は、フラツシユタンクからの蒸気が流れている
が、フラツシユタンクの圧力は一定に制御されているこ
とから、蒸気温度は、一定と考えることができる。
入口温度は、フラツシユタンクからの蒸気が流れている
が、フラツシユタンクの圧力は一定に制御されているこ
とから、蒸気温度は、一定と考えることができる。
さらに主蒸気流量は第６図の負荷信号602に比例してい
ることから、負荷の関数として表わすことが出来る。ま
た、火炉ガス温度は一般に燃料投入量601に比例するこ
とから、ガス温度のかわりに燃料投入量を使用する方式
も考えられる。
ることから、負荷の関数として表わすことが出来る。ま
た、火炉ガス温度は一般に燃料投入量601に比例するこ
とから、ガス温度のかわりに燃料投入量を使用する方式
も考えられる。
この方式は火炉ガス温度を介さず直接燃料流量を制御す
ることができるため制御の応答遅れを解消でき特性の改
善も図ることができる。
ることができるため制御の応答遅れを解消でき特性の改
善も図ることができる。
この方式を第６図に示す。
即ち、負荷信号から主蒸気温度の計画値における基本燃
料流量を求め現時点の主蒸気温度との偏差により、これ
を修正して目標燃料流量を求めるものである。
料流量を求め現時点の主蒸気温度との偏差により、これ
を修正して目標燃料流量を求めるものである。
ランピング開始後にはボイラ状態量が変わるため、負荷
や蒸気温度などから一義的に最適燃料流量を求めること
は不可能であり前記よりはやや計測精度は低下するが、
ボイラモデルを用いて主蒸気温度の予測を行うととも
に、実機との逐次照合機能を付加して主蒸気温度を正確
に予測し、温度目標値との偏差をなくすように比例積分
制御を行う方式が用いられる。
や蒸気温度などから一義的に最適燃料流量を求めること
は不可能であり前記よりはやや計測精度は低下するが、
ボイラモデルを用いて主蒸気温度の予測を行うととも
に、実機との逐次照合機能を付加して主蒸気温度を正確
に予測し、温度目標値との偏差をなくすように比例積分
制御を行う方式が用いられる。
具体的には、各ボイラプロセス量を蒸気温度予測演算部
509に取り込み既知の手法に従つて主蒸気温度予測値500
を算出する。
509に取り込み既知の手法に従つて主蒸気温度予測値500
を算出する。
この予測は例えば、特開昭58-15703号により実現でき
る。
る。
本主蒸気温度予測値500と設定値201の偏差より比例積分
演算を行い、ランピング中においては、本バイアス信号
549側にスイツチ550を切換えて燃料流量指令信号27に対
して補正をしていくものである。
演算を行い、ランピング中においては、本バイアス信号
549側にスイツチ550を切換えて燃料流量指令信号27に対
して補正をしていくものである。
本発明によれば、２次過熱器の蒸気状態、及びボイラプ
ロセス量により、ランピング開始時の最適な燃料流量を
決定することが可能であり、ランピング時の主蒸気温度
制御特性の改善を計ることができる。
ロセス量により、ランピング開始時の最適な燃料流量を
決定することが可能であり、ランピング時の主蒸気温度
制御特性の改善を計ることができる。
第１図は本発明による燃料補正回路、第２図は従来の貫
流ボイラの制御系統図、第３図は従来の燃料投入基本プ
ログラム、第４図は２次過熱器モデル構成図、第５図は
ボイラ全体構成図であり、第６図は本発明の他の実施例
である。 ８……２次過熱器、６……１次過熱器、36……フラツシ
ユタンク、39……主蒸気止弁、30……主蒸気減圧弁。
流ボイラの制御系統図、第３図は従来の燃料投入基本プ
ログラム、第４図は２次過熱器モデル構成図、第５図は
ボイラ全体構成図であり、第６図は本発明の他の実施例
である。 ８……２次過熱器、６……１次過熱器、36……フラツシ
ユタンク、39……主蒸気止弁、30……主蒸気減圧弁。
Claims (1)
- 【請求項１】ボイラで発生した蒸気をフラッシュタンク
に導入し気水分離すると共に、前記フラッシュタンクで
得られた蒸気を最終過熱器を介して蒸気タービンに導入
する火力発電所の燃料流量制御方法において、 前記火力発電所の負荷併入後から負荷ランピング開始ま
での起動負荷運転時における前記フラッシュタンクで発
生する蒸気温度が、前記ボイラの起動条件に依らず一定
となるような目標燃料流量を、上記起動負荷運転時にお
ける前記最終過熱器の出入口温度検出値、並びに、前記
最終過熱器の内部蒸気通過流量検出値または負荷信号検
出値から求め、実際の燃料流量が負荷ランピング開始前
に前記目標燃料流量になるように制御することを特徴と
する火力発電所の燃料流量制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19160784A JPH0680361B2 (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | 火力発電所の燃料流量制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19160784A JPH0680361B2 (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | 火力発電所の燃料流量制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6170306A JPS6170306A (ja) | 1986-04-11 |
| JPH0680361B2 true JPH0680361B2 (ja) | 1994-10-12 |
Family
ID=16277448
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19160784A Expired - Fee Related JPH0680361B2 (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | 火力発電所の燃料流量制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0680361B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11306897B2 (en) | 2015-02-09 | 2022-04-19 | Ecosense Lighting Inc. | Lighting systems generating partially-collimated light emissions |
-
1984
- 1984-09-14 JP JP19160784A patent/JPH0680361B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6170306A (ja) | 1986-04-11 |
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Legal Events
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