JPH07103938A - 方向性けい素鋼板の適正製造条件の判定方法 - Google Patents
方向性けい素鋼板の適正製造条件の判定方法Info
- Publication number
- JPH07103938A JPH07103938A JP5246709A JP24670993A JPH07103938A JP H07103938 A JPH07103938 A JP H07103938A JP 5246709 A JP5246709 A JP 5246709A JP 24670993 A JP24670993 A JP 24670993A JP H07103938 A JPH07103938 A JP H07103938A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sample
- electrode
- electrolyte solution
- measurement
- voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 方向性けい素鋼板の製造過程である脱炭焼鈍
後や最終焼鈍後等の時期において、その製造条件が適正
か否かを迅速に、かつ再現性良く判定する方法の提案。 【構成】 製造過程の特定時期において、鋼板より試料
を切出し、その片面を電解質溶液に接触させ試料極と
し、対極を一定距離に配置し、定電流を流し、電圧の経
時変化によって製造条件の適正を判断する。
後や最終焼鈍後等の時期において、その製造条件が適正
か否かを迅速に、かつ再現性良く判定する方法の提案。 【構成】 製造過程の特定時期において、鋼板より試料
を切出し、その片面を電解質溶液に接触させ試料極と
し、対極を一定距離に配置し、定電流を流し、電圧の経
時変化によって製造条件の適正を判断する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、変圧器等に使用される
方向性けい素鋼板に係わり、特に、方向性けい素鋼板製
造過程中における適正製造条件の判定方法に関するもの
である。
方向性けい素鋼板に係わり、特に、方向性けい素鋼板製
造過程中における適正製造条件の判定方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】近年、省エネルギー技術が着目され、電
力ロスの低減を目的とし、変圧器の損失を低減する努力
がなされている。このためトランスその他の電気機器の
鉄心として利用される方向性けい素鋼板の鉄損（Ｗ
17/50 の値で代表される）の低減の要求は高くなってい
る。
力ロスの低減を目的とし、変圧器の損失を低減する努力
がなされている。このためトランスその他の電気機器の
鉄心として利用される方向性けい素鋼板の鉄損（Ｗ
17/50 の値で代表される）の低減の要求は高くなってい
る。
【０００３】そのためには、(110）[001] 方位の二次再
結晶粒を安定して得ることと、最終製品の鋼板中に存在
する不純物や折出物をできるだけ減少させることが必要
である。方位の良い二次再結晶粒を得るためには、最終
仕上げ焼鈍前の脱炭焼鈍工程が重要であることが特開昭
54−160514号公報、特開昭59−35624 号公報、特開昭59
−185725号公報、特開昭60−121222号公報、特開昭61−
48529 号公報、特開平２−274817号公報などで指摘され
ている。
結晶粒を安定して得ることと、最終製品の鋼板中に存在
する不純物や折出物をできるだけ減少させることが必要
である。方位の良い二次再結晶粒を得るためには、最終
仕上げ焼鈍前の脱炭焼鈍工程が重要であることが特開昭
54−160514号公報、特開昭59−35624 号公報、特開昭59
−185725号公報、特開昭60−121222号公報、特開昭61−
48529 号公報、特開平２−274817号公報などで指摘され
ている。
【０００４】そのなかでも特開昭59−35624 号公報には
脱炭焼鈍時に鋼板表面に生成する酸化物層すなわち内部
酸化層の性質が磁気特性に大きな影響を与えることが指
摘されている。従って、脱炭焼鈍時に生成する内部酸化
層を制御することが重要であるが、最終仕上げ焼鈍後の
最終製品の磁気特性あるいは被膜特性により脱炭焼鈍条
件の良否を判定したのでは、最終仕上げ焼鈍のように脱
炭焼鈍以降の工程に１〜３週間の日時を要する場合、脱
炭焼鈍条件の変動に起因する最終製品の磁気特性あるい
は被膜の不良を見いだすまでに１〜３週間以上の日時を
要するので、その間脱炭焼鈍条件が不適のままで通板さ
れる量は膨大なもので、多額の損失に結び付くことも有
り得る。そのため、工程途中での迅速な材質チェック方
法の確立が以前から強く要望されていた。
脱炭焼鈍時に鋼板表面に生成する酸化物層すなわち内部
酸化層の性質が磁気特性に大きな影響を与えることが指
摘されている。従って、脱炭焼鈍時に生成する内部酸化
層を制御することが重要であるが、最終仕上げ焼鈍後の
最終製品の磁気特性あるいは被膜特性により脱炭焼鈍条
件の良否を判定したのでは、最終仕上げ焼鈍のように脱
炭焼鈍以降の工程に１〜３週間の日時を要する場合、脱
炭焼鈍条件の変動に起因する最終製品の磁気特性あるい
は被膜の不良を見いだすまでに１〜３週間以上の日時を
要するので、その間脱炭焼鈍条件が不適のままで通板さ
れる量は膨大なもので、多額の損失に結び付くことも有
り得る。そのため、工程途中での迅速な材質チェック方
法の確立が以前から強く要望されていた。
【０００５】脱炭焼鈍板の材質チェックの方法として
は、特開昭59−185725号公報に開示されているように内
部酸化層の酸素量を化学分析する方法があるが、分析に
はある程度の時間が必要なため迅速なチェックができな
い。また、この方法では板厚方向の質の変化がわから
ず、酸素量に差異がなくても、製品特性が全く異なるこ
とがある。
は、特開昭59−185725号公報に開示されているように内
部酸化層の酸素量を化学分析する方法があるが、分析に
はある程度の時間が必要なため迅速なチェックができな
い。また、この方法では板厚方向の質の変化がわから
ず、酸素量に差異がなくても、製品特性が全く異なるこ
とがある。
【０００６】内部酸化層の板厚方向変化を知るには電子
顕微鏡による断面観察などの手段もあるが、これは微小
領域の情報であり、定量評価もできず、試料採取から観
察までの工数もかかることから製品の途中工程で定常的
に実施することは実際的でない。また、特開昭54−1615
19号公報では脱炭焼鈍処理された鋼板より試料を切り出
し、これを水溶液系腐食液中に浸漬し、同時に浸漬して
ある比較対極との間に生ずる電極電位あるいは電流を測
定して、脱炭焼鈍処理条件を判定する方法が開示されて
いるが、この方法では同一条件で処理した試料でも、結
果の再現性に問題があった。
顕微鏡による断面観察などの手段もあるが、これは微小
領域の情報であり、定量評価もできず、試料採取から観
察までの工数もかかることから製品の途中工程で定常的
に実施することは実際的でない。また、特開昭54−1615
19号公報では脱炭焼鈍処理された鋼板より試料を切り出
し、これを水溶液系腐食液中に浸漬し、同時に浸漬して
ある比較対極との間に生ずる電極電位あるいは電流を測
定して、脱炭焼鈍処理条件を判定する方法が開示されて
いるが、この方法では同一条件で処理した試料でも、結
果の再現性に問題があった。
【０００７】その理由としては、比較対極を腐食液中
に浸漬するため同時に侵されること、腐食液中での試
料極と比較対極での反応は全く個別に進行し、互いに関
連がないこと、腐食液中での試料極の反応速度あるい
は反応形態などは全く制御されていないので、腐食液の
時間による劣化や腐食反応の発熱により液温の変動によ
って反応速度が無秩序に変動すること、などが挙げられ
る。
に浸漬するため同時に侵されること、腐食液中での試
料極と比較対極での反応は全く個別に進行し、互いに関
連がないこと、腐食液中での試料極の反応速度あるい
は反応形態などは全く制御されていないので、腐食液の
時間による劣化や腐食反応の発熱により液温の変動によ
って反応速度が無秩序に変動すること、などが挙げられ
る。
【０００８】また、方向性けい素鋼板は、仕上げ焼鈍
後、鋼板表面の未反応のマグネシアを除去するため水洗
された後、酸洗が行われる。鋼板はその後、表面酸化物
（通常はフォルステライト[Mg2SlO4] である）被膜上に
りん酸塩系絶縁被膜をコーティングした後、製品として
出荷される。その鉄損値も年を追って改善され、最近で
は板厚0.23mmの製品でＷ17/50 値が0.85Ｗ／kgの低鉄損
のものが得られている。
後、鋼板表面の未反応のマグネシアを除去するため水洗
された後、酸洗が行われる。鋼板はその後、表面酸化物
（通常はフォルステライト[Mg2SlO4] である）被膜上に
りん酸塩系絶縁被膜をコーティングした後、製品として
出荷される。その鉄損値も年を追って改善され、最近で
は板厚0.23mmの製品でＷ17/50 値が0.85Ｗ／kgの低鉄損
のものが得られている。
【０００９】りん酸塩系絶縁被膜により、鋼板には張力
が付与され、従って磁区が細分化し、鉄損は改善される
ことが知られている。従来、張力効果を向上させるため
にりん酸塩系絶縁被膜の組成・焼付け条件等の検討が多
くなされてきている。しかし、絶縁被膜とフォルステラ
イト被膜の密着性という観点にたち、フォルステライト
被膜表面の緻密性が絶縁被膜の張力付与効果に及ぼす影
響を検討した例はほとんどない。
が付与され、従って磁区が細分化し、鉄損は改善される
ことが知られている。従来、張力効果を向上させるため
にりん酸塩系絶縁被膜の組成・焼付け条件等の検討が多
くなされてきている。しかし、絶縁被膜とフォルステラ
イト被膜の密着性という観点にたち、フォルステライト
被膜表面の緻密性が絶縁被膜の張力付与効果に及ぼす影
響を検討した例はほとんどない。
【００１０】また、フォルステ被膜表面の緻密性を簡便
にかつ定量的に評価する方法も従来はなかった。
にかつ定量的に評価する方法も従来はなかった。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、方向
性けい素鋼板の製造過程に関し、例えば、脱炭焼鈍後や
最終焼鈍後等の特定時期において、その製造条件が最終
特性に照らし合わせて、適正か否かを迅速に、かつ再現
性良く判定することのできる方法を提供することであ
る。
性けい素鋼板の製造過程に関し、例えば、脱炭焼鈍後や
最終焼鈍後等の特定時期において、その製造条件が最終
特性に照らし合わせて、適正か否かを迅速に、かつ再現
性良く判定することのできる方法を提供することであ
る。
【００１２】特に、脱炭焼鈍条件が電磁特性やフォルス
テライト被膜表面の緻密性に及ぼす影響に関し、その条
件が適正か否かを簡便かつ定量的に評価する方法を提供
するものである。
テライト被膜表面の緻密性に及ぼす影響に関し、その条
件が適正か否かを簡便かつ定量的に評価する方法を提供
するものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、方向性けい素
鋼板の製造過程の特定の時期において、該鋼板より試料
を切出し、その片面を電解質溶液に接触させ試料極と
し、該電解質溶液内で試料極から一定の距離にある対極
との間に定電流を流し、その際に生じる電圧の経時変化
によって、該特定時期での製造条件の適正を判定するこ
とを特徴とする方向性けい素鋼板の適正製造条件の判定
方法であり、特定の時期は特に限定されるものでない
が、脱炭焼鈍後の時期や最終焼鈍後の時期等に有利に適
用することができる。
鋼板の製造過程の特定の時期において、該鋼板より試料
を切出し、その片面を電解質溶液に接触させ試料極と
し、該電解質溶液内で試料極から一定の距離にある対極
との間に定電流を流し、その際に生じる電圧の経時変化
によって、該特定時期での製造条件の適正を判定するこ
とを特徴とする方向性けい素鋼板の適正製造条件の判定
方法であり、特定の時期は特に限定されるものでない
が、脱炭焼鈍後の時期や最終焼鈍後の時期等に有利に適
用することができる。
【００１４】
【作用】本発明者らは、上記課題を達成するためについ
て鋭意検討を行った結果、以下の方法を発明するにいた
った。測定法の概略を図１（ａ）に示す。試料の非測定
面は電気導通状態にして用いる方が良い。そして、定面
積が電解質溶液に接するように試料をセッティングす
る。電解質溶液にはNaCl水溶液などを用いればよい。測
定は例えば試料を＋極とし、−極をPtなどの対極として
定電流を流して行い、一定時間経過後の電圧値によって
表面の評価を行うことができる。定電流電源および電圧
測定にはガルバノスタットなどを、参照電極には銀−塩
化銀電極などを用いればよい。
て鋭意検討を行った結果、以下の方法を発明するにいた
った。測定法の概略を図１（ａ）に示す。試料の非測定
面は電気導通状態にして用いる方が良い。そして、定面
積が電解質溶液に接するように試料をセッティングす
る。電解質溶液にはNaCl水溶液などを用いればよい。測
定は例えば試料を＋極とし、−極をPtなどの対極として
定電流を流して行い、一定時間経過後の電圧値によって
表面の評価を行うことができる。定電流電源および電圧
測定にはガルバノスタットなどを、参照電極には銀−塩
化銀電極などを用いればよい。
【００１５】次に、この測定に用いることができる装置
一式を図１（ｂ）に示す。測定によって得られる電圧変
化の信号はレコーダー等に入力して変化曲線を描かせれ
ばよい。また、パソコン等に入力してデータを処理して
もよい。まず、本発明者らは、脱炭焼鈍工程で生成する
内部酸化層の性質を簡便に把握し、脱炭焼鈍処理条件の
変動を迅速にチェックする方法について鋭意検討を行っ
た。
一式を図１（ｂ）に示す。測定によって得られる電圧変
化の信号はレコーダー等に入力して変化曲線を描かせれ
ばよい。また、パソコン等に入力してデータを処理して
もよい。まず、本発明者らは、脱炭焼鈍工程で生成する
内部酸化層の性質を簡便に把握し、脱炭焼鈍処理条件の
変動を迅速にチェックする方法について鋭意検討を行っ
た。
【００１６】測定法の概略は図１（ａ）に示すとおりで
ある。試料の非測定面は電気導通状態にして用いる方が
良い。そして、内部酸化層面の一定面積が電解質溶液に
接するように試料をセッティングする。電解質溶液には
NaCl水溶液などを用いればよい。測定は試料極と例えば
Ptなどの対極間に定電流を流して行い、その際に生ずる
電圧変化のプロファイルによって内部酸化層の評価を行
うことができる。定電流電源および電圧測定にはガルバ
ノスタットなどを、参照電極には銀一塩化銀電極などを
用いればよい。
ある。試料の非測定面は電気導通状態にして用いる方が
良い。そして、内部酸化層面の一定面積が電解質溶液に
接するように試料をセッティングする。電解質溶液には
NaCl水溶液などを用いればよい。測定は試料極と例えば
Ptなどの対極間に定電流を流して行い、その際に生ずる
電圧変化のプロファイルによって内部酸化層の評価を行
うことができる。定電流電源および電圧測定にはガルバ
ノスタットなどを、参照電極には銀一塩化銀電極などを
用いればよい。
【００１７】得られる電圧変化曲線は内部酸化層が表面
から板厚方向に壊れていく過程を示している。実際、電
解質溶液の濃度および定電流値を高くすると、測定終了
後の測定面は地鉄が露出した状態になる。また、電解質
溶液の濃度および定電流値を低くすると、測定終了後の
測定面は内部酸化層の表層部のみが除去された状態にな
る。電解質溶液の濃度あるいは定電流値を適当に変える
ことによって、任意の深さまでの内部酸化層の性質を知
ることができる。また、測定面積は試料が電解質溶液に
接する面積を変えることで自由に変化させ得るので、微
少な領域から大きな領域の情報まで任意に得ることがで
きる。なお、測定に要する時間は数分であるので、結果
は迅速に得ることができる。
から板厚方向に壊れていく過程を示している。実際、電
解質溶液の濃度および定電流値を高くすると、測定終了
後の測定面は地鉄が露出した状態になる。また、電解質
溶液の濃度および定電流値を低くすると、測定終了後の
測定面は内部酸化層の表層部のみが除去された状態にな
る。電解質溶液の濃度あるいは定電流値を適当に変える
ことによって、任意の深さまでの内部酸化層の性質を知
ることができる。また、測定面積は試料が電解質溶液に
接する面積を変えることで自由に変化させ得るので、微
少な領域から大きな領域の情報まで任意に得ることがで
きる。なお、測定に要する時間は数分であるので、結果
は迅速に得ることができる。
【００１８】測定条件 0.5wt％NaCl水溶液、75ｍＡ定電
流（以下、条件Ａとする）の場合に得られる電圧変化曲
線の模式図を図２に示す。脱炭焼鈍処理条件によってＩ
〜IV領域の幅が変化するので、あらかじめ脱炭焼鈍処理
条件を変化させた場合について、各領域幅の変化を調査
しておくことにより、脱炭焼鈍処理条件の変動因子を把
握することができる。
流（以下、条件Ａとする）の場合に得られる電圧変化曲
線の模式図を図２に示す。脱炭焼鈍処理条件によってＩ
〜IV領域の幅が変化するので、あらかじめ脱炭焼鈍処理
条件を変化させた場合について、各領域幅の変化を調査
しておくことにより、脱炭焼鈍処理条件の変動因子を把
握することができる。
【００１９】実際、表１に示す化学組成を有するけい素
鋼塊を熱間圧延した後、１回の中間焼鈍をはさんで0.22
mm厚まで冷間圧延し、雰囲気露点60℃の湿潤水素気流中
840℃で実質 120秒の脱炭焼鈍を施した試料について条
件Ａでの測定結果を図３（ａ）に示す。この時測定終了
後の測定面は地鉄が露出する状態であった。この測定を
隣接する同一試料片で10回行って各領域幅について調べ
た結果を表２に示す。これから測定の再現性は非常に良
いことがわかる。
鋼塊を熱間圧延した後、１回の中間焼鈍をはさんで0.22
mm厚まで冷間圧延し、雰囲気露点60℃の湿潤水素気流中
840℃で実質 120秒の脱炭焼鈍を施した試料について条
件Ａでの測定結果を図３（ａ）に示す。この時測定終了
後の測定面は地鉄が露出する状態であった。この測定を
隣接する同一試料片で10回行って各領域幅について調べ
た結果を表２に示す。これから測定の再現性は非常に良
いことがわかる。
【００２０】また、同一試片を測定条件 0.1wt％NaCl水
溶液、15ｍＡ定電流（以下、条件Ｂとする）で測定した
結果を図３（ｂ）に示す。領域Ｉ、IIの幅が条件Ａでの
結果より広がっていて、しかも領域III 、IVはみられな
い。この時の測定終了後の測定面は内部酸化層の表層部
のみが除去された状態であった。従って条件Ｂにより内
部酸化層の表層部の情報が詳しくわかる。
溶液、15ｍＡ定電流（以下、条件Ｂとする）で測定した
結果を図３（ｂ）に示す。領域Ｉ、IIの幅が条件Ａでの
結果より広がっていて、しかも領域III 、IVはみられな
い。この時の測定終了後の測定面は内部酸化層の表層部
のみが除去された状態であった。従って条件Ｂにより内
部酸化層の表層部の情報が詳しくわかる。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】また、表３に示す化学組成を有するけい素
鋼塊を熱間圧延し、１回の中間焼鈍をはさんで0.22mm厚
まで冷間圧延した後、以下の（ａ）〜（ｃ）の３グルー
プに分けて３種の脱炭焼鈍を行った。 （ａ）雰囲気露点50℃、水素雰囲気、 840℃× 120秒 （ｂ）雰囲気露点60℃、水素雰囲気、 840℃× 120秒 （ｃ）雰囲気露点70℃、水素雰囲気、 840℃× 120秒 その後、これらの鋼板の界面に主として MgOからなる焼
鈍分離剤を塗布して仕上げ焼鈍を行い、一方向性電磁鋼
板を得た。その時の平均の磁気特性および脱炭焼鈍した
試料片について図１（ａ）、（ｂ）に示した方法及び測
定装置一式で測定した結果（条件Ａ）を表４に示す。脱
炭処理条件によって電圧変化曲線の各領域幅が変化する
ことがわかる。
鋼塊を熱間圧延し、１回の中間焼鈍をはさんで0.22mm厚
まで冷間圧延した後、以下の（ａ）〜（ｃ）の３グルー
プに分けて３種の脱炭焼鈍を行った。 （ａ）雰囲気露点50℃、水素雰囲気、 840℃× 120秒 （ｂ）雰囲気露点60℃、水素雰囲気、 840℃× 120秒 （ｃ）雰囲気露点70℃、水素雰囲気、 840℃× 120秒 その後、これらの鋼板の界面に主として MgOからなる焼
鈍分離剤を塗布して仕上げ焼鈍を行い、一方向性電磁鋼
板を得た。その時の平均の磁気特性および脱炭焼鈍した
試料片について図１（ａ）、（ｂ）に示した方法及び測
定装置一式で測定した結果（条件Ａ）を表４に示す。脱
炭処理条件によって電圧変化曲線の各領域幅が変化する
ことがわかる。
【００２４】
【表３】
【００２５】
【表４】
【００２６】比較例として特開昭54−161519号公報に開
示された手法による測定例を図４に示すが、測定の再現
性が乏しく、かつ試料（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の判別も
困難である。次に、本発明者らは、最終焼鈍後のフォル
ステライト被膜表面の緻密性を測定し、磁気特性に及ぼ
す影響を検討した。
示された手法による測定例を図４に示すが、測定の再現
性が乏しく、かつ試料（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の判別も
困難である。次に、本発明者らは、最終焼鈍後のフォル
ステライト被膜表面の緻密性を測定し、磁気特性に及ぼ
す影響を検討した。
【００２７】一定時間経過後の電圧値はフォルステライ
ト被膜表面の緻密性を示している。この時、測定は被膜
を壊さないような条件で行うことが必要である。即ち、
電解質溶液の濃度および定電流値を必要以上に高くする
と被膜が壊れてしまうので、緻密性の評価にならない。
また、測定面積は試料が電解質溶液に接する面積を変え
ることで自由に変化させ得るので、微少な領域から大き
な領域の情報まで任意に得ることができる。なお、測定
に要する時間は数分であるので、結果は迅速に得ること
ができる。
ト被膜表面の緻密性を示している。この時、測定は被膜
を壊さないような条件で行うことが必要である。即ち、
電解質溶液の濃度および定電流値を必要以上に高くする
と被膜が壊れてしまうので、緻密性の評価にならない。
また、測定面積は試料が電解質溶液に接する面積を変え
ることで自由に変化させ得るので、微少な領域から大き
な領域の情報まで任意に得ることができる。なお、測定
に要する時間は数分であるので、結果は迅速に得ること
ができる。
【００２８】測定条件 0.1wt％NaCl水溶液、３ｍＡ定電
流の場合に得られる電圧変化曲線の模式図を図５に示
す。フォルステライト被膜には地鉄に達する細かい孔が
あるので電流が流れる。例えば、緻密性評価の指標とし
ては、電圧変化の程度がほぼ一定に落ち着く通電開始２
分後の電圧値（ＶFA）を採用することができる。最終仕
上げ焼鈍後の鋼板（FA板）の場合、表面にはフォルステ
ライト被膜が存在するので、地鉄が全面に露出している
場合に比べて、一定電流が流れるための電圧は高くな
る。従ってこの測定電圧が高いと言うことは、FA板表面
の被膜の緻密性が高いことを意味する。すなわち、電圧
値ＶFAが低いほど被膜表面の空孔度は高いと考えられ
る。
流の場合に得られる電圧変化曲線の模式図を図５に示
す。フォルステライト被膜には地鉄に達する細かい孔が
あるので電流が流れる。例えば、緻密性評価の指標とし
ては、電圧変化の程度がほぼ一定に落ち着く通電開始２
分後の電圧値（ＶFA）を採用することができる。最終仕
上げ焼鈍後の鋼板（FA板）の場合、表面にはフォルステ
ライト被膜が存在するので、地鉄が全面に露出している
場合に比べて、一定電流が流れるための電圧は高くな
る。従ってこの測定電圧が高いと言うことは、FA板表面
の被膜の緻密性が高いことを意味する。すなわち、電圧
値ＶFAが低いほど被膜表面の空孔度は高いと考えられ
る。
【００２９】一方、特開昭58−144429号公報によれば、
「ＦＡ板において、ＳあるいはSeは地鉄とフォルステラ
イト被膜の界面に存在し、酸洗によってＳ、Seを一定量
以下に除去することができる。」と報告されている。従
って、一定条件の酸洗によって被膜から失われるＳある
いはSeの減少率も、ＦＡ板表面の被膜の緻密性と関係
し、被膜の空孔度が高いほどＳあるいはSeの減少率は大
きいと思われる。実際、素材鋼塊の代表的成分が表５で
ある各種ＦＡ板（0.22mm板厚）について、りん酸濃度２
％、温度25℃、時間30秒の条件でりん酸酸洗（Ｐ−Pic
k）を行い、Ｐ−Pick前後でのSe分析値の減少率と電圧
値ＶFAとの対応を調べると図６のようになり、高い相関
性が得られた。この結果は、被膜の緻密性評価の指標と
して電圧値Ｖ FAが有効であることを裏付けると言える。
「ＦＡ板において、ＳあるいはSeは地鉄とフォルステラ
イト被膜の界面に存在し、酸洗によってＳ、Seを一定量
以下に除去することができる。」と報告されている。従
って、一定条件の酸洗によって被膜から失われるＳある
いはSeの減少率も、ＦＡ板表面の被膜の緻密性と関係
し、被膜の空孔度が高いほどＳあるいはSeの減少率は大
きいと思われる。実際、素材鋼塊の代表的成分が表５で
ある各種ＦＡ板（0.22mm板厚）について、りん酸濃度２
％、温度25℃、時間30秒の条件でりん酸酸洗（Ｐ−Pic
k）を行い、Ｐ−Pick前後でのSe分析値の減少率と電圧
値ＶFAとの対応を調べると図６のようになり、高い相関
性が得られた。この結果は、被膜の緻密性評価の指標と
して電圧値Ｖ FAが有効であることを裏付けると言える。
【００３０】
【表５】
【００３１】次に、代表的な成分が表６である0.22mm板
厚の最終仕上げ焼鈍板のＶFA値と、絶縁被膜コーティン
グ後の鉄損（Ｗ17/50 値）の向上代〔（FA板の鉄損）−
（コーティング板の鉄損）〕との関係を図７に示す。こ
の結果から、張力コーティングによる鉄損の向上は、フ
ォルステライト被膜の緻密性が高いほど大きいわけでは
なく、ある程度被膜表面に微細な空孔が多く存在するほ
うが鉄損の向上が大きいことが新たにわかった。その理
由としては、コーティングがしっかり被膜−地鉄界面に
入り込んで張力効果がより働くようになるからと考えら
れる。また、図７からＶFA値が 0.9〜1.2 （Ｖ）である
ように製造条件を制御すれば、張力コーティングによる
鉄損の向上代を最も大きくできることがわかる。
厚の最終仕上げ焼鈍板のＶFA値と、絶縁被膜コーティン
グ後の鉄損（Ｗ17/50 値）の向上代〔（FA板の鉄損）−
（コーティング板の鉄損）〕との関係を図７に示す。こ
の結果から、張力コーティングによる鉄損の向上は、フ
ォルステライト被膜の緻密性が高いほど大きいわけでは
なく、ある程度被膜表面に微細な空孔が多く存在するほ
うが鉄損の向上が大きいことが新たにわかった。その理
由としては、コーティングがしっかり被膜−地鉄界面に
入り込んで張力効果がより働くようになるからと考えら
れる。また、図７からＶFA値が 0.9〜1.2 （Ｖ）である
ように製造条件を制御すれば、張力コーティングによる
鉄損の向上代を最も大きくできることがわかる。
【００３２】
【表６】
【００３３】また、代表的な成分が表７である0.22mm板
厚の最終仕上げ焼鈍板のＶFA値と、絶縁被膜コーティン
グ後の鉄損（Ｗ17/50 値）の向上代〔（ＦＡ板の鉄損）
−（コーティング板の鉄損）〕との関係を図８に示す。
この結果から、インヒビター成分にAlを含む場合はＶFA
値が 1.0〜1.4 （Ｖ）であるように製造条件を制御すれ
ば、張力コーティングによる鉄損の向上代を最も大きく
できることがわかる。
厚の最終仕上げ焼鈍板のＶFA値と、絶縁被膜コーティン
グ後の鉄損（Ｗ17/50 値）の向上代〔（ＦＡ板の鉄損）
−（コーティング板の鉄損）〕との関係を図８に示す。
この結果から、インヒビター成分にAlを含む場合はＶFA
値が 1.0〜1.4 （Ｖ）であるように製造条件を制御すれ
ば、張力コーティングによる鉄損の向上代を最も大きく
できることがわかる。
【００３４】
【表７】
【００３５】また、表８に示す化学組成を有するけい素
鋼塊を熱間圧延し、１回の中間焼鈍をはさんで0.22mm厚
まで冷間圧延した後、以下の（ａ）（ｂ）の２グループ
に分けて２種の脱炭焼鈍を行った。 （ａ）雰囲気露点60℃、水素雰囲気、 840℃× 120秒 （ｂ）雰囲気露点60℃、水素雰囲気、 840℃×90秒＋ 8
70℃×30秒 その後、これらの鋼板の表面に主として MgOからなる焼
鈍分離剤を塗布して仕上げ焼鈍を行い、一方向性電磁鋼
板を得た。各試料のＶFA（ｎ＝10）は表９のようにな
り、脱炭焼鈍の条件を（ａ）から（ｂ）に変更すること
で、ＶFA値を最適範囲である 0.9〜1.2 （Ｖ）の範囲に
することができることがわかった。
鋼塊を熱間圧延し、１回の中間焼鈍をはさんで0.22mm厚
まで冷間圧延した後、以下の（ａ）（ｂ）の２グループ
に分けて２種の脱炭焼鈍を行った。 （ａ）雰囲気露点60℃、水素雰囲気、 840℃× 120秒 （ｂ）雰囲気露点60℃、水素雰囲気、 840℃×90秒＋ 8
70℃×30秒 その後、これらの鋼板の表面に主として MgOからなる焼
鈍分離剤を塗布して仕上げ焼鈍を行い、一方向性電磁鋼
板を得た。各試料のＶFA（ｎ＝10）は表９のようにな
り、脱炭焼鈍の条件を（ａ）から（ｂ）に変更すること
で、ＶFA値を最適範囲である 0.9〜1.2 （Ｖ）の範囲に
することができることがわかった。
【００３６】
【表８】
【００３７】
【表９】
【００３８】
実施例１ 0.22mm板厚の脱炭焼鈍前の方向性けい素鋼板20コイルを
２分割し、一方を脱炭焼鈍時、露点・水素雰囲気濃度・
昇温速度・均熱温度・コイル通板速度等の焼鈍条件を変
更し、本発明の手法によって内部酸化層の性状が一定に
なるように20コイルの脱炭条件を制御した。
２分割し、一方を脱炭焼鈍時、露点・水素雰囲気濃度・
昇温速度・均熱温度・コイル通板速度等の焼鈍条件を変
更し、本発明の手法によって内部酸化層の性状が一定に
なるように20コイルの脱炭条件を制御した。
【００３９】一方、分別残存コイル20コイルは、従来方
法である特開昭54−161519号公報に開示された手法によ
って脱炭焼鈍条件を制御し、内部酸化層の性状が一定に
なるように処理した。脱炭焼鈍後のコイルは通常の製造
方法に従い、 MgOを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、
コイル状に巻取って最終仕上げ焼鈍を行った後、張力コ
ーティングを鋼板表面に付与した。これらの磁気特性の
測定結果を表10に示す。本発明の手法により脱炭焼鈍条
件を制御することによって得られる製品の磁気特性のば
らつきは少なくなり、平均の特性も向上した。
法である特開昭54−161519号公報に開示された手法によ
って脱炭焼鈍条件を制御し、内部酸化層の性状が一定に
なるように処理した。脱炭焼鈍後のコイルは通常の製造
方法に従い、 MgOを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、
コイル状に巻取って最終仕上げ焼鈍を行った後、張力コ
ーティングを鋼板表面に付与した。これらの磁気特性の
測定結果を表10に示す。本発明の手法により脱炭焼鈍条
件を制御することによって得られる製品の磁気特性のば
らつきは少なくなり、平均の特性も向上した。
【００４０】
【表10】
【００４１】実施例２ 代表的成分が表11である0.22mm板厚の脱炭焼鈍前の方向
性けい素鋼板20コイルを２分割し、一方をＶFA値を 0.9
〜1.2 （Ｖ）の範囲に制御する目的で、脱炭焼鈍時、露
点・水素雰囲気濃度・昇温速度・均熱温度・コイル通板
速度等の焼鈍条件を変更し、特に焼鈍後半の均熱温度が
従来より高くなるようにした。
性けい素鋼板20コイルを２分割し、一方をＶFA値を 0.9
〜1.2 （Ｖ）の範囲に制御する目的で、脱炭焼鈍時、露
点・水素雰囲気濃度・昇温速度・均熱温度・コイル通板
速度等の焼鈍条件を変更し、特に焼鈍後半の均熱温度が
従来より高くなるようにした。
【００４２】一方、分別残存コイル20コイルは、従来の
条件によって脱炭焼鈍を実施した。脱炭焼鈍後のコイル
は通常の製造方法に従い、 MgOを主成分とする焼鈍分離
剤を塗布し、コイル状に巻取って最終仕上げ焼鈍を行っ
た後、張力コーティングを鋼板表面に付与した。最終仕
上げ焼鈍板を一部採取し、測定したＶFA値の結果を表12
に示す。脱炭焼鈍条件を変更することで、ＶFA値を 0.9
〜1.2 （Ｖ）の範囲に制御できていることがわかる。ま
た、磁気特性の結果を表13に示す。本発明の手法で得ら
れるＶFA値を、一定範囲に制御することで得られる製品
の磁気特性は向上し、ばらつきも少なくなった。
条件によって脱炭焼鈍を実施した。脱炭焼鈍後のコイル
は通常の製造方法に従い、 MgOを主成分とする焼鈍分離
剤を塗布し、コイル状に巻取って最終仕上げ焼鈍を行っ
た後、張力コーティングを鋼板表面に付与した。最終仕
上げ焼鈍板を一部採取し、測定したＶFA値の結果を表12
に示す。脱炭焼鈍条件を変更することで、ＶFA値を 0.9
〜1.2 （Ｖ）の範囲に制御できていることがわかる。ま
た、磁気特性の結果を表13に示す。本発明の手法で得ら
れるＶFA値を、一定範囲に制御することで得られる製品
の磁気特性は向上し、ばらつきも少なくなった。
【００４３】
【表11】
【００４４】
【表12】
【００４５】
【表13】
【００４６】
【発明の効果】本発明により、方向性けい素鋼板の製造
過程の特定の時期、例えば、脱炭焼鈍後、あるいは最終
焼鈍後に鋼板より試料を切り出し、その片面を電解質溶
液に接触させ試料極とし、該電解質溶液内で試料極から
一定距離にある対極との間に定電流を流し、その際に生
じる電圧の経時変化によって、脱炭焼鈍処理条件時の内
部酸化層の性状が一定になるように脱炭条件を制御する
ことによって、あるいはフォルステライト被膜の緻密性
を制御することによって得られる製品の磁気特性のばら
つきは少なくなり、平均の特性も向上した。
過程の特定の時期、例えば、脱炭焼鈍後、あるいは最終
焼鈍後に鋼板より試料を切り出し、その片面を電解質溶
液に接触させ試料極とし、該電解質溶液内で試料極から
一定距離にある対極との間に定電流を流し、その際に生
じる電圧の経時変化によって、脱炭焼鈍処理条件時の内
部酸化層の性状が一定になるように脱炭条件を制御する
ことによって、あるいはフォルステライト被膜の緻密性
を制御することによって得られる製品の磁気特性のばら
つきは少なくなり、平均の特性も向上した。
【図１】本発明の測定方法及び装置の概略図。
【図２】本発明法で測定した電圧変化曲線の模式図。
【図３】本発明法で測定した電圧変化曲線の模式図。
【図４】従来法による起電力の変化を示すグラフ。
【図５】本発明法で測定した電圧変化曲線の模式図。
【図６】本発明の測定法によって得られた電磁鋼板の最
終仕上げ焼鈍板のフォルステライト被膜の緻密性を示す
電圧値ＶFAと、りん酸酸洗（濃度２％、温度25℃、時間
30秒）前後でのSeの減少率との対応を示すグラフ。
終仕上げ焼鈍板のフォルステライト被膜の緻密性を示す
電圧値ＶFAと、りん酸酸洗（濃度２％、温度25℃、時間
30秒）前後でのSeの減少率との対応を示すグラフ。
【図７】ＶFA値と絶縁被膜コーティング後の鉄損（Ｗ
17/50 値）の向上代〔（ＦＡ板の鉄損）−（コーティン
グ板の鉄損）〕との関係を示すグラフ。
17/50 値）の向上代〔（ＦＡ板の鉄損）−（コーティン
グ板の鉄損）〕との関係を示すグラフ。
【図８】ＶFA値と絶縁被膜コーティング後の鉄損（Ｗ
17/50 値）の向上代〔（ＦＡ板の鉄損）−（コーティン
グ板の鉄損）〕との関係を示すグラフ。
17/50 値）の向上代〔（ＦＡ板の鉄損）−（コーティン
グ板の鉄損）〕との関係を示すグラフ。
１ 参照電極用コード ２ 定電流通電用及び電位差測定用コード ３ 電圧変化入出力用コード
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小松原 道郎 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 竹内 文彦 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内
Claims (3)
- 【請求項１】 方向性けい素鋼板の製造過程の特定の時
期において、該鋼板より試料を切出し、その片面を電解
質溶液に接触させ試料極とし、該電解質溶液内で試料極
から一定の距離にある対極との間に定電流を流し、その
際に生じる電圧の経時変化によって、該特定時期での製
造条件の適正を判定することを特徴とする方向性けい素
鋼板の適正製造条件の判定方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の特定の時期が、脱炭焼鈍
後であることを特徴とする方向性けい素鋼板の適正製造
条件の判定方法。 - 【請求項３】 請求項１記載の特定の時期が、最終焼鈍
後であることを特徴とする方向性けい素鋼板の適正製造
条件の判定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5246709A JP2941154B2 (ja) | 1993-10-01 | 1993-10-01 | 方向性けい素鋼板の適正製造条件の判定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5246709A JP2941154B2 (ja) | 1993-10-01 | 1993-10-01 | 方向性けい素鋼板の適正製造条件の判定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07103938A true JPH07103938A (ja) | 1995-04-21 |
| JP2941154B2 JP2941154B2 (ja) | 1999-08-25 |
Family
ID=17152479
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5246709A Expired - Fee Related JP2941154B2 (ja) | 1993-10-01 | 1993-10-01 | 方向性けい素鋼板の適正製造条件の判定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2941154B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113514528A (zh) * | 2021-03-10 | 2021-10-19 | 首钢集团有限公司 | 一种热镀锌板抑制层致密性的测量方法 |
-
1993
- 1993-10-01 JP JP5246709A patent/JP2941154B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113514528A (zh) * | 2021-03-10 | 2021-10-19 | 首钢集团有限公司 | 一种热镀锌板抑制层致密性的测量方法 |
| CN113514528B (zh) * | 2021-03-10 | 2024-05-10 | 首钢集团有限公司 | 一种热镀锌板抑制层致密性的测量方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2941154B2 (ja) | 1999-08-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100442101B1 (ko) | 자속밀도가 높은 방향성 전기 강판의 제조 방법 | |
| RU2503729C1 (ru) | Способ изготовления листа из электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой | |
| JP2018188733A (ja) | 改良されたフォルステライト被膜特性を有する方向性珪素鋼の製造方法 | |
| JP2941154B2 (ja) | 方向性けい素鋼板の適正製造条件の判定方法 | |
| KR102360459B1 (ko) | 방향성 전자 강판 | |
| JPS6319575B2 (ja) | ||
| JPS6376819A (ja) | 低鉄損方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| Toda et al. | Characterization of internal oxide layers in 3% Si grain-oriented steel by electrochemical methods | |
| KR20150053625A (ko) | 고 Si 함유 페라이트 스테인리스강의 소둔·산세 방법 | |
| JP2004238734A (ja) | 高磁場鉄損と被膜特性に優れる超高磁束密度一方向性電磁鋼板 | |
| JPH08218124A (ja) | 方向性けい素鋼板の脱炭焼鈍方法 | |
| JPH10219359A (ja) | 方向性電磁鋼板の脱炭焼鈍の管理方法 | |
| JP3390102B2 (ja) | グラス被膜の良好な方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| RU2778536C1 (ru) | Лист анизотропной электротехнической стали, способ формирования изоляционного покрытия листа анизотропной электротехнической стали и способ производства листа анизотропной электротехнической стали | |
| JPH11269539A (ja) | 脱スケール性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| EP4321634A1 (en) | Grain-oriented electromagnetic steel sheet and method for forming insulating film | |
| WO2023204267A1 (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| RU2771315C1 (ru) | Способ производства листа электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой | |
| WO2022215714A1 (ja) | 方向性電磁鋼板及び絶縁被膜の形成方法 | |
| JP2824660B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の１次再結晶焼鈍方法および処理設備 | |
| JP2004191237A (ja) | 方向性電磁鋼板の製造条件の評価方法および製造方法 | |
| Trasatti et al. | Influence of the exposure of AISI 304L stainless steel at moderately high temperature on the susceptibility to crevice corrosion | |
| JP2846202B2 (ja) | 方向性珪素鋼板の脱炭・１次再結晶焼鈍板の管理方法 | |
| JPS6179722A (ja) | 鉄損特性の優れた高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR100454234B1 (ko) | 강의 스케일을 제거하기 위해 필요한 산세시간을 결정하기위한 전기화학적인 방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080618 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090618 Year of fee payment: 10 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |