JPH0699214A - 薄スケール熱延鋼帯の製造方法 - Google Patents
薄スケール熱延鋼帯の製造方法Info
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- JPH0699214A JPH0699214A JP24924592A JP24924592A JPH0699214A JP H0699214 A JPH0699214 A JP H0699214A JP 24924592 A JP24924592 A JP 24924592A JP 24924592 A JP24924592 A JP 24924592A JP H0699214 A JPH0699214 A JP H0699214A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】表面のスケールが薄い熱延鋼帯を製造する。
【構成】熱間圧延の仕上げ圧延完了後に冷却され、巻き
取られる直前の鋼帯の表裏面に吐出圧力30〜70 MPaの高
圧水を下記式を満足する条件で噴射してデスケーリン
グを行うことを特徴とする薄スケール熱延鋼帯の製造方
法。 Ｅ＞1.33×10-4Ｔ2 −2.38×10-1Ｔ＋1.06×102 ・・・ ただし、Ｅは下記式で定義される衝突エネルギー (kJ
/m2)であり、Ｔはデスケーリング前の鋼帯温度 (鋼帯表
面温度、℃）である。 Ｅ＝ (Ｐ×Ｑ) ／（Ｗ×Ｖ×103 ） ・・・・・ ここで、Ｅ：衝突エネルギー (kJ/m2) Ｐ：ノズル吐出圧力 (Pa) Ｑ：１ノズル当りの流量 (ｍ3/sec) Ｗ：１ノズル当りの噴射幅 (ｍ) Ｖ：鋼帯の走行速度 (ｍ/sec) 【効果】スケール厚みが数μm と薄く、従って、製造歩
留りが高く酸洗性が良好な熱延鋼帯が得られる。
取られる直前の鋼帯の表裏面に吐出圧力30〜70 MPaの高
圧水を下記式を満足する条件で噴射してデスケーリン
グを行うことを特徴とする薄スケール熱延鋼帯の製造方
法。 Ｅ＞1.33×10-4Ｔ2 −2.38×10-1Ｔ＋1.06×102 ・・・ ただし、Ｅは下記式で定義される衝突エネルギー (kJ
/m2)であり、Ｔはデスケーリング前の鋼帯温度 (鋼帯表
面温度、℃）である。 Ｅ＝ (Ｐ×Ｑ) ／（Ｗ×Ｖ×103 ） ・・・・・ ここで、Ｅ：衝突エネルギー (kJ/m2) Ｐ：ノズル吐出圧力 (Pa) Ｑ：１ノズル当りの流量 (ｍ3/sec) Ｗ：１ノズル当りの噴射幅 (ｍ) Ｖ：鋼帯の走行速度 (ｍ/sec) 【効果】スケール厚みが数μm と薄く、従って、製造歩
留りが高く酸洗性が良好な熱延鋼帯が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は表面の付着スケールが薄
く酸洗性に優れ、かつ製造歩留りの高い熱延鋼帯を製造
する方法に関する。
く酸洗性に優れ、かつ製造歩留りの高い熱延鋼帯を製造
する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ホットストリップミルによる熱
間圧延では、圧延時のスケール疵の発生を防止するた
め、粗圧延および仕上げ圧延の直前に高圧水によるデス
ケーリング処理が行われている。例えば、特開昭63−68
214 号公報には、仕上げ圧延機の直前において鋼帯に衝
突圧25g/mm2 以上の高圧水スプレーを施すデスケーリン
グ処理方法が記載されている。かかるデスケーリング処
理を受けた熱延鋼帯は、仕上げ圧延スタンドを通過した
後、ランアウトテーブルで所望の材質となるように冷却
され、次いでコイル状に巻取られて放冷されるが、これ
らの工程はすべて大気中で行われるので、高温の熱延鋼
帯表面には再びスケールが生成し、通常５〜15μm 程の
厚さに成長する。
間圧延では、圧延時のスケール疵の発生を防止するた
め、粗圧延および仕上げ圧延の直前に高圧水によるデス
ケーリング処理が行われている。例えば、特開昭63−68
214 号公報には、仕上げ圧延機の直前において鋼帯に衝
突圧25g/mm2 以上の高圧水スプレーを施すデスケーリン
グ処理方法が記載されている。かかるデスケーリング処
理を受けた熱延鋼帯は、仕上げ圧延スタンドを通過した
後、ランアウトテーブルで所望の材質となるように冷却
され、次いでコイル状に巻取られて放冷されるが、これ
らの工程はすべて大気中で行われるので、高温の熱延鋼
帯表面には再びスケールが生成し、通常５〜15μm 程の
厚さに成長する。
【０００３】このようにスケールが付着したままの熱延
鋼帯を冷間圧延に供すると、スケールが鋼帯の表面に圧
着し、あるいは噛み込んで、圧延後の冷延鋼帯にスケー
ル疵が発生し、表面性状が損なわれ高級な用途に使用で
きなくなってしまう。このため、従来、冷延鋼帯製造前
に母材である熱延鋼帯に酸洗等のデスケーリング処理を
施し、表面スケールを除去してから冷間圧延を行ってい
る。
鋼帯を冷間圧延に供すると、スケールが鋼帯の表面に圧
着し、あるいは噛み込んで、圧延後の冷延鋼帯にスケー
ル疵が発生し、表面性状が損なわれ高級な用途に使用で
きなくなってしまう。このため、従来、冷延鋼帯製造前
に母材である熱延鋼帯に酸洗等のデスケーリング処理を
施し、表面スケールを除去してから冷間圧延を行ってい
る。
【０００４】ところで、酸洗によるデスケーリングは、
長大な酸洗設備や大がかりな廃液処理設備等を必要とす
るため設備費が高額となり、加えて、スケール厚さが厚
い場合は、熱延鋼帯の酸洗性が悪化し酸洗設備の生産性
が低下するという問題があった。また、スケールが厚い
ということは、鋼材の酸化消耗が多いということであ
り、当然、製品歩留りの低下を招く。かかる事情から、
スケールの薄い熱延鋼板を製造する技術が強く求められ
ている。
長大な酸洗設備や大がかりな廃液処理設備等を必要とす
るため設備費が高額となり、加えて、スケール厚さが厚
い場合は、熱延鋼帯の酸洗性が悪化し酸洗設備の生産性
が低下するという問題があった。また、スケールが厚い
ということは、鋼材の酸化消耗が多いということであ
り、当然、製品歩留りの低下を招く。かかる事情から、
スケールの薄い熱延鋼板を製造する技術が強く求められ
ている。
【０００５】例えば、特開昭53−23827 号公報では、仕
上げ圧延スタンドを出た熱延鋼帯を冷却し、次いでこの
熱延鋼帯に研掃材を混入した高圧水を吹き付けてデスケ
ーリング処理し、続けてこの熱延鋼帯を不活性ガスを充
満した室内に設置した巻取り機により、スケールの生成
を防ぎつつ巻取る発明が提案されている。
上げ圧延スタンドを出た熱延鋼帯を冷却し、次いでこの
熱延鋼帯に研掃材を混入した高圧水を吹き付けてデスケ
ーリング処理し、続けてこの熱延鋼帯を不活性ガスを充
満した室内に設置した巻取り機により、スケールの生成
を防ぎつつ巻取る発明が提案されている。
【０００６】この方法は、仕上げ圧延後の冷却に引続
き、熱延鋼帯をデスケーリングするとともに、スケール
が再び生成するのを防止することにより、冷間圧延前の
酸洗を不要とし、従来の酸洗によるデスケーリング工程
を経る場合に比べ、高い生産性を得ようとするものであ
る。しかし、この方法には、研掃材を混入した高圧水を
吹き付ける時点で熱延鋼帯は未だ高温で柔らかいため、
研掃材が熱延鋼帯表面に埋め込まれ、製品に疵が生じ、
また、巻取り機を不活性ガスが充満した室内に設置して
いるため、内部が確認できないので作業性が悪く、不活
性ガスも大量に必要である等の問題点がある。
き、熱延鋼帯をデスケーリングするとともに、スケール
が再び生成するのを防止することにより、冷間圧延前の
酸洗を不要とし、従来の酸洗によるデスケーリング工程
を経る場合に比べ、高い生産性を得ようとするものであ
る。しかし、この方法には、研掃材を混入した高圧水を
吹き付ける時点で熱延鋼帯は未だ高温で柔らかいため、
研掃材が熱延鋼帯表面に埋め込まれ、製品に疵が生じ、
また、巻取り機を不活性ガスが充満した室内に設置して
いるため、内部が確認できないので作業性が悪く、不活
性ガスも大量に必要である等の問題点がある。
【０００７】さらに、特開平４−127912号公報では、含
Si熱延鋼帯の仕上げ圧延時のスケール疵発生防止と、巻
取り後の熱延鋼帯のスケール厚を薄くし酸洗等によるデ
スケーリングの生産性を高めることを目的として、仕上
げ圧延直前に、衝突圧20〜40g/mm2 、流量密度 0.1〜0.
2 リットル/min・mm2 の高圧水により熱延鋼帯表面をデ
スケーリングする発明が提案されている。
Si熱延鋼帯の仕上げ圧延時のスケール疵発生防止と、巻
取り後の熱延鋼帯のスケール厚を薄くし酸洗等によるデ
スケーリングの生産性を高めることを目的として、仕上
げ圧延直前に、衝突圧20〜40g/mm2 、流量密度 0.1〜0.
2 リットル/min・mm2 の高圧水により熱延鋼帯表面をデ
スケーリングする発明が提案されている。
【０００８】上記特開平４−127912号公報の方法は、仕
上げ圧延前の含Si熱延鋼帯のスケールを完全に除去した
場合には、特段のスケール成長抑制手段を講ずることな
く、巻取り後の薄スケール化を図ることができる、との
知見を基になされたというものであるが、これだけでは
仕上げ圧延後に再びスケールが生成することは避けられ
ず、事実、同公報の表または図面の開示を見る限りで
は、巻取り後のスケール厚は従来とさして変わらぬ５〜
10μm の厚さとなっている。
上げ圧延前の含Si熱延鋼帯のスケールを完全に除去した
場合には、特段のスケール成長抑制手段を講ずることな
く、巻取り後の薄スケール化を図ることができる、との
知見を基になされたというものであるが、これだけでは
仕上げ圧延後に再びスケールが生成することは避けられ
ず、事実、同公報の表または図面の開示を見る限りで
は、巻取り後のスケール厚は従来とさして変わらぬ５〜
10μm の厚さとなっている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、表面のスケ
ールが薄く、従って、製造歩留りが高く、酸洗性が良好
な熱延鋼帯を製造することを課題としてなされたもの
で、その具体的な目的は、スケールの厚さがおよそ５μ
m 以下、望ましくは２μm 以下の薄スケール熱延鋼帯を
容易に製造できる方法を提供することにある。
ールが薄く、従って、製造歩留りが高く、酸洗性が良好
な熱延鋼帯を製造することを課題としてなされたもの
で、その具体的な目的は、スケールの厚さがおよそ５μ
m 以下、望ましくは２μm 以下の薄スケール熱延鋼帯を
容易に製造できる方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、熱間圧延の仕
上げ圧延完了後に冷却され、巻き取られる直前の鋼帯の
表裏面に吐出圧力30〜70 MPaの高圧水を下記式を満足
する条件で噴射してデスケーリングを行うことを特徴と
する薄スケール熱延鋼帯の製造方法、を要旨とする。
上げ圧延完了後に冷却され、巻き取られる直前の鋼帯の
表裏面に吐出圧力30〜70 MPaの高圧水を下記式を満足
する条件で噴射してデスケーリングを行うことを特徴と
する薄スケール熱延鋼帯の製造方法、を要旨とする。
【００１１】 Ｅ＞1.33×10-4Ｔ2 −2.38×10-1Ｔ＋1.06×102 ・・・ ただし、Ｅは下記式で定義される衝突エネルギー (kJ
/m2)であり、Ｔはデスケーリング前の鋼帯温度 (鋼帯表
面温度、℃）である。
/m2)であり、Ｔはデスケーリング前の鋼帯温度 (鋼帯表
面温度、℃）である。
【００１２】 Ｅ＝ (Ｐ×Ｑ) ／（Ｗ×Ｖ×103 ） ・・・・・ ここで、Ｅ：衝突エネルギー (kJ/m2) Ｐ：ノズル吐出圧力 (Pa) Ｑ：１ノズル当りの流量 (ｍ3/sec) Ｗ：１ノズル当りの噴射幅 (ｍ) Ｖ：鋼帯の走行速度 (ｍ/sec) 図１は、本発明方法を実施する熱延鋼帯製造ライン（ホ
ットストリップミルライン）の仕上げ圧延機出側から巻
取り機までの部分の概略図である。図示のように、仕上
げ圧延機列１、冷却装置２、高圧水デスケーリング装置
３、及び巻取り機５が配列されており、仕上げ圧延機列
１を出た鋼帯４は、冷却装置２で冷却され、高圧水デス
ケーリング装置３でスケールを除去され、直ちに巻取り
機５で巻取られる。なお、高圧水デスケーリング装置３
を有しない従来のホットストリップミルラインでは、巻
取り後の鋼帯表面には通常５〜15μm の厚さのスケール
が生成する。
ットストリップミルライン）の仕上げ圧延機出側から巻
取り機までの部分の概略図である。図示のように、仕上
げ圧延機列１、冷却装置２、高圧水デスケーリング装置
３、及び巻取り機５が配列されており、仕上げ圧延機列
１を出た鋼帯４は、冷却装置２で冷却され、高圧水デス
ケーリング装置３でスケールを除去され、直ちに巻取り
機５で巻取られる。なお、高圧水デスケーリング装置３
を有しない従来のホットストリップミルラインでは、巻
取り後の鋼帯表面には通常５〜15μm の厚さのスケール
が生成する。
【００１３】
【作用】本発明方法では、仕上げ圧延後、巻取りまでの
冷却過程で再び熱延鋼帯表面に生成したスケールを、高
圧水を噴射することによりデスケーリング( 以下、これ
を「高圧水デスケーリング」と記す) し、その後直ちに
巻取りを行う。熱延鋼帯表面には、デスケーリング位置
から巻取り位置までの短い距離の間でも再度スケールが
生成するが、それが厚く成長する前に熱延鋼帯はタイト
に巻取られるため、スケールがそれ以上に成長するのが
抑制される。したがって、本発明方法によれば、スケー
ル厚さが薄い熱延鋼帯を得ることができ、熱延鋼帯の酸
洗性が向上し、酸洗設備の生産性を向上させることがで
きる。
冷却過程で再び熱延鋼帯表面に生成したスケールを、高
圧水を噴射することによりデスケーリング( 以下、これ
を「高圧水デスケーリング」と記す) し、その後直ちに
巻取りを行う。熱延鋼帯表面には、デスケーリング位置
から巻取り位置までの短い距離の間でも再度スケールが
生成するが、それが厚く成長する前に熱延鋼帯はタイト
に巻取られるため、スケールがそれ以上に成長するのが
抑制される。したがって、本発明方法によれば、スケー
ル厚さが薄い熱延鋼帯を得ることができ、熱延鋼帯の酸
洗性が向上し、酸洗設備の生産性を向上させることがで
きる。
【００１４】本発明においては、熱延鋼板単位面積当た
りに加えられる高圧水の衝突エネルギーＥ (kJ/m2)を、
デスケーリング前の熱延鋼帯温度Ｔ（℃）の二次関数と
して規定し、高圧水のデスケーリング能を評価する基準
の一つとして採用している。
りに加えられる高圧水の衝突エネルギーＥ (kJ/m2)を、
デスケーリング前の熱延鋼帯温度Ｔ（℃）の二次関数と
して規定し、高圧水のデスケーリング能を評価する基準
の一つとして採用している。
【００１５】これは図２に示すデスケーリングテストの
結果に基づくものである。ここで、高圧水の衝突エネル
ギーＥは、前記の式で定義されるものである。この
式は、高圧水デスケーリングの強さを表すパラメータと
しては、鋼帯の単位面積当たりの衝突エネルギーを用い
るべきであるとの本発明者の新たな発想に基づいて定め
た式である。
結果に基づくものである。ここで、高圧水の衝突エネル
ギーＥは、前記の式で定義されるものである。この
式は、高圧水デスケーリングの強さを表すパラメータと
しては、鋼帯の単位面積当たりの衝突エネルギーを用い
るべきであるとの本発明者の新たな発想に基づいて定め
た式である。
【００１６】図２は、熱延鋼帯に対しデスケーリングテ
ストを行ったときの、衝突エネルギーＥとデスケーリン
グ前の熱延鋼帯温度 (表面温度) Ｔとの関係を示す図で
ある。この試験では、フラットノズルを使用し、デスケ
ーリング前の熱延鋼帯温度Ｔを変化させるとともに、高
圧水吐出圧力Ｐを30〜70 MPa、デスケーリング幅を30〜
80mm、鋼帯速度を２〜20ｍ/secの範囲で変化させること
により衝突エネルギーＥを変化させ、その時の高圧水の
デスケーリング能を調査した。
ストを行ったときの、衝突エネルギーＥとデスケーリン
グ前の熱延鋼帯温度 (表面温度) Ｔとの関係を示す図で
ある。この試験では、フラットノズルを使用し、デスケ
ーリング前の熱延鋼帯温度Ｔを変化させるとともに、高
圧水吐出圧力Ｐを30〜70 MPa、デスケーリング幅を30〜
80mm、鋼帯速度を２〜20ｍ/secの範囲で変化させること
により衝突エネルギーＥを変化させ、その時の高圧水の
デスケーリング能を調査した。
【００１７】試験方法は、30mm厚×70mm幅×200 mm長さ
の低炭素鋼試験片を加熱し、圧延機３スタンドで板厚
6.0mmまで圧延して表面にスケールを生成させた後、高
圧水デスケーリングを行い、その直後に試験片を急冷し
て表面を観察する方法である。
の低炭素鋼試験片を加熱し、圧延機３スタンドで板厚
6.0mmまで圧延して表面にスケールを生成させた後、高
圧水デスケーリングを行い、その直後に試験片を急冷し
て表面を観察する方法である。
【００１８】図２には表面状態が良好 (スケール厚さが
概ね１μm 以下) を○、スケールが一部残っているが、
その厚さが約１〜５μm で従来のものより薄い状態を
△、スケールが全面に約５μm 以上の厚さで存在する状
態を×として示した。
概ね１μm 以下) を○、スケールが一部残っているが、
その厚さが約１〜５μm で従来のものより薄い状態を
△、スケールが全面に約５μm 以上の厚さで存在する状
態を×として示した。
【００１９】上記の試験の結果、高圧水の熱延鋼帯に対
するデスケーリング能が、デスケーリング前の熱延鋼帯
温度Ｔと高圧水の衝突エネルギーＥに関係していること
が見出された。図２中に示す二次曲線 (イ)は、前記○及
び△で示される満足すべき水準までのデスケーリングが
可能となるデスケーリング前の熱延鋼帯温度（Ｔ）と衝
突エネルギーの関係を、最小二乗法近似によって求めた
曲線である。この二次曲線は、 Ｅ＝1.33×10-4Ｔ2 −2.38×10-1Ｔ＋1.06×102 となり、したがって、熱延鋼帯に対し満足すべきデスケ
ーリングを行うには、 Ｅ＞1.33×10-4Ｔ2 −2.38×10-1Ｔ＋1.06×102 ・・・ の条件を満たす衝突エネルギーが必要ということにな
る。
するデスケーリング能が、デスケーリング前の熱延鋼帯
温度Ｔと高圧水の衝突エネルギーＥに関係していること
が見出された。図２中に示す二次曲線 (イ)は、前記○及
び△で示される満足すべき水準までのデスケーリングが
可能となるデスケーリング前の熱延鋼帯温度（Ｔ）と衝
突エネルギーの関係を、最小二乗法近似によって求めた
曲線である。この二次曲線は、 Ｅ＝1.33×10-4Ｔ2 −2.38×10-1Ｔ＋1.06×102 となり、したがって、熱延鋼帯に対し満足すべきデスケ
ーリングを行うには、 Ｅ＞1.33×10-4Ｔ2 −2.38×10-1Ｔ＋1.06×102 ・・・ の条件を満たす衝突エネルギーが必要ということにな
る。
【００２０】熱間圧延において粗圧延及び仕上げ圧延の
直前で行われている高圧水によるデスケーリングは、普
通鋼に対しては通常、吐出圧力10〜15 MPa程度で行われ
ている。しかし、仕上げ圧延後、水冷却した後の鋼帯の
デスケーリングでは、高圧水の圧力をより大きく設定す
る必要がある。本発明において、噴射する水の吐出圧力
を30〜70 MPaとしたのは次の理由による。
直前で行われている高圧水によるデスケーリングは、普
通鋼に対しては通常、吐出圧力10〜15 MPa程度で行われ
ている。しかし、仕上げ圧延後、水冷却した後の鋼帯の
デスケーリングでは、高圧水の圧力をより大きく設定す
る必要がある。本発明において、噴射する水の吐出圧力
を30〜70 MPaとしたのは次の理由による。
【００２１】吐出圧力が30 MPaよりも小さい場合、前記
の条件を満たす衝突エネルギーＥを得るにはノズルを鋼
帯表面に極端に近づける必要があり、そうすると走行す
る鋼帯とノズルとが接触する危険が生じる。一方、70 M
Paを超える吐出圧力とすると大がかりで高価な設備が必
要となり、また操業時の安全性にも問題点が生じる。
の条件を満たす衝突エネルギーＥを得るにはノズルを鋼
帯表面に極端に近づける必要があり、そうすると走行す
る鋼帯とノズルとが接触する危険が生じる。一方、70 M
Paを超える吐出圧力とすると大がかりで高価な設備が必
要となり、また操業時の安全性にも問題点が生じる。
【００２２】従来、高圧水のデスケーリング能を評価す
る基準として吐出圧力、衝突圧等を用いていた。しか
し、高圧水によるデスケーリング能は、水の吐出圧力だ
けでなく鋼帯の走行速度や噴射水の流量によっても影響
される。そこで本発明においては、デスケーリング能を
評価する基準として、吐出圧力だけでなく、前述の衝突
エネルギーＥを採用したのである。これによって、高圧
水のデスケーリング能が正確に評価でき、実操業におい
て所定のデスケールを行うことが極めて容易になった。
る基準として吐出圧力、衝突圧等を用いていた。しか
し、高圧水によるデスケーリング能は、水の吐出圧力だ
けでなく鋼帯の走行速度や噴射水の流量によっても影響
される。そこで本発明においては、デスケーリング能を
評価する基準として、吐出圧力だけでなく、前述の衝突
エネルギーＥを採用したのである。これによって、高圧
水のデスケーリング能が正確に評価でき、実操業におい
て所定のデスケールを行うことが極めて容易になった。
【００２３】熱間圧延では、仕上げ圧延後の鋼帯は通常
５〜15ｍ/secの速度で搬送されるが、本発明方法でデス
ケーリングした熱延鋼帯は、再度酸化するのを防止する
ため、できるだけ早く巻取る必要がある。実験の結果、
最終製品の鋼帯表面のスケールが目標とする約５μm 以
下に抑えられる時間は、巻取り温度が 550℃の場合で最
大２秒程であり、これ以上時間がかかると再酸化によっ
て生成したスケールが成長し、本発明の効果を十分に発
揮することができなくなる恐れがある。本発明におい
て、高圧水デスケーリングを行う時点を鋼帯が巻き取ら
れる直前としたのは、上記の理由からであり、直前とは
巻取りのおよそ２秒以下の短時間内という意味である。
この条件が満たされるように、デスケーリング装置の設
置位置 (巻取り機からの距離) をライン速度 (鋼帯の走
行速度) に応じて決定すればよい。
５〜15ｍ/secの速度で搬送されるが、本発明方法でデス
ケーリングした熱延鋼帯は、再度酸化するのを防止する
ため、できるだけ早く巻取る必要がある。実験の結果、
最終製品の鋼帯表面のスケールが目標とする約５μm 以
下に抑えられる時間は、巻取り温度が 550℃の場合で最
大２秒程であり、これ以上時間がかかると再酸化によっ
て生成したスケールが成長し、本発明の効果を十分に発
揮することができなくなる恐れがある。本発明におい
て、高圧水デスケーリングを行う時点を鋼帯が巻き取ら
れる直前としたのは、上記の理由からであり、直前とは
巻取りのおよそ２秒以下の短時間内という意味である。
この条件が満たされるように、デスケーリング装置の設
置位置 (巻取り機からの距離) をライン速度 (鋼帯の走
行速度) に応じて決定すればよい。
【００２４】本発明の方法は、普通鋼のみならず、例え
ばSiを比較的多く含む鋼や、高Cr鋼などのデスケーリン
グが困難な鋼の熱延鋼帯の製造にも適用して、これらの
鋼帯の薄スケール化を達成することができる。
ばSiを比較的多く含む鋼や、高Cr鋼などのデスケーリン
グが困難な鋼の熱延鋼帯の製造にも適用して、これらの
鋼帯の薄スケール化を達成することができる。
【００２５】
【実施例】図１に示した実操業ラインで本発明方法を実
施した。即ち、仕上げ圧延機列１を出て、搬送速度10ｍ
/secで送られる低炭素鋼の 2.3mm厚、1200mm幅の鋼帯４
を冷却装置２で水冷し、その後フラットノズルを備えた
高圧水デスケーリング装置３により、ノズル吐出圧力 5
0 MgPa、衝突エネルギー約20kJ/m2 でデスケーリングし
た。鋼帯の巻取り温度と高圧水デスケーリング後巻取り
までの時間を変化させ、それぞれ鋼帯中央部のスケール
厚を測定した結果を表１に示す。
施した。即ち、仕上げ圧延機列１を出て、搬送速度10ｍ
/secで送られる低炭素鋼の 2.3mm厚、1200mm幅の鋼帯４
を冷却装置２で水冷し、その後フラットノズルを備えた
高圧水デスケーリング装置３により、ノズル吐出圧力 5
0 MgPa、衝突エネルギー約20kJ/m2 でデスケーリングし
た。鋼帯の巻取り温度と高圧水デスケーリング後巻取り
までの時間を変化させ、それぞれ鋼帯中央部のスケール
厚を測定した結果を表１に示す。
【００２６】表１に示すスケール厚は、巻き取られた鋼
帯を２日間大気中に放冷した後、鋼帯中央部から長手方
向に１ｍ間隔で試料を採り、断面の顕微鏡観察でスケー
ル厚さを測定した平均値である。表１に示すように、高
圧水デスケーリングから巻取りまでの時間が短いほどス
ケール厚さは薄い。また、試験No.1〜６の全てにおいて
従来の５〜15μm と比べてスケール厚を薄くすることが
できた。なお、表１のスケール厚はタイトに巻取られた
鋼帯の中央部の厚さであるが、鋼帯両端部は放冷中に大
気に触れるためスケールが成長し僅かながら厚くなる。
しかし、例えば試験No.1の場合で鋼帯両端から30mmの位
置でもスケール厚は約３μm であり、十分に本発明の目
的に沿う範囲であった。
帯を２日間大気中に放冷した後、鋼帯中央部から長手方
向に１ｍ間隔で試料を採り、断面の顕微鏡観察でスケー
ル厚さを測定した平均値である。表１に示すように、高
圧水デスケーリングから巻取りまでの時間が短いほどス
ケール厚さは薄い。また、試験No.1〜６の全てにおいて
従来の５〜15μm と比べてスケール厚を薄くすることが
できた。なお、表１のスケール厚はタイトに巻取られた
鋼帯の中央部の厚さであるが、鋼帯両端部は放冷中に大
気に触れるためスケールが成長し僅かながら厚くなる。
しかし、例えば試験No.1の場合で鋼帯両端から30mmの位
置でもスケール厚は約３μm であり、十分に本発明の目
的に沿う範囲であった。
【００２７】
【表１】
【００２８】上記表１の試験No.1の鋼帯を塩酸濃度５〜
10％、温度80〜90℃の浴で酸洗したところ、ライン速度
を従来の 1.5倍程度に上昇させても完全にデスケーリン
グができ、冷間圧延に支障のない鋼帯が得られた。ま
た、酸洗で除去されたスケールの量から算出した製品歩
留りも従来法に比べ約 0.2％向上した。
10％、温度80〜90℃の浴で酸洗したところ、ライン速度
を従来の 1.5倍程度に上昇させても完全にデスケーリン
グができ、冷間圧延に支障のない鋼帯が得られた。ま
た、酸洗で除去されたスケールの量から算出した製品歩
留りも従来法に比べ約 0.2％向上した。
【００２９】
【発明の効果】本発明方法によれば、熱延鋼帯の巻取り
前に所定の衝突エネルギーの高圧水でデスケーリングす
るという比較的簡単な方法で、例えば、スケール厚が１
〜２μm という薄い鋼帯を製造することが可能である。
その結果、熱延鋼帯の酸洗性を向上させ、酸洗設備の生
産性を上げることができ、併せて製品の歩留りを向上さ
せることができる。
前に所定の衝突エネルギーの高圧水でデスケーリングす
るという比較的簡単な方法で、例えば、スケール厚が１
〜２μm という薄い鋼帯を製造することが可能である。
その結果、熱延鋼帯の酸洗性を向上させ、酸洗設備の生
産性を上げることができ、併せて製品の歩留りを向上さ
せることができる。
【図１】本発明方法を実施する熱延鋼帯の製造ラインの
一部を示す概略図である。
一部を示す概略図である。
【図２】高圧水の衝突エネルギーおよびデスケーリング
前の鋼帯温度と、デスケーリングの良否との関係を示す
図である。
前の鋼帯温度と、デスケーリングの良否との関係を示す
図である。
１：仕上げ圧延機列 ２：冷却装置 ３：高圧水デスケーリング装置 ４：鋼帯 ５：巻取り機
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 坂本 浩一 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号住 友金属工業株式会社内 (72)発明者 松田 行雄 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号住 友金属工業株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】熱間圧延の仕上げ圧延終了後に冷却され、
巻き取られる直前の鋼帯の表裏面に吐出圧力30〜70 MPa
の高圧水を下記式を満足する条件で噴射してデスケー
リングを行うことを特徴とする薄スケール熱延鋼帯の製
造方法。 Ｅ＞1.33×10-4Ｔ2 −2.38×10-1Ｔ＋1.06×102 ・・・ ただし、Ｅは下記式で定義される衝突エネルギー (KJ
/m2)であり、Ｔはデスケーリング前の鋼帯温度（℃）で
ある。 Ｅ＝ (Ｐ×Ｑ) ／（Ｗ×Ｖ×103 ） ・・・・・ ここで、Ｅ：衝突エネルギー (kJ/m2) Ｐ：ノズル吐出圧力 (Pa) Ｑ：１ノズル当りの流量 (ｍ3/sec) Ｗ：１ノズル当りの噴射幅 (ｍ) Ｖ：鋼帯の走行速度 (ｍ/sec)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24924592A JPH0699214A (ja) | 1992-09-18 | 1992-09-18 | 薄スケール熱延鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24924592A JPH0699214A (ja) | 1992-09-18 | 1992-09-18 | 薄スケール熱延鋼帯の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0699214A true JPH0699214A (ja) | 1994-04-12 |
Family
ID=17190090
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24924592A Pending JPH0699214A (ja) | 1992-09-18 | 1992-09-18 | 薄スケール熱延鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0699214A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020038888A (ko) * | 2000-11-18 | 2002-05-24 | 이구택 | 열연강대의 제조방법 및 산화막제거장치 |
| JP2007162087A (ja) * | 2005-12-15 | 2007-06-28 | Nippon Steel Corp | 酸洗ラインにおける鋼帯の清浄化方法 |
| JP2013216961A (ja) * | 2012-04-12 | 2013-10-24 | Kobe Steel Ltd | 酸洗性と加工性を兼備する熱延鋼板の製造方法 |
| CN104607465A (zh) * | 2015-01-30 | 2015-05-13 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种300μm及以下薄规格家电用钢的酸轧工艺 |
| JP2017080786A (ja) * | 2015-10-29 | 2017-05-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 形鋼の熱間圧延設備 |
| JP2020121318A (ja) * | 2019-01-29 | 2020-08-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | デスケーリング装置、熱延鋼板の製造設備、及び熱延鋼板の製造方法 |
-
1992
- 1992-09-18 JP JP24924592A patent/JPH0699214A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2020121318A (ja) * | 2019-01-29 | 2020-08-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | デスケーリング装置、熱延鋼板の製造設備、及び熱延鋼板の製造方法 |
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