JPH0694141A - 水栓バルブ部材及びその製造方法 - Google Patents
水栓バルブ部材及びその製造方法Info
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- JPH0694141A JPH0694141A JP27343791A JP27343791A JPH0694141A JP H0694141 A JPH0694141 A JP H0694141A JP 27343791 A JP27343791 A JP 27343791A JP 27343791 A JP27343791 A JP 27343791A JP H0694141 A JPH0694141 A JP H0694141A
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Abstract
(57)【要約】
［目的］ 従来のシリコンを主成分としたグリースが不
要な状態で、良好な摺動性の維持を長期間にわたりなし
得る水栓バルブ部材とその製造方法を提供する。 ［構成］ 水栓を構成するセラミックス製あるいは金属
製のバルブ１，２の摺動面において、摺動面を構成する
２面の一方または両方の表面１ａ，２ａに、先ず金属ま
たはその炭化物あるいは窒化物若しくはその炭窒化物か
ら選ばれる少なくとも１種類以上の薄膜３を気相蒸着な
どの手段により少なくとも一層以上形成してこれを傾斜
膜とし、その後この傾斜膜の上に周期律表の■ａ、■
ａ、■ａ族の金属の炭化物、窒化物、炭窒化物のうちか
ら選ばれる１種類または複合の薄膜４を形成することを
特徴とする。 ［効果］ 周期律表の■ａ、■ａ、■ａ族の金属炭化
物，窒化物，炭窒化物から選ばれる１種類または複合の
薄膜のセラミックスバルブ表面に対する密着力の向上を
著しく高めることができる。またこの手段により苛酷な
使用条件下に於いてもグリースが不要で長寿命の水栓バ
ルブを製造することができる。
要な状態で、良好な摺動性の維持を長期間にわたりなし
得る水栓バルブ部材とその製造方法を提供する。 ［構成］ 水栓を構成するセラミックス製あるいは金属
製のバルブ１，２の摺動面において、摺動面を構成する
２面の一方または両方の表面１ａ，２ａに、先ず金属ま
たはその炭化物あるいは窒化物若しくはその炭窒化物か
ら選ばれる少なくとも１種類以上の薄膜３を気相蒸着な
どの手段により少なくとも一層以上形成してこれを傾斜
膜とし、その後この傾斜膜の上に周期律表の■ａ、■
ａ、■ａ族の金属の炭化物、窒化物、炭窒化物のうちか
ら選ばれる１種類または複合の薄膜４を形成することを
特徴とする。 ［効果］ 周期律表の■ａ、■ａ、■ａ族の金属炭化
物，窒化物，炭窒化物から選ばれる１種類または複合の
薄膜のセラミックスバルブ表面に対する密着力の向上を
著しく高めることができる。またこの手段により苛酷な
使用条件下に於いてもグリースが不要で長寿命の水栓バ
ルブを製造することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、良好な摺動性の維持
を長期間にわたりなしうる水栓バルブ部材と、その製造
方法に関するものである。
を長期間にわたりなしうる水栓バルブ部材と、その製造
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】水栓バルブに於いて、近年、その耐摩耗
性に優れることや熱による歪の少ないこと、化学的耐蝕
性に優れることなどから、ファインセラミックス，わけ
ても安価に製造できるアルミナを主体にしたバルブが急
速に普及してきている。このようなバルブには、湯また
は水を単独に給，止水のできるものや、１つのバルブで
湯，水を混合して使用するものなどがある。そしてこれ
らのバルブの摺動面は、水洩れを起こさぬ様に通常、鏡
面状態に仕上げられ且つ、操作性の改善のためにシリコ
ンを主成分としたグリースが塗布されている。
性に優れることや熱による歪の少ないこと、化学的耐蝕
性に優れることなどから、ファインセラミックス，わけ
ても安価に製造できるアルミナを主体にしたバルブが急
速に普及してきている。このようなバルブには、湯また
は水を単独に給，止水のできるものや、１つのバルブで
湯，水を混合して使用するものなどがある。そしてこれ
らのバルブの摺動面は、水洩れを起こさぬ様に通常、鏡
面状態に仕上げられ且つ、操作性の改善のためにシリコ
ンを主成分としたグリースが塗布されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、水栓のバルブ
がセラミックス化されたことにより大きな問題もまた発
生してきた。前記した如く、セラミックスバルブの摺動
面にはシリコンを主成分としたグリースが塗布されてい
る。
がセラミックス化されたことにより大きな問題もまた発
生してきた。前記した如く、セラミックスバルブの摺動
面にはシリコンを主成分としたグリースが塗布されてい
る。
【０００４】このグリースの役割は、そもそもセラミッ
クスのみで構成をされグリースの塗布されていないバル
ブに於いては、リンキング現象またはジャンピング現象
と呼ばれるいわゆるバルブが固着する現象がおこり、操
作時にキシミ音をたてたり又は操作トルクが著しく上昇
するなどの現象がおこり、ひどい場合には固着して摺動
不能になるといった現象を生ずるもので、これら現象の
防止のためになされている。
クスのみで構成をされグリースの塗布されていないバル
ブに於いては、リンキング現象またはジャンピング現象
と呼ばれるいわゆるバルブが固着する現象がおこり、操
作時にキシミ音をたてたり又は操作トルクが著しく上昇
するなどの現象がおこり、ひどい場合には固着して摺動
不能になるといった現象を生ずるもので、これら現象の
防止のためになされている。
【０００５】しかし、摺動面にグリースを塗布しても、
水又は湯の吐水時にグリースが同時に流出してしまい、
先に述べた諸問題が頻発し、水栓バルブのメーカーにと
っては、それがクレームとなり対応を迫られている。こ
うした、欠点の解決に関し、例えばグリースを長期に亘
り維持できるようにグリース溜りを設けたり、バルブの
形状を工夫するなどの改善がなされているが、通常これ
らのバルブは、水洩れ防止のために２００Ｋｇ・ｃｍ以
上の締付トルクで圧着されており、グリース流出後、そ
の間隙にグリースを供給することは、むつかしく未だ、
有効な対策のないのが実情である。
水又は湯の吐水時にグリースが同時に流出してしまい、
先に述べた諸問題が頻発し、水栓バルブのメーカーにと
っては、それがクレームとなり対応を迫られている。こ
うした、欠点の解決に関し、例えばグリースを長期に亘
り維持できるようにグリース溜りを設けたり、バルブの
形状を工夫するなどの改善がなされているが、通常これ
らのバルブは、水洩れ防止のために２００Ｋｇ・ｃｍ以
上の締付トルクで圧着されており、グリース流出後、そ
の間隙にグリースを供給することは、むつかしく未だ、
有効な対策のないのが実情である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は優れた潤滑性，
優れた耐摩耗性を有する周期律表の■ａ、■ａ、■ａ族
の金属の炭化物，窒化物，炭窒化物のうちから選ばれる
１種類または複合の薄膜、例えばＴｉＣ，ＴｉＣＮ，Ｃ
ｒＮなどをセラミックスバルブ表面に、より強固に密着
するようにした水栓バルブ部材の発明と製造方法の発明
に関するものである。
優れた耐摩耗性を有する周期律表の■ａ、■ａ、■ａ族
の金属の炭化物，窒化物，炭窒化物のうちから選ばれる
１種類または複合の薄膜、例えばＴｉＣ，ＴｉＣＮ，Ｃ
ｒＮなどをセラミックスバルブ表面に、より強固に密着
するようにした水栓バルブ部材の発明と製造方法の発明
に関するものである。
【０００７】即ち、この発明の水栓バルブ部材は、湯ま
たは水あるいは両者の水栓を構成するセラミックス製の
バルブの摺動面に於いて、摺動面を構成する２面のうち
のいずれか一方の面または両方の面に、周期律表の■
ａ、■ａ、■ａ族の金属の炭化物、窒化物及び炭窒化物
のうちから選ばれる１種類の薄膜を、該１種類の薄膜以
外の組成を有する金属の炭化物，窒化物，炭窒化物また
は金属より選ばれる１種類以上の薄膜を介在して設けて
なることを特徴とするものである。またこの発明の水栓
バルブ部材の製造方法は、水栓を構成するセラミックス
バルブ表面に、先ず金属またはその炭化物あるいはその
窒化物若しくはその炭窒化物を気相蒸着などの手段によ
り少なくとも１層以上形成してこれを傾斜膜とし、その
後、この傾斜膜の上に周期律表の■ａ、■ａ、■ａ族の
金属の炭化物，窒化物，炭窒化物のうちから選ばれる１
種類または複合の薄膜を形成することを特徴とするもの
である。
たは水あるいは両者の水栓を構成するセラミックス製の
バルブの摺動面に於いて、摺動面を構成する２面のうち
のいずれか一方の面または両方の面に、周期律表の■
ａ、■ａ、■ａ族の金属の炭化物、窒化物及び炭窒化物
のうちから選ばれる１種類の薄膜を、該１種類の薄膜以
外の組成を有する金属の炭化物，窒化物，炭窒化物また
は金属より選ばれる１種類以上の薄膜を介在して設けて
なることを特徴とするものである。またこの発明の水栓
バルブ部材の製造方法は、水栓を構成するセラミックス
バルブ表面に、先ず金属またはその炭化物あるいはその
窒化物若しくはその炭窒化物を気相蒸着などの手段によ
り少なくとも１層以上形成してこれを傾斜膜とし、その
後、この傾斜膜の上に周期律表の■ａ、■ａ、■ａ族の
金属の炭化物，窒化物，炭窒化物のうちから選ばれる１
種類または複合の薄膜を形成することを特徴とするもの
である。
【０００８】一般にセラミックスバルブ表面に、目印と
する薄膜を気相蒸着させるにあたり、蒸着温度が高く、
セラミックスバルブと薄膜との熱膨張差、薄膜の内部歪
が主要な原因となって密着が阻害されており、本発明
は、その間に歪の吸収材としての傾斜膜を設けること
で、上記の欠点を解決するものである。
する薄膜を気相蒸着させるにあたり、蒸着温度が高く、
セラミックスバルブと薄膜との熱膨張差、薄膜の内部歪
が主要な原因となって密着が阻害されており、本発明
は、その間に歪の吸収材としての傾斜膜を設けること
で、上記の欠点を解決するものである。
【０００９】傾斜膜を形成する方法として、気相による
蒸着法，メッキ法，メタライジング法などがあるが、好
ましくは薄い膜を形成でき、しかも低温での密着が可能
なスパッタ法が良い。また、傾斜膜として金属の薄膜を
用いる場合は、耐蝕性の大きいＴｉなどが好ましい。
蒸着法，メッキ法，メタライジング法などがあるが、好
ましくは薄い膜を形成でき、しかも低温での密着が可能
なスパッタ法が良い。また、傾斜膜として金属の薄膜を
用いる場合は、耐蝕性の大きいＴｉなどが好ましい。
【００１０】
【実施例】以下、本発明を実施例により詳しく説明す
る。図１及び図２に示した水栓のセラミックバルブ１，
２をアルミナ含有量９２％、残部がＳｉＯ2、ＭｇＯ、
ＴｉＯ2で構成をされた材料で作製した。（以後、図１
（Ａ）の形状のセラミックバルブ１を「固定側」，図１
（Ｂ）の形状のセラミックバルブ２を「可動側」と呼
ぶ）作成後、摺動面をダイヤモンド砥粒を用いて、ラッ
プ盤にて研磨仕上げを行った。仕上がりの面粗度は表１
に示した通りである。
る。図１及び図２に示した水栓のセラミックバルブ１，
２をアルミナ含有量９２％、残部がＳｉＯ2、ＭｇＯ、
ＴｉＯ2で構成をされた材料で作製した。（以後、図１
（Ａ）の形状のセラミックバルブ１を「固定側」，図１
（Ｂ）の形状のセラミックバルブ２を「可動側」と呼
ぶ）作成後、摺動面をダイヤモンド砥粒を用いて、ラッ
プ盤にて研磨仕上げを行った。仕上がりの面粗度は表１
に示した通りである。
【００１１】このアルミナ製バルブにＰＶＤ（Physical
Vapor Deposition)法の１種であるマグネトロンスパッ
タ法により、薄膜を形成した。形成法は以下の通りであ
る。
Vapor Deposition)法の１種であるマグネトロンスパッ
タ法により、薄膜を形成した。形成法は以下の通りであ
る。
【００１２】上記、処理品としてのアルミナ製バルブを
真空チャンバーにセットした後、５×１０-5mbarまで真
空排気した。次にアルゴンガスを導入し、圧力を１×１
０-2mbarにほぼ一定に保ち接地された真空チャンバーに
対し、処理品に１３．５６ＭＨＺの高周波を出力２００
０Ｗでかけて、生成されたアルゴンプラズマ中のアルゴ
ンイオンによるボンバードを１０分間実施し、クリーニ
ングを実施した。
真空チャンバーにセットした後、５×１０-5mbarまで真
空排気した。次にアルゴンガスを導入し、圧力を１×１
０-2mbarにほぼ一定に保ち接地された真空チャンバーに
対し、処理品に１３．５６ＭＨＺの高周波を出力２００
０Ｗでかけて、生成されたアルゴンプラズマ中のアルゴ
ンイオンによるボンバードを１０分間実施し、クリーニ
ングを実施した。
【００１３】次にマグネトロンカソードを直流電源に接
続し、直流放電をさせカソード表面に取り付けたチタン
ターゲットをスパッタさせた。放電ガスとしてはアルゴ
ンガスを５×１０-3mbarの圧力になるよう導入し、反応
性ガスとして窒素とアセチレンを使用した。処理品をイ
オンでボンバードしながら、膜を堆積するために、この
間には２５０〜３５０Ｗの高周波を処理品にかけておい
た。反応性ガスの窒素とアセチレンは膜構成が処理品基
材側から、金属チタン〜ＴｉＮ〜ＴｉＣＮ〜ＴｉＣのい
わゆる傾斜膜となるように流量を調整変化させた。最後
に窒素流量をゼロとし、アセチレンの流量を増大させ、
圧力６．９×１０-3mbarの状態を維持することによって
処理品上に、ＴｉＣ膜を堆積させた。
続し、直流放電をさせカソード表面に取り付けたチタン
ターゲットをスパッタさせた。放電ガスとしてはアルゴ
ンガスを５×１０-3mbarの圧力になるよう導入し、反応
性ガスとして窒素とアセチレンを使用した。処理品をイ
オンでボンバードしながら、膜を堆積するために、この
間には２５０〜３５０Ｗの高周波を処理品にかけておい
た。反応性ガスの窒素とアセチレンは膜構成が処理品基
材側から、金属チタン〜ＴｉＮ〜ＴｉＣＮ〜ＴｉＣのい
わゆる傾斜膜となるように流量を調整変化させた。最後
に窒素流量をゼロとし、アセチレンの流量を増大させ、
圧力６．９×１０-3mbarの状態を維持することによって
処理品上に、ＴｉＣ膜を堆積させた。
【００１４】得られた膜は全厚み２μｍであり、このう
ち傾斜膜が０．５μｍ,ＴｉＣ膜が１．５μｍであり、
このときの堆積時間は６０分であった。膜硬度は、マイ
クロビッカーズ硬度で約２０００Kg／mm2であり、電気
的には導電性を有し、表面性状は平滑で、光沢のある銀
色の外観を呈している。
ち傾斜膜が０．５μｍ,ＴｉＣ膜が１．５μｍであり、
このときの堆積時間は６０分であった。膜硬度は、マイ
クロビッカーズ硬度で約２０００Kg／mm2であり、電気
的には導電性を有し、表面性状は平滑で、光沢のある銀
色の外観を呈している。
【００１５】なお、図１の（Ａ）の固定側セラミックバ
ルブ１及び図１の（Ｂ）の可動側セラミックバルブ２に
おいて、１ａ，２ａは表面、３は水流入口、４は湯流入
口、５は吐水口、６は湯水通路である。
ルブ１及び図１の（Ｂ）の可動側セラミックバルブ２に
おいて、１ａ，２ａは表面、３は水流入口、４は湯流入
口、５は吐水口、６は湯水通路である。
【００１６】上記の方法で作製したバルブの摺動面に引
っ張りせん断強度が１６０Kgf／cm2以上のエポキシ系接
着剤を塗布して接合し、下記、表１に示す組み合わせに
て引っ張り試験を行った。（なお、表１に於いて、Ｔｉ
Ｃは摺動面表面にｉ−Ｃ膜を設けたもの、Ａｌ2Ｏ3とは
ＴｉＣ膜を設けなかったものを指す。）
っ張りせん断強度が１６０Kgf／cm2以上のエポキシ系接
着剤を塗布して接合し、下記、表１に示す組み合わせに
て引っ張り試験を行った。（なお、表１に於いて、Ｔｉ
Ｃは摺動面表面にｉ−Ｃ膜を設けたもの、Ａｌ2Ｏ3とは
ＴｉＣ膜を設けなかったものを指す。）
【００１７】
【表１】
【００１８】比較例は、セラミックスバルブの摺動面表
面に直接ＴｉＣ膜を形成したものであり、実施例１，２
は本方法によりＴｉＣ膜を形成したものである。比較例
に示すように直接ＴｉＣ膜をバルブ表面に形成したもの
は４５Kgf／cm2の強度しか示さず破断は、ＴｉＣ膜より
起こっている。これに対し、本方法で形成したＴｉＣ膜
の場合には破断はエポキシ樹脂部より起こっており、引
っ張りせん断強度は１５５Kgf／cm2以上と結論づけるこ
とができる。
面に直接ＴｉＣ膜を形成したものであり、実施例１，２
は本方法によりＴｉＣ膜を形成したものである。比較例
に示すように直接ＴｉＣ膜をバルブ表面に形成したもの
は４５Kgf／cm2の強度しか示さず破断は、ＴｉＣ膜より
起こっている。これに対し、本方法で形成したＴｉＣ膜
の場合には破断はエポキシ樹脂部より起こっており、引
っ張りせん断強度は１５５Kgf／cm2以上と結論づけるこ
とができる。
【００１９】
【表２】
【００２０】次に表２に示す如く、各種の組み合わせを
行い、市販の水栓に締めつけトルク２５０Ｋｇ・ｃｍに
て装着した。この状態を図２に示す。７は、蛇口８，湯
流入用パイプ９及び水流入用パイプ１０を有する下ぶ
た、１１はゴムパッキン、１２はプラスチックケース、
１３は化粧ふた、１４はレバーである。湯側には、０．
７Ｋｇf／ｃｍ2の圧力で温度７５℃の湯を通じた。水側
には、４．５Ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力で温度２５℃の水を
通じた。バルブの摺動は、湯側止水→湯側吐水→水側吐
水→水側止水→湯側止水（原点）を１サイクルと規定し
てテストを行い、約３０サイクル／分で動かした。摺動
トルクは、任意のサイクル数の時点で水側止水→湯側止
水にレバーを回転するトルクを測定した。
行い、市販の水栓に締めつけトルク２５０Ｋｇ・ｃｍに
て装着した。この状態を図２に示す。７は、蛇口８，湯
流入用パイプ９及び水流入用パイプ１０を有する下ぶ
た、１１はゴムパッキン、１２はプラスチックケース、
１３は化粧ふた、１４はレバーである。湯側には、０．
７Ｋｇf／ｃｍ2の圧力で温度７５℃の湯を通じた。水側
には、４．５Ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力で温度２５℃の水を
通じた。バルブの摺動は、湯側止水→湯側吐水→水側吐
水→水側止水→湯側止水（原点）を１サイクルと規定し
てテストを行い、約３０サイクル／分で動かした。摺動
トルクは、任意のサイクル数の時点で水側止水→湯側止
水にレバーを回転するトルクを測定した。
【００２１】又、操作レバーを湯側として、湯のみの吐
水、止水を繰り返し、リンキング現象の発生状態を手動
でレバーを動かして確認した。任意のサイクル時点で湯
側止水→湯側吐水にレバーを動かすトルクを測定した。
１サイクルは、湯側止水→湯側吐水→湯側止水（原点）
であり、給湯は、０．７Ｋｇf／ｃｍ2で７５℃を用い
た。この結果を表３に示す。
水、止水を繰り返し、リンキング現象の発生状態を手動
でレバーを動かして確認した。任意のサイクル時点で湯
側止水→湯側吐水にレバーを動かすトルクを測定した。
１サイクルは、湯側止水→湯側吐水→湯側止水（原点）
であり、給湯は、０．７Ｋｇf／ｃｍ2で７５℃を用い
た。この結果を表３に示す。
【００２２】
【表３】
【００２３】表２は長時間のバルブの使用を想定して行
った試験で摺動トルクの変化を示すものである。固定
側、可動側共にアルミナの場合は、従来バルブと同様に
摺動面にグリースを塗布した。ＴｉＣ又はＣｒＮを片
側、又は両側に用いたものについては、グリースを塗布
しなかった。比較例１は従来のバルブであり、摺動回数
が約１０万回程度で摺動トルクが著しく上昇している。
これは丁度、グリースが摺動面からなくなりかけた時点
と一致している。更に摺動に続けると、摺動トルクは更
に上昇し、実際の使用に於いては、非常に重く、耐え難
いものとなる。荷重が上昇しすぎたため、測定は２０万
回で中断した。
った試験で摺動トルクの変化を示すものである。固定
側、可動側共にアルミナの場合は、従来バルブと同様に
摺動面にグリースを塗布した。ＴｉＣ又はＣｒＮを片
側、又は両側に用いたものについては、グリースを塗布
しなかった。比較例１は従来のバルブであり、摺動回数
が約１０万回程度で摺動トルクが著しく上昇している。
これは丁度、グリースが摺動面からなくなりかけた時点
と一致している。更に摺動に続けると、摺動トルクは更
に上昇し、実際の使用に於いては、非常に重く、耐え難
いものとなる。荷重が上昇しすぎたため、測定は２０万
回で中断した。
【００２４】これに対し、実施例１，２，３，４で示す
ように、摺動面の片側又は両側に薄膜を設けたものは長
期にわたり、極めて安定したトルクを示している。
ように、摺動面の片側又は両側に薄膜を設けたものは長
期にわたり、極めて安定したトルクを示している。
【００２５】こうした、摺動性の良さについては、Ｔｉ
Ｃ、ＣｒＮの摩擦係数がアルミナに対し極めて小さいこ
とが効いているものと思われる。
Ｃ、ＣｒＮの摩擦係数がアルミナに対し極めて小さいこ
とが効いているものと思われる。
【００２６】又、従来のバルブについては、今回の試験
では約１０万回程度までトルクの変化は少ないが、実際
の使用に際しては、湯を多用したりする家庭等も少なく
なく、グリースが特に湯の場合には流出し易いため、わ
ずか数千回程度の水栓バルブの使用に於いてレバーが固
くなるといった現象が頻発していることを付け加えてお
きたい。
では約１０万回程度までトルクの変化は少ないが、実際
の使用に際しては、湯を多用したりする家庭等も少なく
なく、グリースが特に湯の場合には流出し易いため、わ
ずか数千回程度の水栓バルブの使用に於いてレバーが固
くなるといった現象が頻発していることを付け加えてお
きたい。
【００２７】次に表３では、リンキングの発生状況を調
べた。リンキング又はジャンピングの現象とはバルブの
摺動面がグリースぎれに伴い、その面どうしが固着化す
る現象であり、この固着化したバルブを動かす場合、動
き始めるまでに大きな力を要する現象をさす。これに伴
い、きしみ音が発生する場合が多い。
べた。リンキング又はジャンピングの現象とはバルブの
摺動面がグリースぎれに伴い、その面どうしが固着化す
る現象であり、この固着化したバルブを動かす場合、動
き始めるまでに大きな力を要する現象をさす。これに伴
い、きしみ音が発生する場合が多い。
【００２８】今回、リンキング現象を発生し易くするた
め、レバーを湯の位置として、湯の吐水、止水を繰り返
した。グリースぎれを想定してアルミナどうしの組み合
わせに於いてもグリースを塗布しなかった。
め、レバーを湯の位置として、湯の吐水、止水を繰り返
した。グリースぎれを想定してアルミナどうしの組み合
わせに於いてもグリースを塗布しなかった。
【００２９】比較例１より明らかなように、アルミナど
うしの組み合わせに於いては簡単にきしみ音が発生し、
固着化により摺動トルクも著しく上昇している。
うしの組み合わせに於いては簡単にきしみ音が発生し、
固着化により摺動トルクも著しく上昇している。
【００３０】これに対し、実施例１，２，３，４に示す
ように摺動面の片側又は両側にＴｉＣ又はＣｒＮの薄膜
を設けたものは、きしみ音も発生せず、また摺動トルク
も上昇していない。
ように摺動面の片側又は両側にＴｉＣ又はＣｒＮの薄膜
を設けたものは、きしみ音も発生せず、また摺動トルク
も上昇していない。
【００３１】
【発明の効果】以上述べた如く、本発明によればセラミ
ックス製バルブの摺動面に金属又はその炭化物又はその
窒化物又はその炭窒化物より選ばれる少なくとも１種以
上の薄膜を傾斜膜として設け、更にその上に、周期律表
の■ａ、■ａ、■ａ族の金属の炭化物，窒化物，炭窒化
物より選ばれる１種類の薄膜を設けることにより、その
セラミックスバルブに対する密着力の向上を著しく高め
るものである。本方法により、苛酷な使用条件下に於い
てもグリースが不要で長寿命の水栓バルブを製作するこ
とができる。
ックス製バルブの摺動面に金属又はその炭化物又はその
窒化物又はその炭窒化物より選ばれる少なくとも１種以
上の薄膜を傾斜膜として設け、更にその上に、周期律表
の■ａ、■ａ、■ａ族の金属の炭化物，窒化物，炭窒化
物より選ばれる１種類の薄膜を設けることにより、その
セラミックスバルブに対する密着力の向上を著しく高め
るものである。本方法により、苛酷な使用条件下に於い
てもグリースが不要で長寿命の水栓バルブを製作するこ
とができる。
【図１】の（Ａ）固定側セラミックバルブの説明斜視図
である。
である。
【図１】の（Ｂ）可動側セラミックバルブの説明斜視図
である。
である。
【図２】水栓の分解説明図である。
【図３】本発明方法に係る水栓バルブ部材の拡大した一
部の縦断面図である。
部の縦断面図である。
１ 固定側バルブ ２ 可動側バルブ １ａ 摺動面 ２ａ 摺動面 ３ 水流入口 ４ 湯流入口 ５ 吐水口 ６ 湯水通路 ７ 下ぶた ８ 蛇口 ９ 湯流入用パイプ １０ 水流入用パイプ １１ ゴムパッキン １２ プラスチックケース １３ 化粧ふた １４ レバー
Claims (4)
- 【請求項１】 湯または水あるいは両者の水栓を構成す
るセラミックス製あるいは金属製のバルブの摺動面に於
いて、摺動面を構成する２面のうちのいずれか一方の面
または両方の面に、周期律表のＩＶａ、Ｖａ、ＶＩａ族
の金属の炭化物，窒化物及び炭窒化物のうちから選ばれ
る１種類または複合の薄膜を、該１種類の薄膜以外の組
成を有する金属の炭化物，窒化物，炭窒化物または金属
より選ばれる１種類以上の薄膜を介在して設けてなるこ
とを特徴とする水栓バルブ部材。 - 【請求項２】 水栓を構成するセラミックスバルブ表面
に、先ず金属またはその炭化物あるいはその窒化物若し
くはその炭窒化物を気相蒸着などの手段により少なくと
も１層以上形成してこれを傾斜膜とし、その後、この傾
斜膜の上に周期律表のＩＶａ、Ｖａ、ＶＩａ族の金属の
炭化物，窒化物，炭窒化物のうちから選ばれる１種類ま
たは複合の薄膜を形成することを特徴とする水栓バルブ
部材の製造方法。 - 【請求項３】 バルブの摺動面を構成する２面の面が、
いずれも面粗度Ｒａ１．０μ以下である請求項１の水栓
バルブ部材。 - 【請求項４】 薄膜の厚みが０．１〜５０μである請求
項１の水栓バルブ部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27343791A JPH0694141A (ja) | 1991-09-24 | 1991-09-24 | 水栓バルブ部材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27343791A JPH0694141A (ja) | 1991-09-24 | 1991-09-24 | 水栓バルブ部材及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0694141A true JPH0694141A (ja) | 1994-04-05 |
Family
ID=17527902
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27343791A Pending JPH0694141A (ja) | 1991-09-24 | 1991-09-24 | 水栓バルブ部材及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0694141A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63227757A (ja) * | 1987-03-17 | 1988-09-22 | Toyota Motor Corp | 耐摩耗性セラミツクスの溶射方法 |
| JPS6351970B2 (ja) * | 1985-06-12 | 1988-10-17 | Nippon Steel Corp |
-
1991
- 1991-09-24 JP JP27343791A patent/JPH0694141A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6351970B2 (ja) * | 1985-06-12 | 1988-10-17 | Nippon Steel Corp | |
| JPS63227757A (ja) * | 1987-03-17 | 1988-09-22 | Toyota Motor Corp | 耐摩耗性セラミツクスの溶射方法 |
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