JPH0692547A - ボビンホルダー - Google Patents
ボビンホルダーInfo
- Publication number
- JPH0692547A JPH0692547A JP24489292A JP24489292A JPH0692547A JP H0692547 A JPH0692547 A JP H0692547A JP 24489292 A JP24489292 A JP 24489292A JP 24489292 A JP24489292 A JP 24489292A JP H0692547 A JPH0692547 A JP H0692547A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- elastic modulus
- core body
- specific elastic
- metal sleeve
- bobbin holder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Winding Filamentary Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 回転時の共振点を高めることにより高速回転
可能な紡糸巻取機に適したボビンホルダーを提供する。 【構成】 ボビンホルダーは炭素繊維複合材料(CFRP)に
て形成される芯体１と、この芯体１の外周の金属製スリ
ーブ２とより構成される。芯体１の内周に紡糸巻取機の
スピンドルに連結するための金属製ボス部３が設けられ
ている。芯体１の円周方向比弾性率とスリーブ２の比弾
性率の相違に係わらず、設計回転数範囲において両者の
抜けが起こらないように芯体１とスリーブ２とは圧入構
造となっている。また、芯体１の円周方向比弾性率とス
リーブ２の比弾性率とはその値の相違を±２５％以内に
収めることでヌケ及び破断の双方を防止することができ
る。芯体１をCFRPにて形成することにより共振周波数を
高め、高速回転を可能とすることができる。
可能な紡糸巻取機に適したボビンホルダーを提供する。 【構成】 ボビンホルダーは炭素繊維複合材料(CFRP)に
て形成される芯体１と、この芯体１の外周の金属製スリ
ーブ２とより構成される。芯体１の内周に紡糸巻取機の
スピンドルに連結するための金属製ボス部３が設けられ
ている。芯体１の円周方向比弾性率とスリーブ２の比弾
性率の相違に係わらず、設計回転数範囲において両者の
抜けが起こらないように芯体１とスリーブ２とは圧入構
造となっている。また、芯体１の円周方向比弾性率とス
リーブ２の比弾性率とはその値の相違を±２５％以内に
収めることでヌケ及び破断の双方を防止することができ
る。芯体１をCFRPにて形成することにより共振周波数を
高め、高速回転を可能とすることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は主に繊維産業で使用され
る高速巻取機のボビンホルダーに関するものであり、特
にポリエステル繊維フィラメント紡糸工程における巻き
取りの際に使用されるボビンホルダーに適したものであ
る。
る高速巻取機のボビンホルダーに関するものであり、特
にポリエステル繊維フィラメント紡糸工程における巻き
取りの際に使用されるボビンホルダーに適したものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、繊維の巻き取りに使用されている
巻取機のボビンホルダーは鋼にて製作されているものが
ほとんどであった。しかし近年、繊維の巻取り速度が著
しく高速化される傾向にあり、従来の巻取り機では種々
の点で対応出来なくなってきた。特にポリエステル繊維
の紡糸速度の高速化にはめざましいものがあり、巻取り
機での速度として最高１０，０００ｍ／分程度の超高速
巻取りが可能なものが要望されるようになってきてい
る。
巻取機のボビンホルダーは鋼にて製作されているものが
ほとんどであった。しかし近年、繊維の巻取り速度が著
しく高速化される傾向にあり、従来の巻取り機では種々
の点で対応出来なくなってきた。特にポリエステル繊維
の紡糸速度の高速化にはめざましいものがあり、巻取り
機での速度として最高１０，０００ｍ／分程度の超高速
巻取りが可能なものが要望されるようになってきてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】高速での巻取りを達成
する上で従来の技術で最もネックとなっているものはボ
ビンホルダーの材質に由来する固有振動数の限界であ
る。即ち従来のボビンホルダーは鋼にて製作されている
ため固有振動数の値を決定する比弾性率はその上限に達
しており、このため高速回転の作動時に共振のため使用
不可能となっているのが現状であった。
する上で従来の技術で最もネックとなっているものはボ
ビンホルダーの材質に由来する固有振動数の限界であ
る。即ち従来のボビンホルダーは鋼にて製作されている
ため固有振動数の値を決定する比弾性率はその上限に達
しており、このため高速回転の作動時に共振のため使用
不可能となっているのが現状であった。
【０００４】本発明はかかる従来の問題点を解消し、回
転時の共振点を上げ高速での運転を可能とすることを目
的としている。また更に低慣性モーメントのボビンホル
ダーを製作することにより、回転に要する動力を低減さ
せることを第２の目的とする。
転時の共振点を上げ高速での運転を可能とすることを目
的としている。また更に低慣性モーメントのボビンホル
ダーを製作することにより、回転に要する動力を低減さ
せることを第２の目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段及び作用】図１は本発明に
よるボビンホルダーの基本的構成を示したものであり、
炭素繊維複合材料（以下ＣＦＲＰ）製芯体１と、芯体１
の外周の金属製スリーブ２とより構成される。紡糸巻き
取り装置のスピンドルに連結するための鋼製のボス３が
芯体１の内周に設けられている。
よるボビンホルダーの基本的構成を示したものであり、
炭素繊維複合材料（以下ＣＦＲＰ）製芯体１と、芯体１
の外周の金属製スリーブ２とより構成される。紡糸巻き
取り装置のスピンドルに連結するための鋼製のボス３が
芯体１の内周に設けられている。
【０００６】本発明においてはボビンホルダーの主要部
である芯体１をＣＦＲＰを使用して形成することによ
り、炭素繊維の配向方向において比弾性率を従来の金属
材料に比べ著しく高めることにより共振防止を達成す
る。すなわちここで問題となる横振動の固有振動数は、
下記（１）式の如く比弾性率の平方根に比例するので弾
性率高く、比重の小さい炭素繊維を使用することが最も
好都合となる。
である芯体１をＣＦＲＰを使用して形成することによ
り、炭素繊維の配向方向において比弾性率を従来の金属
材料に比べ著しく高めることにより共振防止を達成す
る。すなわちここで問題となる横振動の固有振動数は、
下記（１）式の如く比弾性率の平方根に比例するので弾
性率高く、比重の小さい炭素繊維を使用することが最も
好都合となる。
【０００７】 ｆ＝α（ＺＩｇ／Ａ）1/2 …（１） ここで ｆ：固有振動数（Hz) α：支持条件で決まる係数（mm-2) Ｚ：比弾性率（mm） Ｉ：パイプの断面２次係数（mm4) Ａ：断面積（mm2) また下表は従来の金属材料とＣＦＲＰの比弾性率を揚げ
たものであるが、いかにＣＦＲＰが有利であるか理解で
きる。
たものであるが、いかにＣＦＲＰが有利であるか理解で
きる。
【０００８】 材質 弾性率 比 重 比弾性率 （kg／mm2) （kg／mm3) （mm) ＳＳ 2.１×104 7.85×10-6 2.67×109 アルミ 7 ×103 2.７×10-6 2.59×109 ＣＦＲＰ （1.４〜4.５）×104 （1.55〜1.58）＊10-6 29×109 *1 *1：ＣＦＲＰの弾性率はその内部の炭素繊維フィラメン
トの配向方向で変化するがそれが最大となる配向方向に
て計測された値とする。
トの配向方向で変化するがそれが最大となる配向方向に
て計測された値とする。
【０００９】したがって、一例としてＳＳ（ステンレス
鋼）あるいはアルミとＣＦＲＰを比較するならば比弾性
率で約１１倍ＣＦＲＰが大きく固有振動数として３倍程
度高めることができる。しかし、ボビンホルダーは相手
の金属製ボビンが当たるため、ある程度の硬度をもたせ
摩耗あるいは傷が発生しないことが必要である。この様
な要求から、ボビンホルダー表面を金属にて製作するこ
とによって所要の性能を満足させることが可能となっ
た。
鋼）あるいはアルミとＣＦＲＰを比較するならば比弾性
率で約１１倍ＣＦＲＰが大きく固有振動数として３倍程
度高めることができる。しかし、ボビンホルダーは相手
の金属製ボビンが当たるため、ある程度の硬度をもたせ
摩耗あるいは傷が発生しないことが必要である。この様
な要求から、ボビンホルダー表面を金属にて製作するこ
とによって所要の性能を満足させることが可能となっ
た。
【００１０】超高速にて回転する場合、遠心力のため金
属スリーブ２の内径および芯体１の外径が増加するが、
両者の円周方向における比弾性率の差が大きいと、装着
時の圧入代に係わらず回転数の影響により抜けのおそれ
がある。即ち、金属スリーブについては円周方向とそれ
以外の方向とで比弾性率の差はないが、芯体については
炭素繊維の配向方向如何で比弾性率は大きく変ってく
る。たとえば、炭素繊維の配向方向を円周方向とすると
この方向での比弾性率が最大となり、外周側の金属スリ
ーブとの比弾性率との差が過大となる。この場合、遠心
力を受けたときの外周側の金属スリーブ２の伸びが内周
側の芯体１の伸びより大きく、高速回転時にはこれが助
長され圧入代に係わらず金属スリーブ２が芯体１の外径
より外れてしまうことになる。そこで、本発明では理論
解析によって金属スリーブ２の比弾性率と金属スリーブ
の比弾性率とに対して下記（２）式で表わされるシメ代
として芯体１と金属スリーブ２とを圧入することによ
り、遠心力に係わらずその回転数での抜けの点は問題に
ならないことがわかった。
属スリーブ２の内径および芯体１の外径が増加するが、
両者の円周方向における比弾性率の差が大きいと、装着
時の圧入代に係わらず回転数の影響により抜けのおそれ
がある。即ち、金属スリーブについては円周方向とそれ
以外の方向とで比弾性率の差はないが、芯体については
炭素繊維の配向方向如何で比弾性率は大きく変ってく
る。たとえば、炭素繊維の配向方向を円周方向とすると
この方向での比弾性率が最大となり、外周側の金属スリ
ーブとの比弾性率との差が過大となる。この場合、遠心
力を受けたときの外周側の金属スリーブ２の伸びが内周
側の芯体１の伸びより大きく、高速回転時にはこれが助
長され圧入代に係わらず金属スリーブ２が芯体１の外径
より外れてしまうことになる。そこで、本発明では理論
解析によって金属スリーブ２の比弾性率と金属スリーブ
の比弾性率とに対して下記（２）式で表わされるシメ代
として芯体１と金属スリーブ２とを圧入することによ
り、遠心力に係わらずその回転数での抜けの点は問題に
ならないことがわかった。
【００１１】 ΔＤ≧（２ｒ2 3ω2 ／ｇ）（１／Ｚmet −１／Ｚcf×０．４２９（２× （ｒ1 ／ｒ2 ）2 ＋０．３３３）） …（２） ここで ΔＤ：シメ代（mm） ｒ1 ：炭素繊維複合材料芯体内径（mm） ｒ2 ：炭素繊維複合材料芯体外径（mm） ω ：回転角速度(rad／sec) ｇ ：重力加速度（mm／sec) Ｚmet : 金属製スリーブの比弾性率（mm） Ｚcf ：炭素繊維複合材料芯体の円周方向比弾性率（m
m） ここで上記（２）式が負の値をとる時はΔＤは零をとる
ものとする。
m） ここで上記（２）式が負の値をとる時はΔＤは零をとる
ものとする。
【００１２】更に金属スリーブ２とＣＦＲＰ製芯体１の
周方向の比弾性率の関係について検討をさらに行ったと
ころ、両者の円周方向比弾性率をほぼ同一にしておく事
が、重要であることが明らかとなった。すなわちＣＦＲ
Ｐの円周方向比弾性率が金属スリーブの比弾性率に比べ
てあまりに大きすぎるならば、回転時に金属スリーブの
み膨張し、金属スリーブ２がＣＦＲＰ芯体１から外れる
傾向にあるため、圧入代を非常に大きくしなければなら
ず、問題である。逆にＣＦＲＰ芯体１の円周方向の比弾
性率が金属スリーブの比弾性率に比べてあまりに小さす
ぎる場合、回転時にＣＦＲＰの膨張が金属スリーブ２を
引き延ばすので金属スリーブに大きな応力が発生し問題
となる。そこで本発明者がこの点に関し検討した結果、
ＣＦＲＰ芯体１の周方向比弾性率と金属スリーブ２の比
弾性率の相違は±２５％以内であることが好ましく、特
にＣＦＲＰの周方向比弾性率は金属スリーブに対して＋
１０％以内、−１５％以内であることが好ましいことが
判った。芯体１の比弾性率は内部での炭素繊維フィラメ
ントの配向方向で最大となり、この方向での比弾性率の
値は外周の金属スリーブの比弾性率の値より相当に大き
くなる（前記表を参照）。芯体の比弾性率は内部の炭素
繊維配向方向から外れるに従って小さくなり、直交方向
で最小となる。従って、芯体１として形成したときのそ
の内部の炭素繊維の方向を芯体の円周方向に対して適当
にバイアスさせることにより、金属スリーブに対し比弾
性率が＋１０％、−１５％以内の芯体とすることができ
る。この場合のＣＦＲＰの軸方向比弾性率は鋼あるいは
アルミニウムの比弾性率よりも高い値となろうが、その
値についても特に制限するものではない。また使用する
炭素繊維の種類、マトリクス樹脂の種類についても限定
するものではなく更にＣＦＲＰ製芯体の製法についても
特に制限するものではなくフィラメントワインディン
グ、シートラッピイングその他にて製作できる。
周方向の比弾性率の関係について検討をさらに行ったと
ころ、両者の円周方向比弾性率をほぼ同一にしておく事
が、重要であることが明らかとなった。すなわちＣＦＲ
Ｐの円周方向比弾性率が金属スリーブの比弾性率に比べ
てあまりに大きすぎるならば、回転時に金属スリーブの
み膨張し、金属スリーブ２がＣＦＲＰ芯体１から外れる
傾向にあるため、圧入代を非常に大きくしなければなら
ず、問題である。逆にＣＦＲＰ芯体１の円周方向の比弾
性率が金属スリーブの比弾性率に比べてあまりに小さす
ぎる場合、回転時にＣＦＲＰの膨張が金属スリーブ２を
引き延ばすので金属スリーブに大きな応力が発生し問題
となる。そこで本発明者がこの点に関し検討した結果、
ＣＦＲＰ芯体１の周方向比弾性率と金属スリーブ２の比
弾性率の相違は±２５％以内であることが好ましく、特
にＣＦＲＰの周方向比弾性率は金属スリーブに対して＋
１０％以内、−１５％以内であることが好ましいことが
判った。芯体１の比弾性率は内部での炭素繊維フィラメ
ントの配向方向で最大となり、この方向での比弾性率の
値は外周の金属スリーブの比弾性率の値より相当に大き
くなる（前記表を参照）。芯体の比弾性率は内部の炭素
繊維配向方向から外れるに従って小さくなり、直交方向
で最小となる。従って、芯体１として形成したときのそ
の内部の炭素繊維の方向を芯体の円周方向に対して適当
にバイアスさせることにより、金属スリーブに対し比弾
性率が＋１０％、−１５％以内の芯体とすることができ
る。この場合のＣＦＲＰの軸方向比弾性率は鋼あるいは
アルミニウムの比弾性率よりも高い値となろうが、その
値についても特に制限するものではない。また使用する
炭素繊維の種類、マトリクス樹脂の種類についても限定
するものではなく更にＣＦＲＰ製芯体の製法についても
特に制限するものではなくフィラメントワインディン
グ、シートラッピイングその他にて製作できる。
【００１３】ＣＦＲＰに対する金属スリーブ２の装着に
当たっては、いままで述べてきた如く圧入代の設定、比
弾性率の取り合い等高精度が要求されるところであり、
当然ＣＦＲＰの外径、金属スリーブの内径に対しても寸
法精度が高く要求されるところである。ここでＣＦＲＰ
の外径は円筒研磨機等により、容易に高精度が得られる
ものであるが、金属スリーブの内径に対しては、機械加
工により高精度を得るのは極めて困難であるので、高精
度な内径のスリーブを準備することが必要である。この
様な性能を持ち合わせた、金属スリーブとしては電鋳に
て製作されたものが、最も要求を満足するものであり、
その中でも、比弾性率、硬度等を考え合わせると、電鋳
製Ｎｉパイプが最も良好な性能を発揮する。しかし鋼ま
たはステンレス上にクロームメッキを施したもの等も製
作可能であり特に制限するものではない。
当たっては、いままで述べてきた如く圧入代の設定、比
弾性率の取り合い等高精度が要求されるところであり、
当然ＣＦＲＰの外径、金属スリーブの内径に対しても寸
法精度が高く要求されるところである。ここでＣＦＲＰ
の外径は円筒研磨機等により、容易に高精度が得られる
ものであるが、金属スリーブの内径に対しては、機械加
工により高精度を得るのは極めて困難であるので、高精
度な内径のスリーブを準備することが必要である。この
様な性能を持ち合わせた、金属スリーブとしては電鋳に
て製作されたものが、最も要求を満足するものであり、
その中でも、比弾性率、硬度等を考え合わせると、電鋳
製Ｎｉパイプが最も良好な性能を発揮する。しかし鋼ま
たはステンレス上にクロームメッキを施したもの等も製
作可能であり特に制限するものではない。
【００１４】
【実施例】以下本発明を代表的な実施例にもとずき具体
的に説明する。 実施例１ 本実施例では、長さ９４０mm、内径６９mm、外径８０mm
のポリエステル繊維巻き取り用最高回転数２５，０００
rpm の超高速巻取機用ボビンホルダーを製作した。
的に説明する。 実施例１ 本実施例では、長さ９４０mm、内径６９mm、外径８０mm
のポリエステル繊維巻き取り用最高回転数２５，０００
rpm の超高速巻取機用ボビンホルダーを製作した。
【００１５】まず鋼製のマンドレル上にフィラメントワ
インダーを用いてエポキシ樹脂を含浸させつつ炭素繊維
を巻き付ける。この巻きつけは、最初は、ワインダーの
糸ガイドのトラバース速度を極度に小さくして、（イ）
軸線に対して９０°で行い、次は（ロ）ワインダーの糸
ガイドのトラバース速度を高くして軸線に対して±１０
°で巻き付け、（イ）、（ロ）の工程を繰り返すことに
より４層構造とし、炭素繊維が軸線に対して９０°をな
す（イ）の層と±１０°をなす（ロ）の層との厚みの比
率を１：４とした。この巻き付けを行ってから硬化後、
マンドレルより脱型し所定の寸法に切断後ボスを接着し
その後、ＣＦＲＰ外径の研磨を行い、更に厚さ０．１mm
の電鋳製のＮｉスリーブ２を圧入し、Ｎｉスリーブ外径
の研磨、ボス内径の仕上げ、動バランス調整を行い最終
的にボビンホルダーの製作を行った。
インダーを用いてエポキシ樹脂を含浸させつつ炭素繊維
を巻き付ける。この巻きつけは、最初は、ワインダーの
糸ガイドのトラバース速度を極度に小さくして、（イ）
軸線に対して９０°で行い、次は（ロ）ワインダーの糸
ガイドのトラバース速度を高くして軸線に対して±１０
°で巻き付け、（イ）、（ロ）の工程を繰り返すことに
より４層構造とし、炭素繊維が軸線に対して９０°をな
す（イ）の層と±１０°をなす（ロ）の層との厚みの比
率を１：４とした。この巻き付けを行ってから硬化後、
マンドレルより脱型し所定の寸法に切断後ボスを接着し
その後、ＣＦＲＰ外径の研磨を行い、更に厚さ０．１mm
の電鋳製のＮｉスリーブ２を圧入し、Ｎｉスリーブ外径
の研磨、ボス内径の仕上げ、動バランス調整を行い最終
的にボビンホルダーの製作を行った。
【００１６】使用した炭素繊維は弾性率 Ｅ＝４６，０
００kg／mm2 の三菱レイヨン(株)製高弾性炭素繊維パイ
ロフィル（登録商標）ＨＳ４０を用いた。出来上がった
ＣＦＲＰ芯体の寸法及び物性は以下の通りであった。 内径６９mm、外径７９．８３mm、長さ９４０mm 軸方向弾性率 ２０，９００kg／mm2 円周方向弾性率 ４，０００kg／mm2 軸方向比弾性率 １３．２×１０9 mm 円周方向比弾性率 ２．５３×１０9 mm これに対して金属製スリーブとして電鋳製Ｎｉスリーブ
を使用した。
００kg／mm2 の三菱レイヨン(株)製高弾性炭素繊維パイ
ロフィル（登録商標）ＨＳ４０を用いた。出来上がった
ＣＦＲＰ芯体の寸法及び物性は以下の通りであった。 内径６９mm、外径７９．８３mm、長さ９４０mm 軸方向弾性率 ２０，９００kg／mm2 円周方向弾性率 ４，０００kg／mm2 軸方向比弾性率 １３．２×１０9 mm 円周方向比弾性率 ２．５３×１０9 mm これに対して金属製スリーブとして電鋳製Ｎｉスリーブ
を使用した。
【００１７】Ｎｉスリーブの寸法及び物性は以下の通り
であった。 内径７９．８mm 外径８０mm、長さ９４０mm 弾性率 ２１０００kg／mm2 比弾性率 ２．３７×１０9 ＣＦＲＰ外径とＮｉチューブ内径の圧入代は（２）式に
より圧入代を計算すると０．０１８２mm以上となった。
であった。 内径７９．８mm 外径８０mm、長さ９４０mm 弾性率 ２１０００kg／mm2 比弾性率 ２．３７×１０9 ＣＦＲＰ外径とＮｉチューブ内径の圧入代は（２）式に
より圧入代を計算すると０．０１８２mm以上となった。
【００１８】また前記４層構造において芯体１の軸線方
向に近い方向（±１０°）に配向した繊維の量が芯体１
の軸線方向と直交した方向（円周方向）に配向した繊維
の量より多く、平均的に見ると、芯体中の繊維は軸線方
向に近い方向に配向しており、ＣＦＲＰ芯体１は円周方
向において比弾性率が小さくなり、Ｎｉスリーブ２の比
弾性率との差は６．８％と小さくなり、回転時のスリー
ブの無理な応力の発生や抜けの問題を抑制することがで
きた。
向に近い方向（±１０°）に配向した繊維の量が芯体１
の軸線方向と直交した方向（円周方向）に配向した繊維
の量より多く、平均的に見ると、芯体中の繊維は軸線方
向に近い方向に配向しており、ＣＦＲＰ芯体１は円周方
向において比弾性率が小さくなり、Ｎｉスリーブ２の比
弾性率との差は６．８％と小さくなり、回転時のスリー
ブの無理な応力の発生や抜けの問題を抑制することがで
きた。
【００１９】また軸方向の比弾性率が高く耐共振性を上
げることができた。即ち、ボビンホルダーの固有振動数
は先端より５８０mmのところをボスで受けて空運転を行
ったところ、３０，０００RPM であり非常に高いもの
で、超高速巻取においても十分実用に耐えるものであっ
た。またボビン芯体及び金属スリーブを合わせた重量は
２．０８kgであり、従来の鋼にて製作した場合の９．５
kgに比べ実に１／４．５以下であり回転に要する動力も
小さくできた。
げることができた。即ち、ボビンホルダーの固有振動数
は先端より５８０mmのところをボスで受けて空運転を行
ったところ、３０，０００RPM であり非常に高いもの
で、超高速巻取においても十分実用に耐えるものであっ
た。またボビン芯体及び金属スリーブを合わせた重量は
２．０８kgであり、従来の鋼にて製作した場合の９．５
kgに比べ実に１／４．５以下であり回転に要する動力も
小さくできた。
【図１】図１は本発明によるボビンホルダーの断面図で
ある。
ある。
１…ＣＦＲＰ芯体 ２…金属製スリーブ ３…軸受け用ボス
Claims (3)
- 【請求項１】 炭素繊維複合材料にて形成される芯体
と、該芯体の外周の金属製スリーブとより構成されるこ
とを特徴とするボビンホルダー。 - 【請求項２】 炭素繊維複合材料製芯体と金属製スリー
ブとは、炭素繊維複合材料製芯体の周方向比弾性率と金
属製スリーブの比弾性率との相違に係わらず、設計回転
数にわたって抜け又は過大な応力の発生がないシメ代を
もって、圧入装着されていることを特徴とするボビンホ
ルダー。 - 【請求項３】 炭素繊維複合材料にて形成される前記芯
体の円周方向比弾性率と、前記金属製スリーブの比弾性
率との相違は±２５％以内であることを特徴とする請求
項１に記載のボビンホルダー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24489292A JPH0692547A (ja) | 1992-09-14 | 1992-09-14 | ボビンホルダー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24489292A JPH0692547A (ja) | 1992-09-14 | 1992-09-14 | ボビンホルダー |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0692547A true JPH0692547A (ja) | 1994-04-05 |
Family
ID=17125536
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24489292A Pending JPH0692547A (ja) | 1992-09-14 | 1992-09-14 | ボビンホルダー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0692547A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013176823A (ja) * | 2012-02-29 | 2013-09-09 | Nsk Ltd | 工作機械用主軸装置 |
| KR101454347B1 (ko) * | 2013-02-22 | 2014-10-23 | 삼성중공업 주식회사 | 파이프 보강 구조 |
-
1992
- 1992-09-14 JP JP24489292A patent/JPH0692547A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013176823A (ja) * | 2012-02-29 | 2013-09-09 | Nsk Ltd | 工作機械用主軸装置 |
| KR101454347B1 (ko) * | 2013-02-22 | 2014-10-23 | 삼성중공업 주식회사 | 파이프 보강 구조 |
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