JPH069126B2 - 電気絶縁材料 - Google Patents
電気絶縁材料Info
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- JPH069126B2 JPH069126B2 JP19365085A JP19365085A JPH069126B2 JP H069126 B2 JPH069126 B2 JP H069126B2 JP 19365085 A JP19365085 A JP 19365085A JP 19365085 A JP19365085 A JP 19365085A JP H069126 B2 JPH069126 B2 JP H069126B2
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- Japan
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- fiber
- heat
- polyester
- heat resistance
- fibers
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、優れた熱的性質を有するポリエステル電気絶
縁材料に関し、特に耐熱区分Ｂ種、Ｆ種を満足するポリ
エステル電気絶縁材料に関する。
縁材料に関し、特に耐熱区分Ｂ種、Ｆ種を満足するポリ
エステル電気絶縁材料に関する。
（従来の技術） 従来、繊維の電気絶縁材料としては、耐熱区分Ｅ種以下
（連続使用温度120℃以下）では、主として天然繊維、
半合成繊維あるいは合成繊維が用いられてきた。
（連続使用温度120℃以下）では、主として天然繊維、
半合成繊維あるいは合成繊維が用いられてきた。
一方、耐熱区分Ｂ種（連続使用温度130℃）、Ｆ種（連
続使用温度155℃）を満足する材料としては、ガラス繊
維、アスベスト繊維などの無機質繊維、全芳香族ポリア
ミド繊維、ポリエチレンナフタレート繊維などが知られ
ており、実際にはガラス繊維、全芳香族ポリアミド繊維
が実用に供されている。
続使用温度155℃）を満足する材料としては、ガラス繊
維、アスベスト繊維などの無機質繊維、全芳香族ポリア
ミド繊維、ポリエチレンナフタレート繊維などが知られ
ており、実際にはガラス繊維、全芳香族ポリアミド繊維
が実用に供されている。
（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、ガラス繊維 アスベスト繊維などの無機
質繊維は、耐熱性の点ではＢ種、Ｆ種を十分に満足する
が、加工性、柔軟性、弾靱性、作業性に劣るという欠点
がある。更に、全芳香族ポリアミド繊維をベースにした
電気絶縁材は、Ｆ種よりも上のＨ種（連続使用温度180
℃）にも耐え、耐薬品性も優れているが、その反面、吸
湿性があり、電気的性質や機械的性質が不十分で、かつ
緻密な部分のラッピングには空間占積率が大きくなって
作業性が低下するという問題を有している。また、この
全芳香族ポリアミド繊維は、まだまだ生産量が少なく、
高価であり、手軽に使えるような状況には至っていな
い。一方、ポリエチレンナフタレート繊維は未だ商業生
産されておらず、入手が困難である。
質繊維は、耐熱性の点ではＢ種、Ｆ種を十分に満足する
が、加工性、柔軟性、弾靱性、作業性に劣るという欠点
がある。更に、全芳香族ポリアミド繊維をベースにした
電気絶縁材は、Ｆ種よりも上のＨ種（連続使用温度180
℃）にも耐え、耐薬品性も優れているが、その反面、吸
湿性があり、電気的性質や機械的性質が不十分で、かつ
緻密な部分のラッピングには空間占積率が大きくなって
作業性が低下するという問題を有している。また、この
全芳香族ポリアミド繊維は、まだまだ生産量が少なく、
高価であり、手軽に使えるような状況には至っていな
い。一方、ポリエチレンナフタレート繊維は未だ商業生
産されておらず、入手が困難である。
本発明は、かかる従来の電気絶縁材の欠点を解消し、汎
用繊維であるエチレンテレフタレートを主たる繰り返し
単位としたポリエステル繊維に耐熱性を付与して、耐熱
区分Ｂ種、Ｆ種を満足し、加工性、作業性等に優れ、し
かも安価で大量に使用することのできる電気絶縁材料を
提供することを目的とするものである。
用繊維であるエチレンテレフタレートを主たる繰り返し
単位としたポリエステル繊維に耐熱性を付与して、耐熱
区分Ｂ種、Ｆ種を満足し、加工性、作業性等に優れ、し
かも安価で大量に使用することのできる電気絶縁材料を
提供することを目的とするものである。
（問題点を解決するための手段） 本発明は、エチレンテレフタレートを主たる繰り返し単
位とし、極限粘度が0.85以上であり、結晶融点が270℃
以上で、かつ耐熱性が80％以上であるポリエステル繊維
を主体として構成したことを特徴とする電気絶縁材料で
ある。
位とし、極限粘度が0.85以上であり、結晶融点が270℃
以上で、かつ耐熱性が80％以上であるポリエステル繊維
を主体として構成したことを特徴とする電気絶縁材料で
ある。
本発明におけるポリエステル繊維を構成するポリマー
は、分子鎖中にエチレンテレフタレート繰返し単位を90
モル％以上、好ましくは95モル％以上含むポリエステル
である。かかるポリエステルとしてはポリエチレンテレ
フタレートが好適であるが、10モル％未満、好ましくは
５モル％未満の割合で他の共重合成分を含んでも差しつ
かえない。このような共重合成分としては例えばイソフ
タル酸、ナフタレンジガルボン酸、アジピン酸、オキシ
安息香酸、ジエチレングリコール、プロピレングリコー
ル、トリメリット酸、ペンタエリスリトール等があげら
れる。又これらのポリエステルには安定剤、着色剤等の
添加物を含んでも差しつかえない。
は、分子鎖中にエチレンテレフタレート繰返し単位を90
モル％以上、好ましくは95モル％以上含むポリエステル
である。かかるポリエステルとしてはポリエチレンテレ
フタレートが好適であるが、10モル％未満、好ましくは
５モル％未満の割合で他の共重合成分を含んでも差しつ
かえない。このような共重合成分としては例えばイソフ
タル酸、ナフタレンジガルボン酸、アジピン酸、オキシ
安息香酸、ジエチレングリコール、プロピレングリコー
ル、トリメリット酸、ペンタエリスリトール等があげら
れる。又これらのポリエステルには安定剤、着色剤等の
添加物を含んでも差しつかえない。
本発明におけるポリエステル繊維は、25℃０−クロロフ
ェノール溶液から求めた極限度が0.85以上であることが
必要である。極限粘度が0.85未満では耐熱区分Ｂ種、Ｆ
種を満足するポリエステル繊維が得られない。極限粘度
としては、0.9〜1.3が好ましい。
ェノール溶液から求めた極限度が0.85以上であることが
必要である。極限粘度が0.85未満では耐熱区分Ｂ種、Ｆ
種を満足するポリエステル繊維が得られない。極限粘度
としては、0.9〜1.3が好ましい。
また、結晶融点は、ポリエステル繊維を高温加熱（乾熱
又は湿熱｝したときの残存強力に関連する。本発明にお
けるポリエステル繊維では、結晶融点は270℃以上であ
ることが必要である。270℃未満では、高温加熱時にお
ける強力劣化が大きく、耐熱区分Ｂ種、Ｆ種を満足する
ことができない。
又は湿熱｝したときの残存強力に関連する。本発明にお
けるポリエステル繊維では、結晶融点は270℃以上であ
ることが必要である。270℃未満では、高温加熱時にお
ける強力劣化が大きく、耐熱区分Ｂ種、Ｆ種を満足する
ことができない。
更に、本発明におけるポリエステル繊維は、80％以上の
耐熱性を有していることが必要である。ここで、耐熱性
とは、ポリエステル繊維を180℃（乾熱）で200時間定長
加熱した際の強度残存率を意味し、下記の式で表され
る。
耐熱性を有していることが必要である。ここで、耐熱性
とは、ポリエステル繊維を180℃（乾熱）で200時間定長
加熱した際の強度残存率を意味し、下記の式で表され
る。
耐熱性（％）＝Ｓ１／Ｓ０×100 但し、Ｓ０：加熱前の強度 Ｓ１：180℃（乾熱）で200時間定長加熱した後の強度 本発明のポリエステル電気絶縁材料は例えば以下の方法
で得られる。
で得られる。
まず、本発明において用いられるポリエステル繊維は、
例えば次のような方法で製造することができる。
例えば次のような方法で製造することができる。
エチレンテレフタレートを主たる繰り返し単位とする極
限粘度が0.95〜1.5のポリエステル又は極限粘度が0.7〜
0.9のポリエステルに重合度促進剤を反応させて常法に
より溶融輸送し、紡糸口金より、延伸後の繊度が１〜20
de、全デニール500〜2000deになる如く糸条に吐出し、
吐出後直ちに急冷するか、融点以下結晶化開始温度まで
の温度に保温するか、又は、融点以上の温度の加熱雰囲
気中に、ある時間さらして遅延冷却を行う。その後、糸
条を冷却固化させるが、その際以下の条件のもとで冷却
固化させることが有用である。
限粘度が0.95〜1.5のポリエステル又は極限粘度が0.7〜
0.9のポリエステルに重合度促進剤を反応させて常法に
より溶融輸送し、紡糸口金より、延伸後の繊度が１〜20
de、全デニール500〜2000deになる如く糸条に吐出し、
吐出後直ちに急冷するか、融点以下結晶化開始温度まで
の温度に保温するか、又は、融点以上の温度の加熱雰囲
気中に、ある時間さらして遅延冷却を行う。その後、糸
条を冷却固化させるが、その際以下の条件のもとで冷却
固化させることが有用である。
次いで、上記の如く冷却固化させた後、油剤を付与後20
00m／分以上の速度で引取ることが好ましい。油剤付与
は例えばオイリングローラー方式、スプレー方式など、
随意の方式が可能である。また、油剤は、必要に応じて
任意の繊維用油剤を適用することが可能である。
00m／分以上の速度で引取ることが好ましい。油剤付与
は例えばオイリングローラー方式、スプレー方式など、
随意の方式が可能である。また、油剤は、必要に応じて
任意の繊維用油剤を適用することが可能である。
上述の条件を随時に選択することにより、極限粘度が0.
90以上で切断伸度が150％以下の結晶性未延伸繊維であ
って、結晶化度Ｘｘと複屈折率ΔｎがＸｘ＝2.4×102×
Δｎ＋４ の関係を満足し、複屈折率が0.06以上の未延伸繊維が得
られる。
90以上で切断伸度が150％以下の結晶性未延伸繊維であ
って、結晶化度Ｘｘと複屈折率ΔｎがＸｘ＝2.4×102×
Δｎ＋４ の関係を満足し、複屈折率が0.06以上の未延伸繊維が得
られる。
繊維の結晶融点上昇には、上述の如きポリエステルの極
限粘度増加（高溶融粘度化）、2000ｍ／分以上といった
高紡速化、あるいは糸条の急速冷却固化といった手段を
有効に組み合わせることが重要である。かくすることに
より、結晶化が進行する点での応力（固化点応力）をさ
らに増大することができ、熱的に極めて強固な結晶構造
が形成される。その結果、結晶融点を従来では達成し得
なかった270℃以上に高めることが可能となる。
限粘度増加（高溶融粘度化）、2000ｍ／分以上といった
高紡速化、あるいは糸条の急速冷却固化といった手段を
有効に組み合わせることが重要である。かくすることに
より、結晶化が進行する点での応力（固化点応力）をさ
らに増大することができ、熱的に極めて強固な結晶構造
が形成される。その結果、結晶融点を従来では達成し得
なかった270℃以上に高めることが可能となる。
このような未延伸繊維は、また、紡糸口金から吐出後引
取までの吐出繊維のドラフト率を300〜7000とし、紡糸
口金のオリフィス径を0.55〜2.5mmとし、かつ引取速度
を2000〜6000ｍ／分とすることによっても得ることがで
きる。ここで、ドラフト率はポリマーの吐出線速度（オ
リフィス出口の速度）に対する繊維の引取速度の比であ
る。
取までの吐出繊維のドラフト率を300〜7000とし、紡糸
口金のオリフィス径を0.55〜2.5mmとし、かつ引取速度
を2000〜6000ｍ／分とすることによっても得ることがで
きる。ここで、ドラフト率はポリマーの吐出線速度（オ
リフィス出口の速度）に対する繊維の引取速度の比であ
る。
次いで、上記のようにして得た未延伸繊維を延伸する
が、この延伸は、紡糸に続いて連続して延伸しても、一
旦捲き取った後別工程で延伸してもよい。紡糸に続いて
連続して圧伸する場合には、先に提案した特願昭５７−
８８９２７号の方法に準拠して行うことが出来る。ま
だ、紡糸後一旦捲き取ってから延伸する場合には、先に
提案した特願昭５７−１８９０９４号の方法に準拠して
行うことが出来る。延伸時の延伸歪みや熱処理歪みを少
くする点では後者の延伸方法が好ましい。即ち、未延伸
繊維をＴｇ＋15〜Ｔｇ＋50℃（ここでＴｇは該繊維のガ
ラス転移温度）で少くとも0.5秒予熱後全延伸倍率の75
％以下の倍率で第１段延伸して未延伸繊維の複屈折率の
1.2〜3.3倍の複屈折率とする。次いで１段延伸糸条を更
に多段延伸熱処理する。この際、多段延伸後繊維の融解
温度−50から融解温度−110の範囲で0.4〜1.5秒間保持
しながら10〜20％の弛緩熱処理を行なうのが好ましい。
が、この延伸は、紡糸に続いて連続して延伸しても、一
旦捲き取った後別工程で延伸してもよい。紡糸に続いて
連続して圧伸する場合には、先に提案した特願昭５７−
８８９２７号の方法に準拠して行うことが出来る。ま
だ、紡糸後一旦捲き取ってから延伸する場合には、先に
提案した特願昭５７−１８９０９４号の方法に準拠して
行うことが出来る。延伸時の延伸歪みや熱処理歪みを少
くする点では後者の延伸方法が好ましい。即ち、未延伸
繊維をＴｇ＋15〜Ｔｇ＋50℃（ここでＴｇは該繊維のガ
ラス転移温度）で少くとも0.5秒予熱後全延伸倍率の75
％以下の倍率で第１段延伸して未延伸繊維の複屈折率の
1.2〜3.3倍の複屈折率とする。次いで１段延伸糸条を更
に多段延伸熱処理する。この際、多段延伸後繊維の融解
温度−50から融解温度−110の範囲で0.4〜1.5秒間保持
しながら10〜20％の弛緩熱処理を行なうのが好ましい。
繊維の耐熱性上昇には、前述の如き熱的に極めて強固な
結晶構造が形成されていると共に、上述の如き延伸歪や
熱処理歪が少ない延伸熱処理条件を組み合わせることが
有効である。かくすることにより、高温下で保持しても
分子鎖の緩和による強力劣化が小さくなり、耐熱性80％
以上を達成することが可能となる。
結晶構造が形成されていると共に、上述の如き延伸歪や
熱処理歪が少ない延伸熱処理条件を組み合わせることが
有効である。かくすることにより、高温下で保持しても
分子鎖の緩和による強力劣化が小さくなり、耐熱性80％
以上を達成することが可能となる。
このようにして得たポリエステル繊維は、連続フィラメ
ントのまま、あるいは、ステープルファイバー又は紡積
糸として、製編織あるいは不織布化し、平坦なクロス又
は筒状のスリーブとする。この際、少量のガラス繊維、
全芳香族ポリアミド繊維などを混用することができる。
ントのまま、あるいは、ステープルファイバー又は紡積
糸として、製編織あるいは不織布化し、平坦なクロス又
は筒状のスリーブとする。この際、少量のガラス繊維、
全芳香族ポリアミド繊維などを混用することができる。
これらのクロス、スリーブに、通常、ワニスを含浸させ
て電気絶縁材料とする。ワニスとしては、耐熱性樹脂ワ
ニスが好適であり、例えば、アルキッド系ワニス、ポリ
ウレタン系ワニス、エポキシ系ワニス、アクリル系ワニ
ス、シリコン系ワニス、更には複素環系の耐熱性樹脂ワ
ニスなどが単独又は混合して使用される。
て電気絶縁材料とする。ワニスとしては、耐熱性樹脂ワ
ニスが好適であり、例えば、アルキッド系ワニス、ポリ
ウレタン系ワニス、エポキシ系ワニス、アクリル系ワニ
ス、シリコン系ワニス、更には複素環系の耐熱性樹脂ワ
ニスなどが単独又は混合して使用される。
なお、本発明における各特性は、以下の方法によって測
定したものである。
定したものである。
（イ）結晶融点 結晶融点は、パーキンエルマー社製DSC−Ｉ型を用いて
昇温速度20℃／分で測定し、吸熱ピーク値をもって結晶
融点とした。
昇温速度20℃／分で測定し、吸熱ピーク値をもって結晶
融点とした。
（ロ）耐熱性 耐熱性は、ポリエステル繊維を180℃（乾熱）で200時間
定長加熱し、加熱前の強度Ｓ０と加熱後の強度Ｓ１を測
定して、下記の式から求めた。
定長加熱し、加熱前の強度Ｓ０と加熱後の強度Ｓ１を測
定して、下記の式から求めた。
耐熱性（％）＝Ｓ１／Ｓ０×100 （ハ）絶縁破壊の強さ 絶縁材料に電圧を加えた時、絶縁材料が破壊する最小の
電圧（実効値）を試料片の厚さで割った値で、ＪＩＳ、
Ｃ2110−1975の方法に準拠して測定した。
電圧（実効値）を試料片の厚さで割った値で、ＪＩＳ、
Ｃ2110−1975の方法に準拠して測定した。
（実施例） 以下実施例をあげて本発明を更に詳述する。なお、実施
例中の部は全て重量部を示す。
例中の部は全て重量部を示す。
実施例 ジメチルテレフタレートの97部、エタレングリコール69
部、酢酸カルシウム１水塩0.034部及び三酸化アンチモ
ン0.025部をオートクレープに仕込み、窒素をゆるやか
に通じながら180〜230℃でエステル交換の結果生成する
メタノールを除去した後、H3PO4の50％水溶液を0.05部
加えて温度を280℃まで上昇させると共に徐々に減圧に
移行し、約１時間を要して反応系の圧力を0.2mmＨｇに
し、更に１時間50分重合反応させて固有粘度0.80、末端
カルボキシル基量28当量／106グラムポリマーの重合体
を得た。この重合体チップ100部に第１表記載（CEと表
示）の量の２，２′−ビス（２−オキサゾリン）をドラ
イブレンドした後、約300℃で溶融輸送し、孔径0.6mm、
孔数250個を有する紡糸口金より吐出し、吐出糸条を第
１表に記載の条件で保温し、その後25℃の冷却風を300m
mに亘って4.0Nm3／分吹きつけながら冷却固化させ、そ
の後オイリングローラーで油剤を付与し、第１表記載の
速度で捲き取った。この未延伸繊維の特性を第１表に示
した。
部、酢酸カルシウム１水塩0.034部及び三酸化アンチモ
ン0.025部をオートクレープに仕込み、窒素をゆるやか
に通じながら180〜230℃でエステル交換の結果生成する
メタノールを除去した後、H3PO4の50％水溶液を0.05部
加えて温度を280℃まで上昇させると共に徐々に減圧に
移行し、約１時間を要して反応系の圧力を0.2mmＨｇに
し、更に１時間50分重合反応させて固有粘度0.80、末端
カルボキシル基量28当量／106グラムポリマーの重合体
を得た。この重合体チップ100部に第１表記載（CEと表
示）の量の２，２′−ビス（２−オキサゾリン）をドラ
イブレンドした後、約300℃で溶融輸送し、孔径0.6mm、
孔数250個を有する紡糸口金より吐出し、吐出糸条を第
１表に記載の条件で保温し、その後25℃の冷却風を300m
mに亘って4.0Nm3／分吹きつけながら冷却固化させ、そ
の後オイリングローラーで油剤を付与し、第１表記載の
速度で捲き取った。この未延伸繊維の特性を第１表に示
した。
得られた未延伸繊維を85に加熱されたロールに供給し、
引取ロールとの間で第２表記載の倍率（DR1）で第１段
延伸後325℃に加熱された気体浴を介して第２表記載の
倍率（DR2）で第２段延伸した。その後130℃の加熱ロー
ラ、330℃の気体浴を使用して、第２表記載の倍率（D
R3）で緊張熱処理した。得られた延伸糸の性能を第２表
に併記した。
引取ロールとの間で第２表記載の倍率（DR1）で第１段
延伸後325℃に加熱された気体浴を介して第２表記載の
倍率（DR2）で第２段延伸した。その後130℃の加熱ロー
ラ、330℃の気体浴を使用して、第２表記載の倍率（D
R3）で緊張熱処理した。得られた延伸糸の性能を第２表
に併記した。
得られた延伸糸を撚糸後、ローラ糊付け、引通しを行っ
て径糸となし、緯工程はボビン繰り、イタリー撚糸、管
巻を行い101cm幅の織物を得た。このときの経緯糸密度
は、72本×31本／インチであった。この織物を温水中で
吊り縛りを行い、乾燥後、ピンテンター中で180℃の定
長熱処理を施した。次いで、メチルフェニルシロキサ
ン、アルキッド共重合ワニス（アルキッド変性シリコー
ンワニス）を含浸せしめ、120℃で７分間乾燥を行い、
更に200℃で26分間焼付け仕上げを行った。ワニス含浸
量は織物の２．７倍であった。得られたワニス含浸織物
の絶縁破壊の強さ及び耐熱区分を第２表に併記した。
て径糸となし、緯工程はボビン繰り、イタリー撚糸、管
巻を行い101cm幅の織物を得た。このときの経緯糸密度
は、72本×31本／インチであった。この織物を温水中で
吊り縛りを行い、乾燥後、ピンテンター中で180℃の定
長熱処理を施した。次いで、メチルフェニルシロキサ
ン、アルキッド共重合ワニス（アルキッド変性シリコー
ンワニス）を含浸せしめ、120℃で７分間乾燥を行い、
更に200℃で26分間焼付け仕上げを行った。ワニス含浸
量は織物の２．７倍であった。得られたワニス含浸織物
の絶縁破壊の強さ及び耐熱区分を第２表に併記した。
第１表及び第２表からも明らかなように、極限粘度が0.
85未満の場合（実験No.１）、融点が270℃未満の場合
（実験No.４、５）及び耐熱性が80％未満の場合（実験N
o.14）は、耐熱区分がＥ種（耐熱使用温度120℃以下）
であるが、極限粘度が0.85以上、融点が270℃以上およ
び耐熱性が80％以上の本発明の電気絶縁材料（実験No.
２、３、６〜13）は耐熱区分Ｂ種（連続使用温度130
℃）又は耐熱繰分Ｆ種（連続使用温度155℃を十分に満
足するものであった。
85未満の場合（実験No.１）、融点が270℃未満の場合
（実験No.４、５）及び耐熱性が80％未満の場合（実験N
o.14）は、耐熱区分がＥ種（耐熱使用温度120℃以下）
であるが、極限粘度が0.85以上、融点が270℃以上およ
び耐熱性が80％以上の本発明の電気絶縁材料（実験No.
２、３、６〜13）は耐熱区分Ｂ種（連続使用温度130
℃）又は耐熱繰分Ｆ種（連続使用温度155℃を十分に満
足するものであった。
（発明の効果） 本発明によれば、汎用繊維であるエチレンテレフタレー
トを主たる繰り返し単位としたポリエステル繊維を用
い、耐熱区分Ｂ種（連続使用温度130℃）、Ｆ種（連続
使用温度155℃）を満足し、加工性、作業性等にも優れ
た電気絶縁材料を安価で大量に提供することができると
いう効果を奏し得たものである。
トを主たる繰り返し単位としたポリエステル繊維を用
い、耐熱区分Ｂ種（連続使用温度130℃）、Ｆ種（連続
使用温度155℃）を満足し、加工性、作業性等にも優れ
た電気絶縁材料を安価で大量に提供することができると
いう効果を奏し得たものである。
Claims (1)
- 【請求項１】エチレンテレフタレートを主たる繰り返し
単位とし、極限粘度が0.85以上であり、結晶融点が270
℃以上で、かつ耐熱性が80％以上であるポリエステル繊
維を主体として構成したことを特徴とする電気絶縁材料
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19365085A JPH069126B2 (ja) | 1985-09-02 | 1985-09-02 | 電気絶縁材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19365085A JPH069126B2 (ja) | 1985-09-02 | 1985-09-02 | 電気絶縁材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6258511A JPS6258511A (ja) | 1987-03-14 |
| JPH069126B2 true JPH069126B2 (ja) | 1994-02-02 |
Family
ID=16311470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19365085A Expired - Fee Related JPH069126B2 (ja) | 1985-09-02 | 1985-09-02 | 電気絶縁材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH069126B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2586908B2 (ja) * | 1987-06-15 | 1997-03-05 | 昭和電線電纜株式会社 | 絶縁スリ−ブとその製造方法 |
| JP2624402B2 (ja) * | 1991-07-16 | 1997-06-25 | 帝人株式会社 | 電線被覆材 |
-
1985
- 1985-09-02 JP JP19365085A patent/JPH069126B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6258511A (ja) | 1987-03-14 |
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